冷凝器换热面积计算方法
冷凝器换热面积计算方法
冷凝器换热面积(miàn jī)计算方法制冷量+压缩机电机功率(gōnglǜ)/200~250=冷凝器换热面例如：（3SS1-1500压缩机）CT=40℃：CE=-25℃压缩机制冷量=12527W+压缩机电机(diànjī)功率11250W=23777/230=风冷凝器换热面积103m2水冷凝器换热面积与风冷凝器比例=概算1比18（103/18）=6m2蒸发器的面积根据压缩机制冷量（蒸发温度℃×Δt相对湿度(xiāngduì shīdù)的休正系数查表）。
制冷量的计算方法制冷量=温差(wēnchā)×重量/时间×比热×设备维护机构例如：有一个速冻库1库温-35℃2速冻量1T/H3时间2/H内4速冻物质（鲜鱼）5环境温度27℃6设备维护机构保温板计算：62℃×1000/2/H×0.82×1.23=31266kcal/n可以查压缩机蒸发温度CT=40CE-40℃制冷量=31266kcal/n关于R410A和R22翅片管换热器回路数比的探讨晨怡热管(特灵亚洲研发中心上海200001)申广玉2008-6-1520:10:07摘要:通过理论计算得出了相同换热量和相同工况下,采用5/16″管径R410A蒸发器(或冷凝器)与采用3/8″管径R22蒸发器(或冷凝器)时回路数的比值,并指出比值是两工质物性差异和盘管的内径及当量摩擦阻力系数差异共同作用的结果。
关键词:R410A;回路数;蒸发器;冷凝器中图分类号:TQ051 文献标识码: B1前言随着人类环保意识的提高,新冷媒技术的发展和应用已成为空调器发展的方向和关注的焦点。
目前,国际上一致看好的R22替代物是混合工质R407C和R410A。
其中R410A是HFC 32和HFC 125按照50%:50%的质量百分比组成的二元近共沸混合制冷剂,它的温度滑移不超过0.2℃(R407C温度滑移约7℃左右),这给制冷剂的充灌、设备的更换提供了很多方便。
冷凝器换热面积计算方法
冷凝器換熱面積計算方法(製冷量+壓縮機功率)/200~250=冷凝器換熱面例如：（3SS1-1500壓縮機）CT=40℃：CE=-25℃製冷量12527W+壓縮機功率11250W23777/230=氣冷凝器換熱面積103m2水冷凝器換熱面積與氣冷凝器比例=概算1比18；（103/18）= 6m2蒸發器的面積根據製冷量（蒸發溫度℃×Δt進氣溫度）製冷量=溫差×重量/時間×比熱×安全係數例如：有一個速凍庫1庫溫-35℃，2冷凍量1ton/H、3時間2/H內，4冷凍物品（鮮魚）；5環境溫度27℃； 6安全係數1.23計算：62℃×1000/2/H×0.82×1.23=31266kcal/n可以查壓縮機蒸發溫度CT=40；CE-40℃；製冷量=31266kcal/hNFB與MC選用無熔絲開關之選用考慮:框架容量AF(A)、額定跳脫電流AT(A)、額定電壓(V)，低電壓配線建議選用標準(單一壓縮機)AF 取大於AT 一等級之值.(為接點耐電流的程度若開關會熱表示AF選太小了) AT(A ) = 電動機額定電流×1 .5 ~2 .5(如保險絲的IC值)(多台壓縮機)AT(A )=(最大電動機額定電流×1 .5 ~2 .5)+ 其餘電動機額定電流總和ＩＣ啟斷容量，能容許故障時的最大短路電流，如果使用ＩＣ：５ｋＡ的斷路器，而遇到１０ｋＡ的短路電流，就無法承受，ＩＣ值愈大則斷路器內部的消弧室愈大、體積愈大，愈能承受大一點的故障電流，擔保用電安全。
要搭配電壓來表示220V 5KA 電壓380V時IC值是2.5KA。
電磁接觸器之選用考慮使用電壓、控制電壓，連續電流I t h 之大小（亦即接點承受之電流大小），連續電流I th 的估算方式建議為I t h=馬達額定電流×1.25/√ 3。
直接啟動時，電磁接觸器之主接點應選用能啟閉其額定電流之10倍。
冷凝器换热面积计算方法
冷凝器换热面积计算方法(制冷量+压缩机功率)/200~250=冷凝器换热面例如：（3SS1-1500压缩机）CT=40℃：CE=-25℃制冷量12527W+压缩机功率11250W23777/230=气冷凝器换热面积103m2水冷凝器换热面积与气冷凝器比例=概算1比18；（103/18）= 6m2蒸发器的面积根据制冷量（蒸发温度℃×Δt进气温度）制冷量=温差×重量/时间×比热×安全系数例如：有一个速冻库1库温-35℃，2冷冻量1ton/H、3时间2/H内，4冷冻物品（鲜鱼）；5环境温度27℃； 6安全系数1.23计算：62℃×1000/2/H×0.82×1.23=31266kcal/n可以查压缩机蒸发温度CT=40；CE-40℃；制冷量=31266kcal/hNFB与MC选用无熔丝开关之选用考虑:框架容量AF(A)、额定跳脱电流AT(A)、额定电压(V)，低电压配线建议选用标准(单一压缩机)AF 取大于AT 一等级之值.(为接点耐电流的程度若开关会热表示AF选太小了) AT(A ) = 电动机额定电流×1 .5 ~2 .5(如保险丝的IC值)(多台压缩机)AT(A )=(最大电动机额定电流×1 .5 ~2 .5)+ 其余电动机额定电流总和ＩＣ启断容量，能容许故障时的最大短路电流，如果使用ＩＣ：５ｋＡ的断路器，而遇到１０ｋＡ的短路电流，就无法承受，ＩＣ值愈大则断路器内部的消弧室愈大、体积愈大，愈能承受大一点的故障电流，担保用电安全。
要搭配电压来表示220V 5KA 电压380V时IC值是2.5KA。
电磁接触器之选用考虑使用电压、控制电压，連续电流I t h 之大小（亦即接点承受之电流大小），連续电流I th 的估算方式建议为I t h=马达额定电流×1.25/√ 3。
直接启动时，电磁接触器之主接点应选用能启闭其额定电流之10倍。
冷凝器换热面积计算方法
冷凝器换热面积计算方法（制冷量＋压缩机功率)/200~250=冷凝器换热面例如：(3SＳ1-１５00压缩机）CT=40℃:CＥ=-25℃制冷量125２7W+压缩机功率11250W２37７7／２30＝气冷凝器换热面积１0３m2水冷凝器换热面积与气冷凝器比例＝概算１比18;(103/１8）= 6m2蒸发器的面积根据制冷量（蒸发温度℃×Δt进气温度)制冷量＝温差×重量/时间×比热×安全系数例如：有一个速冻库1库温-35℃,2冷冻量1tｏn/Ｈ、3时间2/H内,4冷冻物品（鲜鱼)；5环境温度27℃；６安全系数１.2３计算:62℃×１000/2／H×0.８2×1.23＝31266kcａｌ／n可以查压缩机蒸发温度CT＝４0;CＥ－40℃；制冷量=31２66kcａl／hNＦB与ＭC选用无熔丝开关之选用考虑:框架容量ＡF(A)、额定跳脱电流AＴ(A)、额定电压(V),低电压配线建议选用标准(单一压缩机)AF 取大于AT 一等级之值.(为接点耐电流的程度若开关会热表示AF选太小了)AＴ(A ) = 电动机额定电流×１.5 ~２.5(如保险丝的IC值）(多台压缩机）AT(A )=(最大电动机额定电流×1 .5 ~２ .５）+ 其余电动机额定电流总和IＣ启断容量，能容许故障时的最大短路电流,如果使用IＣ:5ｋA的断路器,而遇到１０kＡ的短路电流,就无法承受,ＩC值愈大则断路器内部的消弧室愈大、体积愈大，愈能承受大一点的故障电流，担保用电安全。
要搭配电压来表示220V 5ＫA 电压38０V时IＣ值是2.５KA。
电磁接触器之选用考虑使用电压、控制电压,連续电流Ｉt ｈ之大小( 亦即接点承受之电流大小),連续电流I th 的估算方式建议为I ｔ h=马达额定电流×１．２5/√３。
直接启动时,电磁接触器之主接点应选用能启闭其额定电流之1０倍。
冷凝器换热面积计算方法
冷凝器換熱面積計算方法(製冷量+壓縮機功率)/200~250=冷凝器換熱面例如：（3SS1-1500壓縮機）CT=40℃：CE=-25℃製冷量12527W+壓縮機功率11250W23777/230=氣冷凝器換熱面積103m2水冷凝器換熱面積與氣冷凝器比例=概算1比18；（103/18）= 6m2蒸發器的面積根據製冷量（蒸發溫度℃×Δt進氣溫度）製冷量=溫差×重量/時間×比熱×安全係數例如：有一個速凍庫1庫溫-35℃，2冷凍量1ton/H、3時間2/H內，4冷凍物品（鮮魚）；5環境溫度27℃；6安全係數1.23計算：62℃×1000/2/H×0.82×1.23=31266kcal/n可以查壓縮機蒸發溫度CT=40；CE-40℃；製冷量=31266kcal/hNFB與MC選用無熔絲開關之選用考慮:框架容量AF(A)、額定跳脫電流AT(A)、額定電壓(V)，低電壓配線建議選用標準(單一壓縮機)AF 取大於AT 一等級之值.(為接點耐電流的程度若開關會熱表示AF選太小了)AT(A ) = 電動機額定電流×1 .5 ~2 .5(如保險絲的IC值)(多台壓縮機)AT(A )=(最大電動機額定電流×1 .5 ~2 .5)+ 其餘電動機額定電流總和ＩＣ啟斷容量，能容許故障時的最大短路電流，如果使用ＩＣ：５ｋＡ的斷路器，而遇到１０ｋＡ的短路電流，就無法承受，ＩＣ值愈大則斷路器內部的消弧室愈大、體積愈大，愈能承受大一點的故障電流，擔保用電安全。
要搭配電壓來表示220V 5KA 電壓380V時IC值是2.5KA。
電磁接觸器之選用考慮使用電壓、控制電壓，連續電流I t h 之大小（亦即接點承受之電流大小），連續電流I th 的估算方式建議為I t h=馬達額定電流×1.25/√3。
直接啟動時，電磁接觸器之主接點應選用能啟閉其額定電流之10倍。
冷凝器换热面积计算方法
冷凝器换热面积计算方法冷凝器是一种用于将蒸汽或气体冷凝成液体的设备。
冷凝器中的换热面积是决定换热效果的重要参数之一、换热面积的大小直接关系到冷凝器的体积、工作效果和能耗等方面。
下面将详细介绍冷凝器换热面积的计算方法。
冷凝器的换热面积计算主要涉及到两个方面：传热面积和传质面积。
传热面积是指用来进行换热的表面积，传质面积是指用来进行质量转移的表面积。
1.传热面积的计算：传热面积是根据冷凝器的设计参数以及工作条件来计算的。
常用的计算方法包括：a.热平衡法：根据热平衡原理，利用冷凝器的入口和出口参数来计算传热面积。
这种方法适用于温差较大，传热系数较高的情况。
b.热负荷法：根据冷凝器所需传热量和传热系数来计算传热面积。
这种方法适用于温差较小，传热系数较低的情况。
c.经验公式法：根据经验公式来计算传热面积。
经验公式是通过实验数据和经验总结得出的，适用于一般情况下的计算。
2.传质面积的计算：传质面积是冷凝器中进行质量转移的表面积。
传质面积的计算与冷凝器的结构和工作原理有关。
常用的计算方法包括：a.净化表面法：根据冷凝器表面的净化系数来计算传质面积。
净化系数是指冷凝器表面上沉积物的影响系数，一般需要通过实验来进行确定。
b.理论法：根据冷凝器中的质量传递原理，通过计算传质面积来得到传质面积。
这种方法适用于冷凝器中蒸汽或气体的传质过程较为复杂的情况。
c.经验公式法：根据经验公式来计算传质面积。
经验公式是通过实验数据和经验总结得出的，适用于一般情况下的计算。
需要注意的是，传热面积和传质面积的计算方法可以独立进行，也可以综合考虑。
综上所述，冷凝器换热面积的计算方法是根据冷凝器的设计参数、工作条件和具体情况来确定的。
根据传热面积和传质面积的计算方法，可以得到冷凝器的换热面积。
在实际应用中，可以根据具体需要选择合适的计算方法，并结合实验数据和工程经验，来确定最终的换热面积。
制冷量的计算方法风冷凝器水冷凝器换热面积计算方法与压缩机匹配选型
制冷量的计算方法风冷凝器水冷凝器换热面积计算方法与压缩机匹配选型1）风冷凝器换热面积计算方法制冷量+压缩机电机功率/200~250=冷凝器换热面例如：（3SS1-1500压缩机）CT=40℃：CE=-25℃压缩机制冷量=12527W+压缩机电机功率11250W=23777/230=风冷凝器换热面积103m22）水冷凝器换热面积与风冷凝器比例=概算1比18（103 /18）=6m2蒸发器的面积根据压缩机制冷量（蒸发温度℃×Δt相对湿度的休正系数查表）。
3）制冷量的计算方法：=温差×重量/时间×比热×设备维护机构例如：有一个速冻库1）库温-35℃2）速冻量1T/H3）时间2/H内4）速冻物质（鲜鱼）5）环境温度27℃6）设备维护机构保温板计算：62℃×1000/2/H×0.82×1.23=31266 kcal/n 可以查压缩机蒸发温度C T=40 CE-40℃制冷量=31266 kcal/n制冷机组制冷系统配套设备组成一套完整的制冷机组制冷系统，除压缩机、冷凝器、膨胀阀，蒸发器和控制系统五个主件外，为了保证系统正常、经济和安全的运行，还需设置一定数量的其它辅助设备。
辅助设备的种类很多，按照它们的作用，基本上可以分为两大类：(1)维持制冷循环正常工作的设备，如两级压缩的中间冷却器等；(2)改善运行指标及运行条件的设备，如油分离器、集油器、气液分离器、空气分离器以及各种贮液器，电磁阀，压力控制器等。
此外，在制冷系统中还配有用以调节、控制与保证安全运行所需的器件、压力仪表和连接管道的附件等。
制冷系统中的辅助设备一、油分离器与集油器(一)油分离器的作用在蒸汽压缩式制冷系统中，经压缩后的氨蒸汽(或氟利昂蒸汽)，是处于高压高温的过热状态。
由于它排出时的流速快、温度高。
汽缸壁上的部份润滑油，由于受高温的作用难免成油蒸汽及油滴微粒与制冷剂蒸汽一同排出。
冷凝器换热面积计算方法
冷凝器換熱面積計算方法(製冷量+壓縮機功率)/200~250=冷凝器換熱面例如：（3SS1-1500壓縮機）CT=40℃：CE=-25℃製冷量12527W+壓縮機功率11250W23777/230=氣冷凝器換熱面積103m2水冷凝器換熱面積與氣冷凝器比例=概算1比18；（103/18）= 6m2蒸發器的面積根據製冷量（蒸發溫度℃×Δt進氣溫度）製冷量=溫差×重量/時間×比熱×安全係數例如：有一個速凍庫1庫溫-35℃，2冷凍量1ton/H、3時間2/H內，4冷凍物品（鮮魚）；5環境溫度27℃；6安全係數1.23計算：62℃×1000/2/H×0.82×1.23=31266kcal/n可以查壓縮機蒸發溫度CT=40；CE-40℃；製冷量=31266kcal/hNFB與MC選用無熔絲開關之選用考慮:框架容量AF(A)、額定跳脫電流AT(A)、額定電壓(V)，低電壓配線建議選用標準(單一壓縮機)AF 取大於AT 一等級之值.(為接點耐電流的程度若開關會熱表示AF選太小了)AT(A ) = 電動機額定電流×1 .5 ~2 .5(如保險絲的IC值)(多台壓縮機)AT(A )=(最大電動機額定電流×1 .5 ~2 .5)+其餘電動機額定電流總和ＩＣ啟斷容量，能容許故障時的最大短路電流，如果使用ＩＣ：５ｋＡ的斷路器，而遇到１０ｋＡ的短路電流，就無法承受，ＩＣ值愈大則斷路器內部的消弧室愈大、體積愈大，愈能承受大一點的故障電流，擔保用電安全。
要搭配電壓來表示220V 5KA 電壓380V時IC值是2.5KA。
電磁接觸器之選用考慮使用電壓、控制電壓，連續電流I t h 之大小（亦即接點承受之電流大小），連續電流I th 的估算方式建議為I t h=馬達額定電流×1.25/√3。
直接啟動時，電磁接觸器之主接點應選用能啟閉其額定電流之10倍。
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制冷量+压缩机电机功率/200~250=冷凝器换热面 例如：（3SS1-1500 压缩机）CT=40℃：CE=-25℃压缩机制冷量=12527W+压缩机电机功率 11250W=23777/230=风冷凝器换热面积 103m2
水冷凝器换热面积与风冷凝器比例=概算 1 比 18（103/18）=6m2
3 R410A 和 R22 翅片管冷凝器回路数比计算 按照 R410A 和 R22 蒸发器回路数比值的计算方法,同样可以得出 R410A 和 R22 冷凝器回 路数的比值,具体计算方法不再累述。表 4 给出的是在冷凝温度为 47.8℃,过冷度为 5℃工况 下,相同换热量的 R410A 和 R22 冷凝器回路数比值计算结果。 从表 4 中可以看出,在相同的换热量条件下,采用 5/16″管径 R410A 冷凝器回路数是采用 3/8″ 管径 R22 换热器回路数的 1.10 倍。这一结果也是由工质物性不同和换热器结构参数改变两 方面影响所致。其中由工质物性差异影响的倍率为 0.76,由换热器结构参数影响的倍率为 1.45, 这和蒸发器回路数的比值的计算结果是非常接近的。
可以查压缩机蒸发温度 CT=40CE-40℃制冷量=31266kcal/n 关于 R410A 和 R22 翅片管换热器回路数比的探讨 晨怡热管 (特灵亚洲研发中心 上海 200001) 申广玉 2008-6-15 20:10:07 摘要:通过理论计算得出了相同换热量和相同工况下,采用 5/16″管径 R410A 蒸发器(或冷凝器) 与采用 3/8″管径 R22 蒸发器(或冷凝器)时回路数的比值,并指出比值是两工质物性差异和盘 管的内径及当量摩擦阻力系数差异共同作用的结果。
蒸发器的面积根据压缩机制冷量（蒸发温度℃×Δ t 相对湿度的休正系数查表）。
制冷量的计算方法
制冷量=温差×重量/时间×比热×设备维护机构
例如：有一个速冻库
1 库温-35℃ 2 速冻量 1T/H 3 时间 2/H 内 4 速冻物质（鲜鱼） 5 环境温度 27℃ 6 设备维护机构保温板
计算：62℃×1000/2/H×0.82×1.23=31266kcal/n
关键词:R410A;回路数;蒸发器;冷凝器 中图分类号: TQ051 文献标识码: B
1 前言 随着人类环保意识的提高,新冷媒技术的发展和应用已成为空调器发展的方向和关注的焦 点。目前,国际上一致看好的 R22 替代物是混合工质 R407C 和 R410A。其中 R410A 是 HFC 32 和 HFC 125 按照 50%:50%的质量百分比组成的二元近共沸混合制冷剂,它的温度滑移不超过 0.2℃(R407C 温度滑移约 7℃左右),这给制冷剂的充灌、设备的更换提供了很多方便。另外, 由于 R410A 系统运行的蒸发压力和冷凝压力比 R22 高 60%,所以系统性能对压力损失不敏感, 每个回路工质循环流速可以加大,有利于换热器的强化换热,这为提高 R410A 系统的整体能 效创造了有力条件。 正是由于 R410A 具有上述优点,在 R22 用量最大的单元式空调和热泵产品中,R410A 是其 首要的替代品。美国有望在 2007 年底将 R410A 产品在单元式空调的应用比例提高到 80%, 并在 2009 年底接近 100%[1]。 但是 R410A 和 R22 物性存在着上述明显差异而不能在原 R22 系统中直接充注替代使用, 应该对新的 R410A 系统中的压缩机、蒸发器、冷凝器、节流机构和系统管路等部件重新设 计才能达到系统的最佳匹配。本文仅以 R410A 和 R22 翅片管蒸发器和冷凝器的回路数相对 比进行说明。 2 R410A 和 R22 翅片管蒸发器回路数比计算 目前常用的 R22 换热器一般采用的是 3/8″内螺纹管,R410A 换热器一般采用的是 5/16″内螺 纹。无特殊说明,所述的 R410A 和 R22 换热器即分别指这两种结构的换热器。
无论采用何种工质Βιβλιοθήκη 在设计蒸发器时,一般均要保证工质在蒸发器中的饱和温度降 ΔT 相同, 即:
而饱和温度降 ΔT 和压力降 ΔP 有着直接对应关系,即: 压力降和制冷剂流速、密度、当量平均摩擦阻力系数、回路长度和盘管内径有关,即: 制冷剂在蒸发过程中,其干度不断增大,密度不断减小,流速不断增大,为简化计算,用换热器 出口和入口的算术平均密度、平均流速来计算回路中的压降。 制冷剂在换热器中的平均流速又与每个回路质量流量有下列关系式:
而每个回路质量流量与单个回路的制冷量和制冷剂在蒸发器中的焓差有关,即:
值得说明的是,对于相同换热量和相同排数及相同迎风面积的 R22 和 R410A 蒸发器,其设 计的蒸发温度可能稍有不同,但通过计算可知,当蒸发温度在±2℃范围内波动时,对计算结果 的影响≤4%。
为简化计算,均以相同的设计蒸发温度进行计算。
3/8″和 5/16″管径内螺纹盘管换热器结构参数对比如表 2 所示。
对于相同换热量,根据表 1、表 2 和式(12)可以计算出采用 5/16″管径 R410A 换热器回路数 和采用 3/8″管径 R22 换热器回路数的比值。其具体结果如表 3 所示。
表 3 中视 R223/8″管径的换热器回路数为 1。从计算结果可知,如 R410A 换热器采用 5/16″ 管径,则其回路数是 3/8″管径 R22 换热器回路数的 1.14 倍。这一结果是由工质物性不同和换 热器结构参数改变两方面共同作用所致。其中仅由工质物性不同影响的倍率为 0.79;由换热 器结构参数不同影响的倍率为 1.45。即在换热器结构参数相同的条件下,如果 3/8″管径 R22 换热器直接切换为 R410A 换热器,其回路数要减少为 R22 换热器的 0.79 倍;同理,如工质不 变,3/8″管径 R22 换热器切换为 5/16″管径换热器,其回路数要增大 1.45 倍。
从上式可以看出,对于相同换热量的 R410A 和 R22 蒸发器,R410A 和 R22 回路数比不仅与 两工质的物性参数(制冷剂在盘管中的焓差、密度和单位压力降对应的饱和温度降)有关,还与 蒸发器盘管内径和当量摩擦阻力系数有关。
工质在蒸发器中的焓差、密度和单位压力降对应的饱和温度降与换热器的设计工况有关, 对于给定换热器设计工况:蒸发温度为 7.2℃,液体温度为 46℃,过热度为 5℃,R410A 和 R22 物 性参数对比如表 1 所示。