桥梁工程高墩盖梁施工托架设计计算实例
盖梁施工支架计算
盖梁支架支承体系施工方案计算书本标段内桥梁共7座，其中墩柱顶设置盖梁的桥梁有：大岗沥大桥、冲涌中桥、规划一路跨线桥，拟采用满堂支架的方案进行盖梁施工。
见图：盖梁满堂支架体系计算：取大岗沥大桥体积最大的盖梁：B、C、D类桥墩位盖梁为例计算，该类盖梁宽2.0m，高度2.0m，长度17.44m，两墩柱间跨度8.0m，为异型截面盖梁，砼等级为C40，体积57.1m3，比重为26KN/m3。
模板侧模采用大块定型组合钢模，钢模性能能满足盖梁施工要求，重量以70kg/m2计算。
盖梁施工支撑体系从上至下依次为：两层方木、顶托、碗扣件、垫木，支承地基为沥青或砼路面。
支架采用碗扣件搭设，拟立杆纵横向间距0.6*0.6m，步距1.2m。
则计算17.44长*2.0m宽盖梁共需立杆：17.44/0.6=30排，每排4根。
考虑施工条件，立杆排数增加至33排，每排6根。
①盖梁自重：2.0m*26 KN/m=52.0 KN/m2②模板、支架荷载：2.5 KN/m2③其他荷载冲击荷载： 2.0 KN/m2人员、机具荷载： 1.0 KN/m2振动荷载： 2.0 KN/m21、根据路桥施工计算手册，荷载组合：q=恒载*1.2+活载*1.4=（52.0+2.5）*1.2+(2.0+1.0+2.0)*1.4=72.4 KN/m2。
2、钢模底肋木与支撑方木受力计算肋木采用10*10cm的木条，中心间距0.25m，跨径0.6m；支撑方木采用10*15cm的木条，中心间距0.6m，跨径0.6m；A、肋木肋木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.25m=18.1 KN/m求跨中弯矩M=qL2/8=18.1 KN/m*（0.6m）2/8=0.8145 KN/m需要肋木截面模量：W=M/1.2[δ]= 0.8145 KN/m/(1.2*12*103)=5.656*10-5m3肋木宽度b=10cm因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=5.8cm实际采用h=10cm，符合要求！根据选定截面尺寸，核算其挠度：I=bh3/12=0.1m*（0.1m）3/12=8.33*10-6m4f =5qL4/384EI=5*18.4 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*8.33*10-6)=0.366*10-3m=0.43mm<L/400=1.5mm，符合要求！B、肋木下支撑方木支撑方木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.6m=43.44 KN/m求跨中弯矩M=qL2/8=43.44 KN/m*（0.6m）2/8=1.9548 KN/m需要支撑方木截面模量：W=M/1.2[δ]= 1.9548 KN/m/(1.2*12*103)=1.3575*10-4m3支撑方木宽度b=10cm因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=0.09024m=9.024cm实际采用h=15cm，符合要求！根据选定截面尺寸，核算其挠度：I=bh3/12=0.1m*（0.15m）3/12=2.8125*10-5m4f =5qL4/384EI=5*43.44 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*2.8125*10-5)=0.261*10-3m=0.261mm<L/400=1.5mm，符合要求！3、支架立柱受力计算每根碗扣脚手架立柱承受荷载N=72.4 KN/m2*0.6m*0.6m=26.064KN因立杆步距为1.2m，可知每根立杆的容许荷载[N]=40 KN/根N<[N]，满足要求！4、支架立杆强度验算δ=N/A=26.064*103N/489mm2=53.3Mpa<钢管抗弯设计值205Mpa满足要求5、立杆稳定性验算立杆长细比λ=（k+a）/I=88.7,查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008，可知φ=0.593N/ΦA=26.064KN/(0.593*489mm2)=89.86 Mpa<[δ]=205Mpa满足要求！6、支架地基承载力计算根据现场实际情况，地基为沥青路面或砼时，采用碗扣脚手架。
最新盖梁支架设计计算
泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥高墩盖梁施工方案计算书设计：复核：审批：浙江省交通工程建设集团有限公司2009.2.21过龙陂高架桥盖梁支架设计计算书一、概况：盖梁尺寸为11.95×2.3×3.7m（长×宽×高），在悬臂部分设置了2.525×2m倒角，盖梁支架拟采用[]18a、][14a、I20a加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示，具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式，下部撑脚直接支撑在砼面上。
三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台3、2和侧面模板4、5，其相互关系见图二。
图一：盖梁承载三角架加工示意图图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系二、荷载统计和整体计算：单个三角架自重1.6t；单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t；悬挑砼下模板支架单个计重1.95t；砼大面施工模板共108平方米，计重21.6t；跳板和施工平台约41.4平方，荷载每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。
根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域2.65m×3m，其余平面荷载1t/m2）：荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减）支架最大位移7.6mm（安全）支架最大组合应力94.6Mpa（安全）支架第一阶屈曲稳定系数12（安全）三、局部计算分析和构造：1、锚杆抗拔：按照最不利荷载布置方式，分别由每根斜杆处传递竖向力约15.7t，对锚点求矩，（15.7×3+15.7×1.5）=70.65tm，算出锚点和撑脚的水平拉力和压力为70.65/2.85=24.8t，锚固安全系数取4倍，得出锚固区的抗拔力应大于100t，每个锚固区采用10.9级直径26.5mm 的预埋锥形螺母四个，每个螺杆面积A=3.14×26.5×26.5/4=551.266平方毫米。
高墩大尺寸系梁支撑计算书
黄河大桥墩身系梁支架计算书1概况大桥左右幅两墩之间设系梁联系，长宽厚尺寸为7*10.5*2m。
采用墩壁预留孔洞，牛腿横梁支撑，详见图计算分横梁和牛腿支撑两部分，总体计算简图见图1图1总体计算简图2 牛腿支撑部分2.1计算简图见图2图2牛腿支撑计算简图2.2内力计算采用Englilab Beam .2D平面分析软件计算，各杆件的弯矩、轴力、剪力见图3、图4、图5及表1图3弯矩图图4轴力图图5剪力图2.3 1号水平杆计算2.3.1基本参数截面：截面材性：I25b工钢Q235惯性矩I= 5284 cm4截面模量Wx= 422 cm3断面积A= 53.5cm2截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 9.938127 cm压杆计算长度L= 240 cm杆件长细比λx= L/ix=24.14942轴力P=217 kn弯矩Mx= 3920 kn.cm2.3.2计算结果绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=24.14942按GB 50017--2003 附录C 注1 计算中心受压稳定系数φ= 0.9561653N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*53.5/24.14942^2=16955.66由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2计算得绕X轴稳定应力:σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex=217/0.9561653/53.5+1*3920/1.05/422/(1-0.8*217/16955.66=)13.1803 kn/cm2满足!2.4 2号水平悬壁杆计算书2.4.1 基本参数截面：截面材性：Q235惯性矩I= 5284 cm4截面模量Wx= 422 cm3断面积A= 53.5cm2截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 9.938127 cm压杆计算长度L= 240 cm杆件长细比λx= L/ix=24.14942轴力P=：0 kn弯矩Mx= 5670 kn.cm2.4.2 计算结果绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=24.14942按GB 50017--2003 附录C 注1 计算中心受压稳定系数φ= 0.9561653N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*53.5/24.14942^2=16955.66由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2计算得绕X轴稳定应力:σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex=0/0.9561653/53.5+1*5670/1.05/422/(1-0.8*0/16955.66=)12.79621kn/cm2 满足！2.5 3号斜撑上杆计算书2.5.1 基本参数截面：截面材性：Q235惯性矩I= 1914 cm4截面模量Wx= 191 cm3断面积A= 32.9cm2截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 7.627338 cm压杆计算长度L= 240 cm杆件长细比λx= L/ix=31.46576轴力P=：312 kn弯矩Mx= 1800 kn.cm2.5.2 计算结果绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=31.46576按GB 50017--2003 附录C 注1 计算中心受压稳定系数φ= 0.9307409N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*32.9/31.46576^2=6141.772由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2计算得绕X轴稳定应力:σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex=312/0.9307409/32.9+1*1800/1.05/191/(1-0.8*312/6141.772=)19.54449kn/cm2 满足!2.6 5号小斜撑杆计算书2.6.1 基本参数截面：截面材性：Q235惯性矩I= 391 cm4截面模量Wx= 62 cm3断面积A= 15.8cm2截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 4.974619 cm压杆计算长度L= 179 cm杆件长细比λx= L/ix=35.98265轴力P=：7.2 kn弯矩Mx= 84 kn.cm2.6.2 计算结果绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=35.98265按GB 50017--2003 附录C 注1 计算中心受压稳定系数φ= 0.9141589N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*15.8/35.98265^2=2255.511由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2计算得绕X轴稳定应力:σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex=7.2/0.9141589/15.8+1*84/1.05/62/(1-0.8*7.2/2255.511=)1.792113 kn/cm2满足!2.7横梁计算共有3 跨梁材性：Q235全梁有均布荷载1 KN/M考虑自重，自重放大系数为 12.7.1 第1、3跨计算结果跨度为0.6 M截面为普工25b截面Ix = 5.28e+007 mm4截面Wx = 422400 mm3面积矩Sx = 244499 mm3腹板总厚10 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 1由最大壁厚13 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa剪力范围为-11.652--0 KN弯矩范围为0--3.4956 KN.M最大挠度为0.00452314 mm (挠跨比为1/132651)由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为 5.39564 MPa 满足!由Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为7.88148 MPa 满足!由Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为8.27556 MPa 满足! 2.7.2第2 跨计算结果跨度为4.8 M截面为普工25b截面Ix = 5.28e+007 mm4截面Wx = 422400 mm3面积矩Sx = 244499 mm3腹板总厚10 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 1由最大壁厚13 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa 截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa剪力范围为-46.6079--46.6079 KN弯矩范围为-52.4339--3.4956 KN.M最大挠度为11.4154 mm (挠跨比为1/420)由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为21.5826 MPa 满足!由Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为118.222 MPa 满足!由Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为124.133 MPa 满足!。
盖梁施工托架受力计算书
安乐塘大桥盖梁施工托架计算书2017年10月目录一、工程概述 (1)二、计算依据 (2)三、设计荷载及组合 (2)四、结构建模 (3)五、计算结果 (5)5.1 支反力计算 (5)5.2 托架H45a型钢验算 (6)5.3 槽36a分配梁验算 (7)5.4 工12a分配梁验算 (9)5.5 10×10cm方木验算 (10)5.6 托架稳定性计算 (12)六、结论 (13)一、工程概述安乐塘大桥位于西景线（G214）K2571+672 处（祥临路桩号为K146+020），于2007 年12 月通车。
桥梁全长265.00m，桥面总宽12.0m，车行道宽11.0m，上部结构为(64+115+64)m 预应力混凝土连续刚构，下部结构为钢筋混凝土双肢薄壁墩、桩基础，重力式桥台、桩基础和扩大基础。
该桥中跨跨中存在严重下挠，为了改善受力，拟在中跨跨中对应位置增设桥墩，布设支座，主桥由三跨连续刚构变为四跨（64+57.5+57.5+64）m 刚构-连续组合体系，并通过在箱外腹板增设体外预应力、中跨跨中梁段设置腹板加厚层、横梁的方式来实现加固目标。
中跨增设格构式桥墩布置图如图1.1所示。
图1.1 中跨增设格构式桥墩布置图新增桥墩上需利用托架施工盖梁，本计算针对桥墩上的托架系统进行验算，确保其具有足够的安全性。
托架的布置如图1.2所示。
图1.2 托架布置图二、计算依据（1）《公路工程技术标准》(JTG B01-2014)（2）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)（5）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）（6）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（7）《建筑结构荷载规范》（GB 5009-2012）（8）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）三、设计荷载及组合（1）设计荷载根据建筑施工手册相关规定，施工阶段托架上各向施工荷载取值如下：（a）结构自重：混凝土容重按26kN/m3计算（考虑1.05涨模系数），钢材容重按78.5 kN/m3计算。
桥梁工程高大盖梁高支模设计及施工实例
计算模 型如下 （ 图３） 。
Ｐ ＝６ ． ｋ ／ Ｉ ２８ Ｎａ
．
口
固 Ｉ 盖 渠 构 造 示 毒 图
＾
图 ３ 挨 棱 受 力 计 算枝 型
Ｄ
１ 高支模方案 的设计
分别求 得：
． 一 ＝ ＾ ． Ｍ ｒ＝ Ｏ Ｉｌ １ Ｉ ， ，＝ ．ｑ ＝Ｏ３ ｋ ・ ．９ Ｎ Ⅲ 。 Ｄ ． ＝９４ ￣ Ｉ ．２
ｆ ． （・ ＝ ． ＾ ‘ ，满足要求 ； ｓｂ， Ｏ ２ ／ ） ９ ＝ ． ７ ｑ ，ｏ日） ｏ１￣１’ ｏ ７￣ ／ （ ｏ ＝ ． ０ ６ １ ９ 一
一 ．ｍ ‘ ｚ １ ０ １ｒ ｏ ２ ｍ １４ ・． ｍ．满足要求。 ０ ０ ５ ａ
（ ） 向术枋 验算。纵Ｉ双１ｅ ×ｌｃ 木枋支撑横向木枋 ，其 ４ 纵 ｕ ， ０ｒ ‘『 】 ａ Ｊｎ 受 间距 ２ ｃ ５ ｍ的集中赞载 作用 。取横向木枋最大支反力 ．即 ；Ｉｑ ．ｌ ｉ ＝Ｉ ４Ｎ．汁算简图如下 （ ） １ｋ ． 图ｓ 。
ｆ 横 向术 枋验算 。横向 ｌｃ ｃ沐 枋直接支捧盖梁底模 ． １ ３ Ｏｍｘｌ Ｉ ０Ｉ 忽略木 枋 自重 ．其受 均布线 荷载 ｐ 作用 ．取模板 最大 支反 力 ．即 ： ．＝ｌ ／ ＝１． ｔ／ ，计算简图如下 （ ｐ ＿ Ｉ ７ ７Ｎ ｍ ： ｌ ｒ ａ ２ 图４） 。
ｐ ＝ ７２ ￣ ／ ２ ｌ。 １ ｍ
田４ 横 向未 坊 受 力计 鼻 梗 型
求 得横向木枋 ：
Ｍ － ＝ ｏ６ ．２ ‘ ・ 肘 － ６２ ． ２ ；
搬
位置与模板对拉杆的位置相同。支架搭 没及模板 支撑示意图如 下 ｆ 图
桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法(2)
桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法一、前言桥梁是交通运输的重要组成部分，其施工质量和安全性对于道路交通的正常运行至关重要。
桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法作为一种目前常用的桥梁施工技术，具有独特的优势和应用价值。
本文将对该工法进行详细介绍和分析。
二、工法特点桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法采用了整体销接的方式，架设梁构造简单、快捷。
该工法的主要特点包括：施工周期较短、工艺简单、适用范围广、施工质量高、经济效益显著等。
三、适应范围桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法适用于各种类型的桥梁，尤其适用于矩形高墩独墩盖梁的架设。
其适应范围包括不同形式的桥梁制作、大小梁圈内尺寸调整等。
四、工艺原理桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法的原理是通过整体销接的方式，将整个梁体与墩台连接起来。
在施工过程中，首先需要制作好梁体和墩台托架，然后进行整体销接。
该工法采取了一系列的技术措施，包括托架制作、模板的搭建和混凝土的浇筑等。
五、施工工艺桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法包括以下几个施工阶段：梁体制作、墩台托架制作、整体销接、混凝土浇筑等。
在每个施工阶段，都需要按照工艺要求进行详细的施工操作。
六、劳动组织桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法需要合理的劳动组织，包括施工人员的数量和分工、施工队伍的管理、施工进度的安排等。
通过科学的劳动组织，可以提高施工效率和质量。
七、机具设备桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法需要一系列的机具设备，包括起重机、模板、混凝土搅拌机等。
这些机具设备对于施工的顺利进行起到了至关重要的作用。
八、质量控制桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法的质量控制是施工过程中的重要环节，包括混凝土质量控制、施工工艺控制、验收标准控制等。
通过严格的质量控制，可以保证施工过程的稳定和成功。
九、安全措施桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法的安全措施是施工中必须要注意的事项。
盖梁模板支架计算书
盖梁模板支架计算书以盖梁跨度最大和荷载最大的一横河中桥为例，盖梁长16m，宽1.7m，高1.5m，柱中间距9.4m。
混凝土体积为40.8m3，钢筋混凝土容重取25KN/m3，混凝土总重力为1020kN。
一．模板概述1．侧模与端模支撑侧模为厂家加工的整体钢模,面模钢板厚度5mm，横肋采用12#槽钢，间距30cm，竖肋采用双12#槽钢，间距60cm，竖肋高1.8m；在竖带上下各设一条φ16的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.7m，在竖肋外设φ48 的钢管斜撑，支撑在底模横梁上。
2．底模支撑底模为整体钢模,面模钢板厚度为5mm，在底模下部顺肋为12#槽钢，间距30cm，横肋为10×10cm方木，间距20cm，单根按3m，跨度按1.4m计算。
3．纵梁抱箍两侧各搭一条单层单排贝雷梁作为纵梁，全长18m，墩柱中心间距9.4m。
纵梁之间采用φ16的栓杆焊接。
4．抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=12mm）制成，抱箍高50cm，采用20根M24高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
二．荷载组合①盖梁自重荷载：1020KN，即37.5KN/m2②人员荷载：2.5KPa③混凝土冲击荷载：2.0KPa④混凝土振捣荷载：2.0KPa⑤贝雷梁：单位重1kN/m，共18×2=36KN，连接件取0.2kN/m⑥3m长10×10方木：6KN/m3，单根0.18KN，共80根，共14.4KN⑦大模板荷载：全重按8000Kg，即80KN三．抱箍计算1.荷载组合抱箍上总荷载：q=37.5×1.7+（2.5+2+2）×1.7+14.4/16+1.2×2+80/16=83.1KN/m 2.计算简图q=83.1N/mm 3.3m9.4m3.3mR1R23.15×10Nmm53.15×10Nmm5R 1=R 2=KN l a ql 6654.93.32124.91.83)21(2=⨯+⨯=+）（，该竖向压力即为抱箍需产生的竖向摩擦力。
盖梁托架计算_secret
盖梁托架计算盖梁托架计算以主跨边墩盖梁第一次灌注砼高度1.7 m计。
则盖梁重：G=（110.21-1.1×1.5×16.05）×2.6=218 t支架、模板、施工机具、人员荷载：G1=30t(1)牛腿（仅用于5、8号边墩盖梁）预埋钢板截面特性：A=175 cm2W=2×bl2/6=2×2.5×352/6=1020cm3I=2×bl3/12=2×2.5×353/12=17864cm4最危险处A点：V=62tM=62×0.16=9.92t.mτA=62t/175cm2=35.4MpaσAmax = M /W=9.92t.m/1020cm3=97.3Mpaσmax =(τA2+σAmax2)1/2=103.5Mpa＜210Mpa/1.5=140MPa牛腿上担工字钢梁之前钢板应焊接成一体，共同受力。
(2)横担工字钢梁(2I50c盖梁通用)工字钢梁截面特性：A1=278.7 m2W1= 4160cm3I1=101200cm4σ许=210/1.2=175 MPaM m ax=41.5t.mσ =M max/W1=41.5 t m/4160 cm3=99.8Mpa支点处剪力：τ=37.5t/278.7cm2=13.5Mpa挠度ｆ中= -q L22(5L22-24L12)/384EI=-8×104×92×(5×92-24×3.5252)/(384×206×109×101200×10-8)=0.0086m＜1/400L2ｆ端= -q L1(3L13+6L1L2-L23)/24EI=-(8×104×3.525) ×(3×1.73+6×1.72×3-33)/(24×206×109×101200×10-8)=0.0022m＜L/400∴刚度和强度均满足设计要求，其中2I50C需用面板（δ=10mm，150mm宽）连线整体。