盖梁托架复核验算书
盖梁支架验算书
1、盖梁模板全部采用大块定型钢模板，提前进行现场试拼，试拼完成后在现场整体安装。
用全站仪放出立柱中心点，根据中心点位置放出轴线，然后由盖梁轴线定出盖梁的几何尺寸，经监理工程师检验合格后，支盖梁底模，然后绑扎钢筋，经监理工程师检验合格后支盖梁侧模，然后经监理工程师检验模板合格后浇筑砼。
盖梁砼一次性浇筑成型，计划定制1套完整盖梁模板、增加1套底膜和2套钢棒及型钢支撑体系。
2、总乐路中桥盖梁长×宽×高（13.6m×1.9m×1.8m），属于大体积混凝土施工。
支架采用组合支架，墩顶横向0.7m处设置￠100mm直径的A3穿心钢棒，钢棒中心点离墩顶的距离根据实际需要确定。
盖梁悬挑部分为2.1m，盖梁两侧横向分配梁采用Ⅰ56b双拼工字钢，每根长度为19米,悬挑部分腹板用2cm厚钢板按0.5m间距加强。
柱间及柱外纵向分配梁采用Ⅰ20b工字钢，间距为0.6m,共计14根，每根长度为6m，工字钢上铺盖梁底模板，悬挑变截面部分采用钢筋托架支撑底膜。
，用钢楔与可调式顶托、底托进行模板升降，在模板底部、中部、顶部设置3排φ22螺杆进行对拉，拉杆横竖间距为60*90cm，中间一排螺杆孔采用预埋PVC的方式成孔。
以确保模板稳定及几何尺寸，模板的安装与拆卸由吊车完成。
3、操作平台应大于盖梁间隙1.2m，平台下层满铺3cm厚木跳板，上层铺设1.5mm钢板，沿着纵向分配梁搭设1.2m高安全护栏。
支架底采用兜底网封密，以防止空中落物伤人，平台四周安装密目网，形成封闭的空中支架与操作平台，以利于人工作业。
4、盖梁支架设计如下图5、荷载分析及计算（1）、计算假定；工字钢放在圆钢上按外伸梁计算，工字钢被固定在混凝土墩柱两侧。
砼初凝前，荷载按均布荷载垂直作用在两片工字钢上，柱顶承受的荷栽忽略不计（偏安全），此处只考虑工字钢受竖向弯、剪作用，圆钢受剪力作用（参考资料桥涵施工计算手册）。
（2）、按一次性整体浇筑计算：q1砼自重:43.93m3×26KN/m3=1142.18KN 钢筋砼取26KN/m3。
项目盖梁支架安全验算
盖梁支架安全验算书一、支架搭设说明桥梁共7座，全部为墩柱式结构，上部为盖梁，盖梁施工采用抱箍法。
侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm方木，间距30cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m （预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）；抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm，A3钢）制成，高1300cm，并设4道1.6cm厚三角形劲板，同时劲板作牛腿面使用，采用56根M24的高强螺栓（10.9级）连接，螺栓的扭矩要求M≥67kg〃m。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。
二、支架计算墩柱间距5.6m，墩帽梁尺寸为及浇筑的混凝土方量如下：从表中可以看出，正交时盖梁的最大浇筑方量为70.74方。
斜交时最大方量为：84.85方。
计算中取左幅1#墩进行检算。
1、受力检算1.1 侧模（需计算最大侧压力）侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；根据公式：公式1：公式2：式中： F--新浇混凝土对模板的最大侧压力h---有效压头高度（m）V---混凝土浇筑速度（m/h），暂定为1m/ht0---新浇混凝土的初凝时间（h）,暂定为2hγ ---混凝土体密度（KN/m3），取26KN/m3K1---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝作用的外加剂时取1.2。
本次计算取1.2。
K2---混凝土塌落度影响修正系数，塌落度小于30mm时，取 0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
总工必备盖梁受力验算书(穿芯棒)实例
盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）一、工程概况2#大桥上部构造采用9×30m预应力混凝土T梁，先简支后桥面连续，共三联。
基础及下部构造采取桩柱式，桩基直径1.5m，桥墩采用双柱式墩，直径1.4m，盖梁尺寸2.0m×1.6m×8.95m，全桥共计8个盖梁。
二、总体施工方案因本桥盖梁高度较低，拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
盖梁尺寸为2.0m×1.6m×8.95m（宽×高×长），底宽1.7m。
盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根2m长φ90mm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根11m长I40b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[10槽钢，间距为40cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（[10槽钢）——横向主梁（40b工字钢）——支点φ9cm钢棒。
如图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.《路桥施工计算手册》五、计算参数1.主要材料1)[10槽钢截面面积为：A=1274.8mm2截面抵抗矩：W=39.7×103mm3截面惯性矩：I=198×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)I40b工字钢横向主梁采用2根I40b工字钢，横向间距为140cm。
截面面积为：A=9411.2mm2，X轴惯性矩为：I X=22800×104mm4，X轴抗弯截面模量为：W X=1140×103mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2，惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4截面模量为：W=πd3/32=7.15×104mm3抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
盖梁验算
盖梁施工支撑架结构验算一、支架的结构形式盖梁结构尺寸为2385×150×130cm，砼数量为45.18m3。
侧模及底模均采用胶合板，侧模竖向方木间距为40cm，横向共布置3道υ10cm的钢筋拉条对拉。
底模直接铺在沿纵桥向布置的10×10cm的方木上，方木间距为30cm；方木通过25×12×10cm的三角楔木支撑在沿盖梁两侧的2根40a工字钢上；两根工字钢之间用20#槽钢焊接，焊接的位置在圆墩柱两侧及跨度方向两道，在两槽钢之间布置二排18×15的方木支撑纵桥向的底模方木；40a工字钢支撑在穿过墩顶预留洞的υ10cm实心圆钢上（见盖梁支架、模板施工图）。
二、结构验算(根据公路桥涵施工规范主要考虑以下几项荷载)1、侧模验算（略）2、底模验算：（1）、荷载：a、砼（盖梁厚度为1.3m）：q1=1.3×25.0×1.2=39KN/m2（提高1.2倍）b、施工人员及材料堆放取1.5KN/m2c、倾倒砼时的冲击荷载：2.0KN/ m2（2）、915×1830×18mm胶合板验算：板的宽度取1m，支撑板的方木托架间距为0.3m，板按三等跨连续梁简化计算，其计算简图为：q=(39+1.5+2)×0.3=12.75KN/m根据内力系数表：Mmax=0.1ql2=0.1×12.75×0.32=0.115KN·m板的几何模量：W=1/6bh2=1/6×1000×182=5.4×104mm3I=1/12 bh3=1/12×1000×183=4.86×105mm4E=4×103Mpaσmax=Mmax/W=0.115×106/(5.4×104)=2.13Mpa＜[σ]=25Mpafmax=0.667ql4/(100EI)=0.667×12.75×3004/(100×4×103×4.86×105) =0.93mm＞[f]=L/400=0.75mm底模胶合板能满足强度和挠度要求。
盖梁托架计算书
3.2托架计算盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3.2.1木楞计算木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理；混凝土容重—26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.mσ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66×10-5m<L/400=75×10-4m满足要求；3.2.2木梁计算木梁断面10*10cm，W=bh2/6=167cm3，I=bh3/12=833cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算；混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/mq2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=7×0.3+20.59=22.69KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.mσ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99×10-4m<L/400=1.5×10-3m满足要求；3.2.3碗扣架碗扣架立杆高度为1.2～1.8m，横杆步距0.6m，查《路桥施工计算手册》表有在横杆间距100cm时，对接立杆容许荷载为35.7KN，根据立杆间距0.3×0.6m，混凝土高度为2.2m，则每根立杆所受荷载为p=0.3×0.6×(2.2×26×1.2+5×1.4)=13.62KN<35.7KN，满足要求。
盖梁模板施工方案及托架计算书
目录盖梁模板、托架计算书 (1)一、工程概况 (1)1.盖梁类型 (1)2.支架搭设情况 (1)二、计算依据 (1)三、模板支架布置图 (2)四、计算原则 (2)五、高1.6m盖梁模板验算 (2)1.侧模布置 (2)2.模板所受侧压力 (3)3.面板验算 (4)4. 横肋验算 (5)5.竖向大肋验算 (7)六、支架验算 (7)七、销棒验算 (13)盖梁模板、托架计算书一、工程概况1.盖梁类型详见《圆柱墩墩身、系梁、盖梁施工方案》第二章工程概况2.支架搭设情况盖梁施工采用无落地支架施工技术：在墩柱中预埋两根PVC管，将φ70mm 钢棒穿入其中，作为墩柱两侧牛腿拉杆，牛腿上放置千斤顶，将两根45a型工字钢分别担在墩柱两侧的千斤顶上，并在两根工字钢上均匀铺设12.6工字钢作为分配梁，在超出盖梁的槽钢上铺设δ=5cm厚木板作为施工平台，分配梁两端每隔2米焊一节1.2m高Φ25钢筋作为护栏立柱，护栏横向通长布钢筋3道，护栏钢筋焊好后用安全网围护。
二、计算依据《路桥施工计算手册》人民交通出版社《结构力学》高等教育出版社《钢结构设计原理》高等教育出版社《公路桥涵施工技术规范》交通部部颁 JTJ041-2000三、模板支架布置图四、计算原则由于本项目盖梁尺寸繁多，模板均采用同种材料同一厂家加工，支架均采用同种材料搭设，故在进行模板验算与支架验算时，选取结构自重最大的盖梁进行验算，即选择尺寸为长×宽×高为11m×2.4m×1.6m的盖梁（过渡墩）进行验算，采用ansys有限元分析软件与SM-slove结构力学求解进行验算。
五、高1.6m盖梁模板验算1.侧模布置侧模采用钢模，面板厚度4mm，竖肋间距40cm，横肋间距30cm，竖向大肋间距1.05m。
42005251050105010505251501750932002002002002002002009315015015015015015015015015015015015015015015075150150150150150150150150150150150150751600材料用量表2.模板所受侧压力新浇混凝土对模板的侧压力（按墩身模式）：12121222000.22T 150.2225203 1.2 1.152 71.5KN/m cf v γββ=+=⨯⨯÷⨯⨯⨯=（） γc h=25×1.6=40KN/m 2，f ＞γc h 。
盖梁托架计算书(改)
盖梁托架计算书一、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m 3。
（1）盖梁每延米砼为：9.25m 3/m ，宽度3.7m 。
盖梁自重标准值：()=⨯=33219.25/26//3.765/k g m m kN m m kN m（2）模板结构自重标准值：220.5/k g kN m =（3）计算模板时均布活荷载：21 2.5/k q kN m =；计算模板纵横梁时均布活荷载21 1.5/k q kN m =；计算支架立柱时均布活荷载21 1.0/k q kN m =；（4）水平面模板：22 2.0/k q kN m = 垂直面模板22 4.0/k q kN m =（5）23 2.0/k q kN m =荷载计算简图二、次梁、主梁检算盖梁模板采用大块钢模，因此不进行模板的强度、刚度检算。
2.1、次梁计算次梁横向支撑采用25a 工字钢，计算跨度为3.7m ，间距40cm 。
经查，25a 工字钢截面特性如下：==435020,402,I cm W cm =⨯5v 2.0610，f =205Mpa ，f =120Mpa 。
E MPa①强度计算模板上的均布荷载设计值为：k1k2123[1.2() 1.4()]*0.4/k k k q g g q q q KN m =++++[1.2(650.5) 1.4(1.522)]0.4/34.52/x x x kN m kN m =++++=最大弯矩：22max =0.1=0.1x34.52x3.7=47.3M ql kN m kN m ••3M /W=47.3/402c =117.56MPa 205MPa?kN m m σ=•＜[满足要求]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()=+⨯=+⨯=k1k20.4650.50.4/2// 6.2q g g KN m kN m kN m最大挠度为：--⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯4433max 1155ql 526.2 3.710f ==6.1810384384 2.0610 5.0210EI ＜δ-33.7===9.25x10400400lm[满足要求]③抗剪强度计算最大剪力：==⨯⨯=max 0.60.634.52 3.776.63V ql kN kN 最大剪应力：τ⨯⨯===<=⨯3max 3376.6310pa 23.71202248.5v V MPa f MPa A[满足要求]2.2主梁验算2.1、主梁计算主梁拟采用双排单层贝雷梁；计算跨度为7.0m 。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
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XXXXXXXXXX高速公路 （KXXXXXXXX—KXXXXXXX）盖梁支架复核验算书编制：复核：审核：XXXXXXXXXXXX有限公司目录第一章、工程概况 (1)一、盖梁总体布局图 (1)二、盖梁总体布局图 (1)第二章、设计相关参数选定 (2)一、计算目的 (2)二、参考资料 (2)三、计算过程中采用的部分参数 (2)四、设计技术参数及相关荷载大小选定 (3)㈠、荷载类型 (3)㈡、工况及荷载组合 (3)㈢、计算方法、模式 (3)第三章、托架设计计算 (4)一、作用在分配梁上的荷载 (4)二、结构模型计算 (5)㈠、盖梁托架的整体受力计算 (5)㈡、盖梁托架计算图 (5)㈢、盖梁托架的整体稳定性验算 (11)三、墩柱预埋件计算 (12)四、牛腿设计 (12)㈠、牛腿焊缝验算 (12)㈡、牛腿劲板验算 (15)第四章、盖梁托架各结构设计成果汇总及结论 (16)一、设计成果汇总 (16)二、设计结论 (16)第一章、工程概况一、工程概况XXXXXX合同段，起迄桩号：KXXXXX～K28+XXXX，全长XXXKm。
主要工作内容为：主线桥梁X座（长1X2m），互通1处（匝道桥1座，50m），天桥2座，盖梁55座。
盖梁一览表桥名总体尺寸倒角数量长*宽*高（米）长*高（米）12.4*2.2*1.6 1.45*0.8 2512.09*2*1.4 1.495*0.7 1412.09*2*1.4 1.495*0.7 4 11.95*4*2.0/3.638 2.625*1.0 4 11.95*2.2*1.6 1.325*0.8 8以车田陇大桥作为最不利结构进行验算。
图1盖梁总图布局图盖梁混凝土方量约为41.89m³，托架在墩柱墩身预埋销棒、牛腿、搭设型钢承重梁及分配量完成盖梁浇筑施工。
二、盖梁总体布局图单个盖梁托架采用单柱纵桥向埋设2根,80mm销棒，销棒两侧各设置1个牛腿，牛腿上方摆放40t手摇式螺旋千斤顶用于调节标高和施工完成后的落架施工，千斤顶上设置双I45a型钢作为承重梁（在销棒处2m范围内两侧各加设1cm 厚加劲板），承重梁上方设置间距为50cm的I14的工字钢作为分配量，墩柱之外部分的上方设置由[8槽钢焊接的型钢组合架，其上铺设方木和木模或者组合钢模根据项目的实际情况决定。
盖梁托架的平面尺寸长×宽为（1360cm×475cm），盖梁托架设计详见下图所示：图2托架总图布局图第二章、相关参数选定一、计算目的为了保证盖梁托架在盖梁施工中的安全可靠，特对投入该施工的托架从强度、刚度和稳定性等方面进行验算。
二、参考资料1、设计院及相关部门提供的该项目相关技术资料2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社3、《钢结构设计手册》（第三版）——中国建筑工业出版社4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）5、《结构力学》——人民交通出版社6、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社7、《实用土木工程手册》——人民交通出版社8、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）三、计算过程中采用的部分参数各种材料的设计控制值采用《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86取值：：Q235钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝140MPaQ235钢材的允许弯应力[σ弯]＝145MPaQ235钢材的允许剪切应力[τ]＝85MPa45#钢的允许弯应力[σ弯]＝220MPa45#钢的允许剪切应力[τ]＝125MPa允许挠度：L/400。
根据该规范规定，临时结构可在容许应力基础上乘以1.3的扩大系数。
四、验算技术参数及相关荷载大小选定㈠、荷载类型1、盖梁托架结构自重：按实际结构自重计算，程序自动计入；2、盖梁砼自重：容重γ＝26KN/m3，考虑1.05的涨模系数，一次完成盖梁砼加载；3、盖梁模板自重：模板按3.7KN/m2；4、施工人员、机具荷载：按2.5KN/m3；5、振捣砼产生的荷载：按2.0KN/m2计；㈡、工况及荷载组合工况一：盖梁托架搭设完毕，模板安装就位;荷载组合：1+3+4工况二：砼浇注完毕;荷载组合：1+2+3+4+5工况三：超载梁重1.2系数预压;荷载组合：1+1.2×2+3+4+5比较以上三个工况可知，工况三最不利，只需对工况三进行验算即可。
㈢、计算方法、模式盖梁托架结构采用midas程序进行计算。
选取整体托架进行三维空间建模，并对各种杆件赋予各自材料特性。
第三章、托架复核验算根据本结构的特性，对工况三进行计算。
一、作用在分配梁上的荷载㈠、将盖梁作如下图划分： 盖梁布置如下图：图4分配梁布置图墩柱之间分配梁采用d=50mm ，每根分配梁的线荷载为：m KN q /41.345.227.35.0266.105.12.1=+++⨯⨯⨯⨯=图5组合钢架构造图组合钢架的每片三角桁片承担之上混凝土的荷载，将三片三角桁片成两组即：图6两侧三家桁片、图7中间三角桁片。
其荷载如下图所示：高度（m）钢筋砼重度 梁两侧从属面积 安全系数 涨模系数 模板荷载人工、机具荷载 振捣荷载 两侧排架荷载值 中间排架荷载值 1.4 26 0.55 1.2 1.05 3.7 2.5 2 33.43 66.86 1.56 26 0.55 1.2 1.05 3.7 2.5 2 36.31 72.62 0.96 26 0.55 1.2 1.05 3.7 2.5 2 25.5 51 1.6260.551.21.053.72.5237.0374.06图6两侧三角桁片荷载分布图7中间三角桁片荷载分布二、结构模型计算盖梁托架实体模型与整体加载如下图所示：图8盖梁托架实体模型㈠、盖梁托架的整体受力计算采用MIDAS/Civil计算软件，对托架在最不利工况条件（即工况三）下建模进行受力分析。
㈡、盖梁托架计算图图9分配梁I14工字钢组合应力图图10分配梁I14工字钢组合应力局部大样图由上图可知：分配梁I14工字钢最大组合应力σ=143.3MPa＜[σ]=188.5MPa,满足。
图11分配梁I14工字钢剪应力图图12分配梁I14工字钢剪应力局部大样图由上图可知：分配梁I14工字钢最大剪应力τ=56.2MPa＜[τ]=110.55MPa,满足。
图13分配梁I14工字钢竖向位移图图14分配梁I14工字钢竖向位移局部打样图由上图可知：分配梁I14工字钢最大竖向位移ΔL=5.1mm,此节点处间距为2200mm,ΔL/L=5.1/2200＜1/400,满足要求。
图15 [8槽钢组合钢架组合应力图图16 [8槽钢组合钢架组合应力局部大样图由上图可知：[8槽钢组合钢架最大组合应力σ=162.9MPa＜[σ]=188.5MPa,满足。
图17 [8槽钢组合钢架剪应力图图18 [8槽钢组合钢架剪应力局部大样图由上图可知：[8槽钢组合钢架最大剪应力τ=74.2MPa＜[τ]=110.5MPa,满足。
图19 [8槽钢组合钢架竖向位移图由上图可知：墩柱间分配梁[8槽钢最大竖向位移ΔL=4.065mm,此节点处间距为1640mm,ΔL/L=4.065/1640＜1/400,满足要求。
图20 承重梁2I45a组合应力图图21 承重梁2I45a组合应力局部大样图由上图可知：承重梁2I45a最大组合应力σ=159.9MPa＜[σ]=188.5MPa,满足。
为增加安全储备，在应力最大处增加δ=1cm的钢板加劲。
图22 承重梁2I45a剪应力图图23 承重梁2I45a剪应力局部大样图由上图可知：承重梁2I45a最大剪应力τ=24.3MPa＜[τ]=110.5MPa，满足。
图24 承重梁2I45a竖向位移图由上图可知：承重梁2I45a最大竖向位移ΔL=5.367mm,此节点处间距为7400mm,ΔL/L=5.367/7400＜1/400,满足要求。
图25 支点反力图由上图可知：盖梁托架整体模型竖向支点反力最大值为335.1KN，位于中间四个支点位置。
图26 盖梁托架整体组合应力图由上图可知：盖梁托架整体模型组合应力最大值为162.9MPa，位于盖梁两侧中间排架处（图中红、蓝色位置）。
㈢、盖梁托架的整体稳定性验算为验算盖梁托架的整体稳定性，采用MIDAS/Civil软件对整个盖梁托架钢管桩模型进行整体屈曲分析，一阶模态的分析结果如下图所示：图27 屈曲分析图由上图可知，临界荷载系数为14.1＞3.5，所以现浇盖梁托架的整体稳定性满足要求。
三、墩柱预埋件计算墩柱预埋件为一个墩柱顺桥向埋设两根长度为300cm 的Φ80的销棒，对销棒的抗剪进行计算：由前文得知，支座竖直方向反力为335.1KN ，则单根销棒承受剪力为 Q剪=335.1/2=167.55KN ，MPa A Q 4.1334025.01055.16723剪=⨯==πτ＜[τ]=125×1.3=162.5MPa ，满足。
四、牛腿验算㈠、牛腿焊缝验算图28 牛腿位置受力图图29 牛腿位置受力图（局部）根据上图可知，承重梁剪力发生变化最大处位置即为牛腿位置，其中最大处如上图所示，即最大受力为215.91+119.3=335.1KN，约等于牛腿处反力335.1KN。
设计牛腿用1.6cm厚钢板焊接而成，上面板尺寸为（35×30）cm，下面板尺寸（15×10）cm，劲板三块，结构形式如下图所示：图30 牛腿剪力受力图剪力计算值V=335.1KN，弯矩计算值为：M=335.1×103×150=5.03×107N·mm，牛腿焊缝计算如下：角焊缝焊脚尺寸取h f =10mm ，角焊缝有效厚度h e =7mm 。
1、焊缝有效截面几何特性 水平角焊缝A 的有效面积：()∑=⨯-⨯⨯==211462010235027mm l h A w e F水平角焊缝B 的有效面积：()∑=⨯-⨯⨯⨯==2223864102214827mm l h A w e F垂直角焊缝的有效面积：()∑=⨯-⨯⨯==2331596010240067mm l h A w e F角焊缝的全部有效面积：()∑=⨯-⨯⨯==2331596010240067mm l h A w e F角焊缝的全部有效面积：2321244441596038644620mm A A A A F F F F =++=++=角焊缝的重心位置mm y 95.223)83864432462021615960(244441=⨯+⨯+⨯=焊缝的惯性矩159605272761212733012163807121333+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=F I 222)895.223(3864)95.223432(24620)21695.223(-⨯+-⨯+-⨯810733.5⨯=2、角焊缝强度验算弯矩计算值由接头全部角焊缝承受，剪力计算值仅由垂直角焊缝承受。