新繁高架盖梁托架内力计算(伸臂梁)
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
盖梁托架计算书
3.2托架计算盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3.2.1木楞计算木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理；混凝土容重—26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.mσ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66×10-5m<L/400=75×10-4m满足要求；3.2.2木梁计算木梁断面10*10cm，W=bh2/6=167cm3，I=bh3/12=833cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算；混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/mq2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=7×0.3+20.59=22.69KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.mσ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99×10-4m<L/400=1.5×10-3m满足要求；3.2.3碗扣架碗扣架立杆高度为1.2～1.8m，横杆步距0.6m，查《路桥施工计算手册》表有在横杆间距100cm时，对接立杆容许荷载为35.7KN，根据立杆间距0.3×0.6m，混凝土高度为2.2m，则每根立杆所受荷载为p=0.3×0.6×(2.2×26×1.2+5×1.4)=13.62KN<35.7KN，满足要求。
盖梁施工托架设计计算书
Xx 至xx一级公路改建工程第二合同段盖梁施工方案xx集团有限公司xx公路改建工程xx合同段项目经理部xxxx目录一编制依据 (01)二编制原则 (01)三工程概况 (01)四施工进度及施工组织 (02)1 施工进度 (02)2 施工组织机构 (02)3 主要劳动力配备 (03)4 主要机械设备 (03)五施工方案 (04)1 施工准备 (04)2 模板支架、底模的制作与安装 (04)3 钢筋的制作、运输与安装 (05)4 侧模、端模的安装 (05)5 支座垫石 (06)6 混凝土的浇注与养护 (06)7 模板拆除 (06)六施工质量要求标准 (06)七质量保证措施 (07)七安全保证措施 (07)八文明施工及环保 (09)九施工工艺框图 (09)1 盖梁施工工艺流程框图 (09)十附件 (10)1 盖梁施工托架设计计算书 (10)2 盖梁施工托架支撑设计图纸 (10)一、编制依据1、xx公路改建工程xx合同段两阶段施工设计图纸2、xx公路改建工程xx合同段施工设计通用图纸3、招投标文件4、《公路工程技术标准》JTG B01-20035、《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-20046、《钢筋焊接及验收规程》JTJ18-20037、《公路混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-20049、施工现场调查所获取的有关资料二、编制原则1、安全第一的原则本工程本着安全第一的原则组织施工，完全按《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95组织施工，确保万无一失。
2、质量创优的原则本着工程质量创优规划，科学组织施工。
3、保证工期原则根据本工程合同工期，科学地组织施工，确保在业主要求的工期内优质地完成施工任务。
三、工程概况xx公路改建工程xx合同段共有大桥两座，分别为xx大桥、xx大桥。
桥长分别为166m、189.5m。
两座大桥均为整体式桥梁，上部结构为20m小箱梁（先简支后连续），共有桥墩15个，均为三柱式桥墩（墩柱直径为1.3m的钢筋混凝土结构），墩柱上方为盖梁。
盖梁模板施工方案及托架计算书
目录盖梁模板、托架计算书 (1)一、工程概况 (1)1.盖梁类型 (1)2.支架搭设情况 (1)二、计算依据 (1)三、模板支架布置图 (2)四、计算原则 (2)五、高1.6m盖梁模板验算 (2)1.侧模布置 (2)2.模板所受侧压力 (3)3.面板验算 (4)4. 横肋验算 (5)5.竖向大肋验算 (7)六、支架验算 (7)七、销棒验算 (13)盖梁模板、托架计算书一、工程概况1.盖梁类型详见《圆柱墩墩身、系梁、盖梁施工方案》第二章工程概况2.支架搭设情况盖梁施工采用无落地支架施工技术：在墩柱中预埋两根PVC管，将φ70mm 钢棒穿入其中，作为墩柱两侧牛腿拉杆，牛腿上放置千斤顶，将两根45a型工字钢分别担在墩柱两侧的千斤顶上，并在两根工字钢上均匀铺设12.6工字钢作为分配梁，在超出盖梁的槽钢上铺设δ=5cm厚木板作为施工平台，分配梁两端每隔2米焊一节1.2m高Φ25钢筋作为护栏立柱，护栏横向通长布钢筋3道，护栏钢筋焊好后用安全网围护。
二、计算依据《路桥施工计算手册》人民交通出版社《结构力学》高等教育出版社《钢结构设计原理》高等教育出版社《公路桥涵施工技术规范》交通部部颁 JTJ041-2000三、模板支架布置图四、计算原则由于本项目盖梁尺寸繁多，模板均采用同种材料同一厂家加工，支架均采用同种材料搭设，故在进行模板验算与支架验算时，选取结构自重最大的盖梁进行验算，即选择尺寸为长×宽×高为11m×2.4m×1.6m的盖梁（过渡墩）进行验算，采用ansys有限元分析软件与SM-slove结构力学求解进行验算。
五、高1.6m盖梁模板验算1.侧模布置侧模采用钢模，面板厚度4mm，竖肋间距40cm，横肋间距30cm，竖向大肋间距1.05m。
42005251050105010505251501750932002002002002002002009315015015015015015015015015015015015015015015075150150150150150150150150150150150150751600材料用量表2.模板所受侧压力新浇混凝土对模板的侧压力（按墩身模式）：12121222000.22T 150.2225203 1.2 1.152 71.5KN/m cf v γββ=+=⨯⨯÷⨯⨯⨯=（） γc h=25×1.6=40KN/m 2，f ＞γc h 。
盖梁施工托架计算
在浇注墩柱时距柱顶以下0.9~1.0处采用内径为φ150钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆模后形成预留孔洞，然后插入φ140钢销，两端各伸出30cm作为工字梁的支承牛腿。
在牛腿上架设I45工字钢，然后上铺盖梁支承平台。
详见图1、图2。
图1：盖梁施工平台正面图托架受力分析取柱距最大的8#、9#墩进行计算分析，盖梁受力模式见图4，3.1 荷载计算施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
模板重 n 1 = 0.5×1×1.4×3+2.2 = 4.3KN 钢筋混凝土重 n 2 = 1.4×1.4×26 = 51KN 施工人员及设备重 n 3 = 2.2KN 振捣砼时产生振捣力 n 4 = 5KN ∑n i = n 1 + ~ +n 4 =62.5KN/m 取1.3系数 q=62.5×1.3=81.25KN/m3.2 托架工字梁受力分析托架取最不利受力组合状态进行分析，即跨中承受最大弯矩，托架受力计算模式见图5：跨中最大弯距：M max = ql 2/8 = 81.25×7.662 2 /8 =596.24×106 KN · mm需要截面抵抗矩 W x ≥M max / x f =596.24×106 / 1×315 = 1.89×106 mm 3图4：盖梁受力模式q图5：托架受力计算模式查结构计算手册，可选用两根I36b工字钢，根据现有材料，选用两根I45a工字钢，其截面特性为：I x = 32240 W x = 1430 I x /S x =38.6 腹板厚·t w =11.5mm b·=150mm 自重=0.804KN/m考虑梁自重后，每根工字钢跨中最大弯矩为：M x = 1/2×1/8×(81.25+1.2×0.804)×7.6622=301.62kN·m每根工字钢最大剪应力：V=(81.25+1.2×0.804)×2/2 = 82.22kN3.3 强度验算3.3.1 抗弯强度验算：M x /γx·W nx = 301.62×106/1×1430×103= 210.1＜f = 315 N/mm2 满足要求3.3.2 剪应力验算VS x/I x·t w = 82.22×103/38.6×10×11.5 = 18.5N/mm2＜f v = 185 N/mm2 满足要求3.3.3 支座局部压应力验算支座反力为F=82.2kN，支承长度a=150mm, h y = R+t = 18+13.5 =31.5mm局部压应力бc = ψF/t w l z= 1.0×82.2×103/11.5×(150+31.5) = 39.4N/mm2＜f = 315 N/mm2 满足要求经各项受力验算，所选择工字钢形式满足受力要求。
盖梁受力计算
盖梁结构受力计算书项目:盖梁支架系统受力计算计算内容:一、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：47.2m3x2.5t/m3=118t 侧模板重g2:5t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*15.4*1.8/9.8=2.83t 振动冲击系数r取1.3qC A E B DL 1=3.3m L2=8.8m L1=3.3mL=15.4m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(118+5+2.83)*1.3=163.58t均布荷载q=(G/2)/L=(163.58t/2)/15.4m=5.3t/mME=q*(L1+L2/2)2/2-q*L/2*L2/2=5.3t/m*(3.3m+8.8m/2)2/2-5.3t/ m*15.4m/2*8.8m/2=-22.44t.mMA=MB=qL12/2=5.3t*3.32m2/2=28.86t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在A和B处，Mmax=28.86t.m=282.8KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用单排贝雷片(共两排)Mmax=788*2>288.6 KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.3*8.8/2=23.32t*9.8=228.54KNQA=QB=ql/2=5.3*15.4/2*9.8=399.94KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>399.94 满足要求挠度计算fmax=5ql4/384EI=5*5.3*8.84/384*250500*2.1*105=11.5mm[f]=L2/400=8800/400=22mm >fmax=11.5mm 挠度满足要求2、计算抱箍①荷载计算支座反力为QA=QB=399.94KN抱箍所需要产生的摩擦力为:399.94*2=798.88KN②螺栓数目的计算抱箍体所需承受的竖向压力N′=798.88KN,由M24高强螺栓抗剪力产生.M24螺栓允许承载力:[N L]=Pµn/KP┈┈高强螺栓预拉力，取225KNµ┈┈摩擦系数，取0.3n┈┈传力接触面数目，取1K┈┈安全系数，取1.7[N L]=225*0.3*1/1.7=39.7KN螺栓数目m的计算m= N′/[N L]=798.88/39.7=20.1≤24个(本项目采用的抱箍螺栓数为24个) 满足要求每条螺栓的抗剪力: P’= N′/24=798.88/24=33.28≤[N L]=39.7KN 满足要求③螺栓轴向受拉计算抱箍产生的压力:P b= N′/µ=798.88KN/0.3=2662.9KN抱箍由24条M24螺栓收紧,每条螺栓拉力:N1= P b/24=2662.9KN/24=110.95KN<[S]=225KNб=N″/A=N1(1-0.4m1/m)/AN″┈┈轴心力m1┈┈抱箍上所有的螺栓数目,本项目为24个m┈┈计算截面上的螺栓数目A┈┈螺栓面积,4.52cm2б=2662.9(1-0.4*24/20)/(24*4.52*10-4)=127.6Mpa<[б]=140Mpa 故螺栓满足强度要求④螺栓需要的力矩M由螺帽产生的反力矩M1=µ1* N1*l1µ1┈┈钢与钢的摩擦系数,取0.15l1┈┈螺帽中心到边角点的距离,0.012mM1=0.15*0.012*110.95=0.1997KN.mM2为螺栓爬升角产生的反力矩θ=10˚M2=µ1* N1*Cos10˚* l1+ N1*Sin10˚* l1=0.15*110.95* Cos10˚*0.012+110.95* Sin10˚*0.012=0.428 KN.m M= M1+ M2=0.1997+0.428=0.625 KN.m要求螺栓扭紧力矩M≥0.625 KN.m⑤抱箍体的应力计算抱箍壁由受拉产生的拉应力P=10* N1=1110KN抱箍壁采用δ12mm钢板,高度为80cm纵向截面积S=0.012*0.80=0.0096m2б=P/S=1110/0.0096=115.63Mpa< [б]=140 Mpa 满足要求抱箍体剪力计算τ=1/2* P b/(2*S)=0.5*2662.9/(2*0.0096)=69.35Mpa< [τ]=85 Mpa 满足要求3、横向小槽钢计算基本计算参数：采用10号槽钢和枋木10cm*10cm间隔着铺设，间距为15cm；只计算墩柱与墩柱之间长度8.8m-1.6=7.2m，该段砼重量按71.28t计横向槽钢(枋木10cm*10cm)布置道数=7.2m/0.15+1=49道每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力=71.28t/49=1.45t每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力按均布荷载考虑，q=1.45t/1.8m=0.81t/m每道槽钢(枋木10cm*10cm)跨中最大弯距=0.81*1.8^2/8=0.328t.m=3.82KN.m10号槽钢的截面抵抗矩W=39.4cm3W=3.82/(145*103)*106=26.34cm3满足要求QMAX=ql/2=0.81*1.8/2=0.729tτmax= Q Sx /Ixδ=0.648*9.8*103*23.5/(48*198.3*10-6)=17.63Mpa<85Mpa满足要求4、采用插销施工的，对插销棒的计算钢棒承受剪力为：118.355/4*9.8=289.97KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>289.97KN 满足要求二、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁（11#-13#墩）的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：58.7m3x2.5t/m3=146.8t 侧模板重g2:2t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*19.9*1.6/9.8=3.2t 振动冲击系数r取1.3qC A E F B DL 2=6.4m L2=6.4m L1=3.51mL=3.51m1L=19.9m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(146.8+2+3.2)*1.3=221t均布荷载q=(G/2)/L=(221t/2)/19.9m=5.55t/mME=MF=q*(L1+L2/2)2*/2-q*L/2*L2/2=5.55t/m*(3.51m+6.4m/2)2/ 2-5.55t/m*19.9m/2*6.4m/2=17.264t.mMA=MB=qL12/2=5.55t/m*3.512m2/2=68.38t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在跨中，Mmax=68.38t.m=670.12KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用双排贝雷片(共四排)Mmax=788*2>670.12KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.55*6.4/2=17.6t*9.8=174.05KNQA=QB=QC=ql/3=5.55*19.9/3*9.8=360.79KN[б]=85Mpa,容许剪力为Q=108.29KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>360.79 满足要求2、采用插销施工，对插销棒的计算贝雷片总重G2=0.27*24=6.48t支反力F=（G+G2）/4=（221+6.48）/4=56.87t钢棒承受剪力为：Q =56.87*9.8=557.33KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>557.33KN 满足要求。
盖梁施工托架受力计算书
安乐塘大桥盖梁施工托架计算书2017年10月目录一、工程概述 (1)二、计算依据 (2)三、设计荷载及组合 (2)四、结构建模 (3)五、计算结果 (5)5.1 支反力计算 (5)5.2 托架H45a型钢验算 (6)5.3 槽36a分配梁验算 (7)5.4 工12a分配梁验算 (9)5.5 10×10cm方木验算 (10)5.6 托架稳定性计算 (12)六、结论 (13)一、工程概述安乐塘大桥位于西景线（G214）K2571+672 处（祥临路桩号为K146+020），于2007 年12 月通车。
桥梁全长265.00m，桥面总宽12.0m，车行道宽11.0m，上部结构为(64+115+64)m 预应力混凝土连续刚构，下部结构为钢筋混凝土双肢薄壁墩、桩基础，重力式桥台、桩基础和扩大基础。
该桥中跨跨中存在严重下挠，为了改善受力，拟在中跨跨中对应位置增设桥墩，布设支座，主桥由三跨连续刚构变为四跨（64+57.5+57.5+64）m 刚构-连续组合体系，并通过在箱外腹板增设体外预应力、中跨跨中梁段设置腹板加厚层、横梁的方式来实现加固目标。
中跨增设格构式桥墩布置图如图1.1所示。
图1.1 中跨增设格构式桥墩布置图新增桥墩上需利用托架施工盖梁，本计算针对桥墩上的托架系统进行验算，确保其具有足够的安全性。
托架的布置如图1.2所示。
图1.2 托架布置图二、计算依据（1）《公路工程技术标准》(JTG B01-2014)（2）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)（5）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）（6）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（7）《建筑结构荷载规范》（GB 5009-2012）（8）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）三、设计荷载及组合（1）设计荷载根据建筑施工手册相关规定，施工阶段托架上各向施工荷载取值如下：（a）结构自重：混凝土容重按26kN/m3计算（考虑1.05涨模系数），钢材容重按78.5 kN/m3计算。
盖梁支架及模板计算书
盖梁模板及支架计算书一、编制依据⑴、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) (JTJ 0251-86) ⑵、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) ⑶、《建筑施工手册》第四版 ⑷、《路桥施工计算手册》周水兴等著 ⑸、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) ⑹、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004) 二、侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇筑混凝土作业在模板上的最大侧压力计算公式如下：1/210120.22P t k k γν= h P γ=2γ-砼的重力密度，取24KN/m 3； t 0-砼初凝时间，取6h ；k 1-外加剂影响修正系数，取1.2； k 2-砼坍落度影响修正系数，取1.15； V-砼浇注速度，取1m/h ；h-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m ； 故砼侧压力：1/210120.22P t k k γν==0.22×24×6×1.2×1.15×11/2=43.72KN/m 2P 2 =24*2.2=52.8KN/m 2取两者较小值43.72KN/m 2，振捣混凝土产生的侧压力取4.0KN/m 2， 则总压力:P=1.2×43.72+1.4×4.0=58.06KN/m 2。
三、模板计算1、基本参数：模面板厚度为5mm 钢板,背楞采用[8，最大间距按300mm 计算，主龙骨2I18工字钢，每100cm 一道。
其中：Q235： [σ弯]=145Mpa ，[τ]=85Mpa ，E-弹性模量，钢材取2.1×105 Mpa 。
2、面板计算 ⑴、强度验算L x /l y =300/100=0.3。
根据《建筑施工计算手册》查表得：K f =0.00261, K mx =0.0416 K my =0.0017, K mx 0=-0.0843取1mm 板宽做为计算单元：q 1=58.06×103×0.001=58.06N/ma 、求支座弯矩：M x 0=K M 0ql 2=-0.0843×58.06×0.32=0.441N ·m面板截面系数：W=bh 2/6=1*52/6=4.2mm 3应力：max 487.881.31456M MPa MPaW σ===<0.441/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa b 、求跨中弯矩：M x =KM x 0ql 2=0.0843*58.06*0.32=0.44 N ·m应力:max 2421359.5714525300M MPa MPaW σ===<0.44/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa因此5mm 面板强度满足设计要求。
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盖梁（顶系梁）施工模板、托架计算书计算：复核：核准：四川公路桥梁建设集团有限公司成都二绕西段项目TJ-B合同段B11分部2011年7月16日盖梁(顶系梁)施工模板、托架计算书一、工程概况K193+新繁高架桥位于成都市新都区新繁镇内。
上部结构分别采用25m和25m预应力砼小箱梁及预应力连续箱梁；桥墩下部结构均采用柱式桥墩，墩柱直径为φ1.30m、φ1.20m两种；墩柱高在4.0m～ m不等，双柱间距为4.0 m～9.10m；新繁高架桥盖梁共165片，盖梁砼强度均为C30；33#左、41#右、80#右、85#右、86#左共5片盖梁拟采用满堂脚手架，其余盖梁拟采用托架。
盖梁截面尺寸为*1.6m、*1.6m、部分盖梁增高垫块0.2m，计算时选取最大跨径9.1m、最大断面盖梁*1.8m。
二、侧模计算1.侧模布置侧模采用钢模，面板厚度5mm，竖肋间距30cm，横肋间距40cm，竖向对拉肋间距80cm。
材料用量表类别材料规格面板A3钢板δ=5mm纵肋等边角钢∠63*64*5横肋槽钢[竖向对拉肋槽钢2[102.模板所受侧压力新浇混凝土对模板的侧压力：12121222000.22T 150.2226200(2515) 1.2 1.152 55.8KN/m cf v γββ=+=⨯⨯÷+⨯⨯⨯=（） γc h=26*=m 2，f ＞γc h 。
取较小值m 2，γc 为砼容重，砼浇筑速度按2m/h 计，浇筑温度按T=25℃，初凝时间10h 计。
公式参考《建筑施工计算手册》（中国建筑工业出版社）P443（8-8）。
考虑振动荷载4KN/m 2，则模板所受侧压力为F=+4=m 2。
3.面板验算按双向板计算，三边固结、一边简支的情况来处理。
（参考《路桥施工计算手册》）。
M x0lxl yMyMxqM x0计算简图1）强度验算l y /l x ==。
查表得双向板内力组合系数为：=-00.0729Mx K ，=-00.0837MyK ，=0.0219Mx K ，=0.0290My K ，K f=。
取1m 宽的板条作为计算单元，荷载为：q=m 。
支座弯矩：==-⨯⨯=-⋅00220.072950.80.40.59x mx x M K ql KN m==-⨯⨯=-⋅00220.083750.80.30.38y my y M K ql KN m跨中弯矩：==⨯⨯=⋅220.021950.80.40.18x mx x M K ql KN m==⨯⨯=⋅220.02950.80.30.13y my y M K ql KN m钢材泊松比系数ν=，跨中弯矩修正值为：νν=+=+⨯=⋅()0.180.30.130.22x x y M M M KN m νν=+=+⨯=⋅()0.130.30.180.18y y x M M M KN m面板的截面系数：==⨯⨯=2231115 4.1766W bh mm面板的正应力：σ⨯===max max 0.591000141.54.17M MPa W ＜[f]=215MPa 满足要求。
2）挠度验算υ⨯⨯===⨯⨯-⨯-35360222.1105 2.4010/12(1)12(10.3)Eh B N mm ω⨯==⨯=⨯44max600.0508300.0.002940.502.4010f Fl K mm B ＜[ω]=300/400=0.75mm 满足要求。
4. 横肋验算横肋采用[，支承在竖向对拉肋上，竖向对拉肋间距800cm ，按三跨连续梁计算。
荷载：q=Fh=*=m [的截面系数W X =16.1cm 3，惯性矩I=51.0cm 4，计算简图如下：22max 0.080.08*20.3*0.8 1.04.M ql KN m ===808080qADCB（1） 强度验算max max 104064.616.1X M W σ===MPa ＜215MPa 满足要求。
（2）挠度验算44max 11820.30.80.6770.677100100 2.1105110ql f EI 3-⨯10⨯=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=*10-4m=0.53mm ＜[f]=L/400=800/400=2mm 满足要求。
5.竖向对拉肋验算竖向对拉肋采用2[10，布置间距800cm ，截面模量W=79.4cm 3，惯性矩I=396cm 4。
对拉肋下部荷载q=*=m 。
计算简图如下： Mmax==·m （1）强度验算max max 620078.179.4X M W σ===MPa ＜215MPa 满足要求。
（2）挠度验算434max 11840.6*10*1.90.003050.003052.1*10*396*10ql f EI -== =0.0019m=1.9mm ＜[f]=L/400=1900/400=4.8mm 满足要求 面板、横肋和竖向对拉肋的挠度组合为： 面板与横肋组合：f=+=1.03mm ＜3mm 面板与竖向对拉肋组合：f=+=2.4 mm ＜3mm 均满足施工对模板的要求。
6、对拉杆拉力验算拉杆（φ20圆钢）间距0.8m ，0.8m 范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
则有：12220.80.8*50.822**0.01T T P A r σππ+====64680kPa=<[σ]=175MPa 满足要求 注：施工中为增加拉杆的可靠性，对拉杆选用φ20精轧螺纹钢（强度更高）。
190qAB三、底模及施工托架计算1、概况由于新繁高架桥经过农田、大部分墩柱比较高，多数盖梁难采用常规的落地支架方法进行施工，并且安全措施难以保证，如采用回填地基，则地基承载力难以保证；为保证质量，我们根据现场实际情况，拟采用工字梁托架的形式作为盖梁施工的支承平台。
在浇注墩柱时距柱顶以下1.05m处采用内径为φ130钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆模后形成预留孔洞，然后插入φ110钢销，两端各伸出35cm作为工字梁的支承牛腿。
在牛腿上架设I56b 工字钢，然后上铺盖梁支承平台。
盖梁底模布置，在56工字钢上设小钢梁，间距80cm，小钢梁采用2[10口对口焊接；小钢梁上布置10*10cm小方木，间距30cm；面板采用2cm竹胶板。
梁端采用定制支架。
横向坡度与安装误差采用钢楔调整。
详见《盖梁模板、托架方案》。
2、底模受力分析荷载计算钢筋混凝土容重γ=26KN/m3，盖梁高度为h=1.8m，盖梁宽度B1=1.8m，纵梁间距B=1.5m施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工荷载与其他荷载等。
模板重（底模采用竹胶板和方木组合，方木密度为，竹胶板密度为，［10 10Kg/m，L63*5 4.82Kg/m，-5mm 39.25Kg/m2）方木重量为：g1＝（**（+ *2）*7）**10＝模板重量：g2＝(+*2+*2) ****10＝底模小钢梁及梁端钢支架重量：g3=((12*2*3+(3*3+*7+3*8+4*3+*2) *2) *10/1000*10=底模重量为：g4=g1+g2+g3=钢筋混凝土重g5= *26=侧模重量为：g6=(*3+**+*2+*2*20)*10+64*/1000*10=施工荷载与其他荷载g7=20 KN底模板 1、底模面板（1）、由于跨度大于三跨，计算时按三跨连续梁考虑，计算跨度取1000mm （2）、计算见图如下:（3）荷载计算： gz = g2 + g5 +g7 = 取为安全系数 q=*=m（4）强度验算2210.080.08*61910*0.3M ql ===板宽1000mm 的净截面抵抗矩21*100066bh W ==*202=66667mm 31MWσ==*103/66667=mm 2＜fm=12N/mm 2 强度满足要求。
(5) 挠度验算311212bh I ==*1000*203= *105 mm 44450.677*0.677*61.91*3000.56100100*9000*6.67*10ql w mm EI ===＜300 1.2250250L mm == 挠度满足要求。
2．小方木验算（1） 计算时按三跨连续梁考虑 (2) 计算见图如下:303030qADCB757575qADCB（3）荷载计算： gz = g1+g2 + g5 +g7 = 取为安全系数q=**=m （4）强度验算2210.080.08*18650*0.75M ql ===净截面抵抗矩21*10066bh W ==*1002=166667mm 3 则 1MWσ==839*103/166667=mm 2＜fm=12N/mm 2 满足要求(5) 挠度验算惯性矩311212bh I ==*100*1003= *106 mm 4 则挠度4460.677*0.677*18.65*7500.53100100*9000*8.33*10ql w mm EI ===＜7501.9400400L mm == 满足要求3．小钢梁验算小钢梁采用2［10口对口焊接，其截面特性为：Ix =396cm 4 Wx = 79.4cm 3 自重=20KN/m （1） 计算时按外伸臂梁均布荷载考虑 (2) 计算见图如右:（3）荷载计算： gz = g 4 + …..+g7 = 取为安全系数q= **=m （4）强度验算每根小钢梁跨中最大弯矩为：max 2((1)(1))2qlx a a x M x l l=-+- =1/2****(*(1+2*=max max x xM W σγ== *106/(1**103) = ＜f = 215 N/mm 2 满足要求。
1515015ABDCq(5) 挠度验算： 跨中42max2(524)384ql a f EI l=- =（5-24*（）2）**103*(384**1011*396*10-8)=0.00371m=3.71mm ＜[f]=L/400 =1500/400=3.75mm 满足要求。
4、托架受力分析现选择**盖梁为例，进行计算分析，盖梁受力模式见图1。
荷载计算：gz = g 4 + …… +g7 = 取为安全系数q=*=m 工字梁受力分析：工字钢等级为Q235，弹性模量E=*105MPa ，泊松比σ=托架按外伸臂梁进行分析，最不利情况即跨中承受最大弯矩，受力计算模式见图2： 选用两根I56b 工字钢，其截面特性为：Ix =68510cm 4 Wx = 2447cm 3 Sx =1447.2cm 3 Ix/ Sx= 47.2cm, 腹板厚tw =14.5mm b=168mm 自重=m 考虑梁自重后，每根工字钢跨中最大弯矩为：max 2((1)(1))2qlx a a x M x l l=-+- = 1/2*2+****(*(1+2*340910 340图1：盖梁受力模q单位：厘米=340910340A B DC q=118.05KN/m(+)(-)(-)(-)(+)工字钢强度验算3.2.1 抗弯强度验算：maxmax x xM W σγ== *106/(1*2447*103) = ＜f= 315 N/mm 2 满足要求 （式中γx 为钢材容许应力提高系数取，查材料表20Mnsi 钢fsy=315Mpa ） 3.2.2 挠度验算： 跨中42max2(524)384ql a f EI l=- =（5-24*（）2）*2+**103*(384**1011*68510*10-8)=0.0124m=12.4mm ＜[f]=L/400 =9100/400=22.75mm 满足要求A 点32323(631)24c qal a a f EI l l=+- =（6*+3*）*2+**103**(24**1011*68510*10-8)=-0.00027m=-0.27mm ＜[f]=L/400= 3400/400=8.5mm 满足要求 钢销受力验算设计控制值：45#钢容许弯曲应力220MPa ，剪应力为110MPa 采用φ110 45#钢销端外露0.35米，钢销的性质如下：图2：工字钢受力计算模百度文库- 让每个人平等地提升自我11 A＝π*d2/4=1/4*π*1102＝9503.318mm2I＝πd4/64＝π*1104/64＝*104mm4W＝πd3/32＝*104mm3按单根钢销受力的极端情况考虑，则该截面的受力验算为：Q＝ql/2＝+**2)*2＝τmax =Q /A＝*103/=＜[τ]＝110 Mpa 满足要求经上述各项受力验算，所选择工字钢及钢销均能满足受力要求。