地下室侧壁计算流程V1.0
地下室侧墙计算
二区地下室侧壁计算计算条件：顶板覆土：1米；地面超载：10kn/m2；裂缝控制：迎水面：0.2mm；背水面：0.3mm。
土层按25°内摩擦角计算，Ka＝0.95-sin25＝0.527经比较后，可得出正常使用的荷载大于人防使用时的荷载，计算按正常使用控制。
正常使用时配筋又以裂缝计算控制，则土压力计算（静止土压力）：地下三层：-12.000标高：10X12＋（8X12＋18X1＋10）X0.53＝185.72KN/m2-19.130标高：10X19.13＋（8X19.13＋18X1+10）X0.53＝ 287.25 KN/m2-20.130 标高：10X20.13＋（8X20.13＋18X1+10）X0.53＝ 301.49 KN/m2-14.550 标高：10X14.55＋（8X14.55＋18X1+10）X0.53＝ 222.03KN/m2地下二层：-7.200标高：10X7.2＋（8X7.2+18X1＋10）X0.53=117.37 KN/m2-7.600标高：10X7.6＋（8X7.6+18X1＋10）X0.53=123.06 KN/m2-10.260标高：10X10.26＋（8X10.26+18X1＋10）X0.53=160.94 KN/m2地下一层：-1.000标高：10X1＋（8X1＋18X1＋10）X0.53＝29.08 KN/m2-1.300标高：10X1.3＋（8X1.3＋18X1＋10）X0.53＝33.35 KN/m2-2.200标高：10X2.2＋（8X2.2＋18X1＋10）X0.53＝46.16 KN/m2弯矩、配筋计算：地下三层：1、厚度取1000mm 标高H＝－19.130～－12.000。
（二区3WQ1、三区3WQ1、四区WQ6等墙可参考此计算）代入裂缝计算，得支座配筋¢32@100,裂缝宽度0.188mm。
跨中配筋¢20@100,裂缝宽度0.152mm。
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地下车库外墙WQ1计算书============================================一.配筋计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.000mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 4100 B×H = 1000 × 300左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -97.487弯矩(+) : 0.000 47.163 0.000剪力: 48.639 -14.322 -134.016上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 600 600 1184下部纵筋: 600 608 600箍筋Asv: 953 953 953----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：二.裂缝验算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 4100 B×H = 1000 × 300左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -81.886弯矩(+) : 0.000 41.136 0.000剪力: 45.526 -13.976 -109.455上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 600 600 1002下部纵筋: 600 600 600箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 6E12(679) 6E12(679) 12E12(1357)下纵实配: 6E12(679) 6E12(679) 6E12(679)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.45%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.126 0.172挠度: 0.000 3.615 0.000最大裂缝:0.172mm<0.200mm最大挠度:3.615mm<20.500mm(4100/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：汽车坡道挡土墙计算书一、PDQ1/PWQ3计算书============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2800 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -19.757弯矩(+) : 0.000 8.823 0.000剪力: 10.584 -2.646 -42.336上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.019 0.060挠度: 0.000 0.672 0.000最大裂缝:0.060mm<0.200mm最大挠度:0.672mm<14.000mm(2800/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：二、PDQ2计算书============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1300 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : -0.000 -3.051 -6.101弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000剪力: -4.693 -4.693 -4.693上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.008 0.017挠度: 0.000 -0.088 0.000最大裂缝:0.017mm<0.200mm最大挠度:0.000mm<6.500mm(1300/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 2800 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : -6.101 0.000 -16.706弯矩(+) : 0.000 7.118 0.000剪力: 13.853 0.623 -39.068上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.017 0.015 0.045挠度: 0.000 0.491 0.000最大裂缝:0.045mm<0.200mm最大挠度:0.491mm<14.000mm(2800/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：三、PDQ4计算书============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1100 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -1.198弯矩(+) : 0.000 0.535 0.000剪力: 1.634 -0.408 -6.534上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.001 0.003挠度: 0.000 0.006 0.000最大裂缝:0.003mm<0.200mm最大挠度:0.006mm<5.500mm(1100/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：。
人防地下室侧壁计算 RWQ1.RWQ2
地下室侧壁计算书RWQ1.RWQ2条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm Ko=0.50，地下水头高度H1=1000mm；(在负一层)2、地下室参数：覆土层厚Lo=300mm，地下一层层高L1=4500mm，地下二层层高L2=500mm，地下三层层高L3=500mm；地面堆载p=10kN/mm d1=350mm；地下二层d2=500mm；地下三层d3=500mm；临水面保护层为50mm；3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm fy=300N/mm计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=Ko×γ×H1=0.50×18×1000×10=9.00kN/mm地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×H2=0.50×11×4800×10=26.40kN/mm水压力q4=γw×H2=10×4800×10=48.00kN/mmqD=q1+Ko×γ×Lo=7.70kN/mmqC=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L1+Lo-H1)=72.90kN/mmqB=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L2+L1+Lo-H1)=80.65kN/mmqA=q1+q2+q3+q4=88.40kN/mm2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅0.8计算，顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算Mdc=0；Mcd=1.2×(7×qD+8×qC)×L1/120=129.01 kN.mMcb=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/30=1.90 kN.mMbc=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/20=1.94 kN.mMba=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/30=2.09 kN.mMab=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/20=2.13 kN.m弯距分配：D点：C点：B点：A点：截面：1000×350 1000×500 1000×500线刚度i=I/L：0.79×1020.83×1020.83×10分配系数μ：0.03；0.97；0.50；0.50 0固端弯距：-129.01；+1.90；-1.94；+2.09；-2.13开始分配：--3.53；--123.58 -0.08；-0.08 00；-0.04；--61.79；0 -0.04+0.02；+0.04；+-30.90；+-30.900；+-15.45；+0.02；0 +-15.45--0.43；--15.02；-0.01；-0.01 00；-0.00；--7.51；0 -0.00支座弯距：∑=-125.03；∑=125.05 ∑=36.40；∑=-28.89 ∑=-17.62简化为Mc=125kN.m Mb=-29kN.m Ma=18kN.m支座调幅0.8后Mc=100kN.m Mb=-23kN.m Ma=14kN.m根据规范公式7.1.4：ξb=0.8÷{1+300÷[20000×(0.0033-<10-50>×10 )]}=0.5692根据规范公式7.2.1-1：受压区高度x=ho-(ho-2*M/α1/fc/b)xc=300-( 300- 2×100×10/1.0/16.7/1000)=18.13mm<ξb×ho=170.77mmxb=450-( 450- 2×-23×10/1.0/16.7/1000)=0.19mm<ξb×ho=256.15mmxa=450-( 450- 2×14×10/1.0/16.7/1000)=0.20mm<ξb×ho=256.15mm根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fyAsc=1×16.7×1000×18.13/300=1,009mmAsb=1×16.7×1000×0.19/300=10mmAsa=1×16.7×1000×0.20/300=11mm3、裂缝计算：弯距标准值：Mc=125/1.2=104kN.m Mb=-29/1.2=-24kN.m Ma=18/1.2=15kN.m实配钢筋为：负一层16@100钢筋面积As1=2,011mm负二层16@120钢筋面积As2=1,676mm负三层16@100钢筋面积As3=2,011mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h负一层：Ate1=0.5×1000×350=175000mm负二层：Ate2=0.5×1000×500=250000mm负三层：Ate3=0.5×1000×500=250000mm负一层：ρte1=As1/Ate1=2010.6176/175000=0.0115负二层：ρte2=As2/Ate2=1675.51466666667/250000=0.0067负三层：ρte3=As3/Ate3=2010.6176/250000=0.0080纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)负一层：σsk1=104×10/(0.87×300×2,011)=199N/mm负二层：σsk2=-24×10/(0.87×450×1,676)=-37N/mm负三层：σsk3=15×10/(0.87×450×2,011)=19N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk负一层：ψ1=1.1-0.65×2.2/0.01/199/=0.4732负二层：ψ2=1.1-0.65×2.2/0.01/-37/=4.9965负三层：ψ3=1.1-0.65×2.2/0.01/19/=-6.5645最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es负一层：ωmax1=2.1×0.4732×199×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.20mm4、人防计算：本工程负1层为6级人防地下室。
地下室侧壁计算书(很实用)
地面附加载q1k=等效静载qe=土容重γ=最不利地下水标高土浮容重γ'=平时地下水标高土内摩擦角a=室外标高Ka=tg2(45-a/2)=地下室顶板标高墙厚h=地下室底板标高外侧保护层厚度C1=地下室层高L=内侧保护层厚度C2=混凝土强度等级混凝土调整系数 1.50钢筋强度fy 钢筋调整系数fc=19.1支座弯矩调幅系数α1ftk= 2.39跨中弯矩调幅系数α'ft= 1.71荷载分项系数：工况一：正常使用阶段永久荷载γG=可变荷载γQ=工况二：人防计算阶段永久荷载γG=等效荷载γQ=工况三：裂缝验算永久荷载γG=可变荷载γQ=1，正常使用阶段面载q1=γG*q1k*Ka= 4.53水压力q2=γQ*γw*h=顶10.40底59.80土压力q3=γQ*γ*h*Ka=顶 6.28底36.10梯形荷载顶部Qu=q1+q2顶+q3顶=21.21KN/m梯形荷载底部875Qd=q1+q2底+q3底=100.43KN/m103.08KN*m(调幅后弯矩)面积：984.96mm255.62KN*m 面积：748.13mm260.32KN 170.78KN Mu=0.5Md=51.54KN*m 面积：2，人防计算阶段面载q1=γG*q1k*Ka=0.00(不考虑)水压力q2=γQ*γw*h=顶0.00底43.20土压力q3=γQ*γ*h*Ka=顶13.04底42.38梯形荷载顶部Qu=q1+q2顶+q3顶+qe=13.04KN/m 梯形荷载底部Qd=q1+q2底+q3底+qe=85.58KN/m84.03KN*m(调幅后弯矩)面积：44.45KN*m 面积：46.14KN 141.22KN Mu=0.5Md=42.01KN*m 面积：3，裂缝计算短期效应组和：面载q1=Ψq*q1k*Ka= 2.26水压力q2=γQ*γw*h=顶0.00底36.00Vu=3/8*Qu*L+1/10*(Qd-Qu)*L=Vd=5/8*Qu*L+2/5*(Qd-Qu)*L=Md=α1 *(1/8*Qu*L*L+1/15*(Qd-Qu)*L*L)=Mm=α'*9/128*Qu*L*L+0.0298*(Qd-Qu)*L*L=Md=α1* (1/8*Qu*L*L+1/15*(Qd-Qu)*L*L)=Mm=α'*9/128*Qu*L*L+0.0298*(Qd-Qu)*L*L=Vu=3/8*Qu*L+1/10*(Qd-Qu)*L=Vd=5/8*Qu*L+2/5*(Qd-Qu)*L=土压力q3=γQ*γ*h*Ka=顶10.87底35.31梯形荷载顶部Qu=q1+q2顶+q3顶=13.13KN/m梯形荷载底部Qd=q1+q2底+q3底=73.58KN/m73.70KN*m 39.34KN*m有效受拉混凝土截面面积Ate：175000mm2/m实际配筋：墙内侧As：1025.73mm/m2等效直径d:mm,间距：有效受拉区配筋率Pte：墙外侧As：1339.733mm/m2等效直径d:mm,间距：有效受拉区配筋率Pte： 1.00%（内侧筋满足抗弯要求）（外侧筋满足抗弯要求）钢筋弹性模量Es：200000N/mm2内侧拉应力(中）σs：133.59N/mm2钢筋应力不均匀系数ψ：0.20最大裂缝宽度Wmax： 1.9ψσ外侧拉应力(支）σs：钢筋应力不均匀系数ψ： 1.1-0.65ftk/(Pte σsk)=0.36返回目录Mq/(0.87*h0*As)=1.1-0.65ftk/(Pte σsk)=Md= α1* (1/8*Qu*L*L+1/15*(Qd-Qu)*L*L)=Mm=α'*9/128*Qu*L*L+0.0298*(Qd-Qu)*L*L=1.基本参数及荷载取值:按规范取2.内力计算说明算时不考虑室外活荷载。
地下室侧壁计算书(很实用)
地下室侧壁计算书(很实用)地下室侧壁计算书1. 引言在设计地下室侧壁时，需要进行详细的计算和分析，以确保结构的安全和稳定性。
本文档为地下室侧壁计算书，提供了针对地下室侧壁设计的全面指导，包括计算方法、参数选择、力学模型和结构分析等方面的内容。
2. 类型和尺寸2.1 地下室侧壁类型地下室侧壁可分为刚性侧壁和柔性侧壁两种类型。
刚性侧壁常用于深基坑工程，柔性侧壁适用于较浅的地下室工程。
2.2 尺寸参数地下室侧壁的尺寸参数包括高度、长度、厚度等，这些参数需要根据具体的工程要求进行选择和计算。
3. 材料特性3.1 土工参数地下室侧壁所承受的土压力是一个重要的考虑因素，需要根据实际的土工参数进行计算和分析。
3.2 材料强度侧壁材料的强度特性对于地下室结构的稳定性具有关键影响，弹性参数和破坏参数的选择需要结合实际情况进行合理设计。
4. 侧壁稳定分析4.1 刚性侧壁的稳定性分析刚性侧壁的稳定性分析主要包括对土压力和地下水压力的计算和分析。
4.2 柔性侧壁的稳定性分析柔性侧壁的稳定性分析需要考虑土体变形和支撑结构的稳定性，采用模拟和计算方法进行分析。
5. 侧壁开挖分析5.1 初始状态分析在地下室侧壁开挖前，需要进行初始状态下的地下水压力和土体应力的分析。
5.2 开挖过程分析地下室侧壁开挖过程中，需要进行地下水渗流和土体变形的分析，以确定开挖过程中的稳定措施。
5.3 补强措施分析6. 结构设计6.1 侧壁支撑结构设计地下室侧壁的支撑结构设计需要考虑材料的选择、结构的布置和施工的技术要求。
6.2 过渡段设计地下室侧壁和地面之间的过渡段设计需要考虑地下室结构的承载力、变形和渗流等因素。
7. 结论综合考虑地下室侧壁的稳定性和结构要求，制定相应的设计和施工方案，确保地下室侧壁的安全和稳定。
附件：附件1：地下室侧壁计算表格附件2：侧壁支撑结构设计图纸法律名词及注释：1. 施工图纸：施工图纸是依据设计图纸和相关要求编制的具有施工指导意义的图纸。
地下室侧壁计算
地下室侧壁、人防临空墙计算
一、侧壁计算：
侧壁荷载作用分为两部分土压力作用（S GK）
等效荷载作用（S QK）1、土压力作用（S GK）
q G=γh
-M max=-qh2/15
+M max=0.03qh2
2、等效静荷载（S QK）
按规范人防侧壁等效静荷载q Q=55kn/m2
-M max=-qh2/8
+M max=9qh2/128
3、内力组合
γ0（γG*S Gk+γQ*S Qk）
其中γ0=1.0
γG=1.2
γQ=1.0
4、考虑材料强度提高系数γd=1.35
则有 -M=-M max /1.35
+M=+M max /1.35
5、由于侧壁负弯矩计算采用了一端简支，一端固端的计算模型，
其配筋是偏安全的。
所以在计算时考虑地下室顶板边缘弯矩的影响。
其弯矩考虑如下：假设地下室顶板边缘弯矩为M0，则其传递至地下室底板支座处的弯矩M’0=1/2M0。
(M0=30kN/M2)
二、人防临空墙计算：
1、等效静荷载（S QK）
按规范人防地下室临空墙等效静荷载q Q=110kN/m2
2、其余计算取值参侧壁计算。
地下室侧壁计算书(很实用)
地下室侧壁计算书(很实用)地下室侧壁计算书 (实用风格)一：引言地下室作为建筑结构中的重要组成部分，承载着房屋的重量并保证其稳定性。
本文档旨在提供详细的地下室侧壁计算书，包括计算理论、计算方法、计算过程及结果。
二：计算理论地下室侧壁的计算设计基于土力学原理和结构力学原理。
土力学原理涉及土壤的力学性质和地下水压力的分析，而结构力学原理则关注土壤对地下室侧壁的作用力以及地下室侧壁的内力分析。
三：计算方法1. 土壤参数测试和确定方法：通过现场取样和实验室测试的方法确定土壤的重度、剪切强度参数、泊松比等关键参数。
2. 地下水压力的计算方法：根据地下水位和地下水渗透性系数推导地下水的垂直和水平分布，并计算压力。
3. 地下室侧壁的内力计算方法：采用等效围压原理及弹性分析方法，考虑土壤重力、土压力、地下水压力等因素。
四：计算过程及结果1. 地下室侧壁的尺寸和形式：按照设计要求确定地下室侧壁的深度、宽度和倾斜度。
2. 土壤力学参数的测试结果：包括重度、剪切强度参数、泊松比等参数的实测值和测试方法。
3. 地下水压力计算过程和结果：根据地下水位和地下水渗透系数进行水力分析，得出地下水压力的计算结果。
4. 地下室侧壁内力计算过程和结果：根据等效围压原理和弹性分析方法进行内力计算，得出地下室侧壁的应力和变形情况。
附件：1. 土壤参数测试报告：包括土壤重度、剪切强度参数、泊松比等参数的实测数据和测试过程。
2. 地下水压力计算表：列出地下水位、地下水渗透系数和地下水压力的计算结果。
3. 地下室侧壁内力计算表：列出地下室侧壁的应力和变形情况的计算结果。
法律名词及注释：1. 建筑法律：涉及建筑设计、施工、审批等方面的法律法规。
2. 土地法律：涉及土地使用、转让、开发等方面的法律法规。
3. 环保法律：涉及环境保护、污染治理、排放标准等方面的法律法规。
4. 建设法律：涉及建设工程的设计、施工、监理、验收等方面的法律法规。
---------------------------------------------------------------------------地下室侧壁计算书 (正式风格)一：引言本文档为地下室侧壁计算书，旨在提供详尽的计算内容和结果，以确保地下室的结构安全性和稳定性。
地下室侧壁设计
地下室侧壁设计：（壁厚 h=300mm,C30砼，HRB335级钢筋）（1）内力和配筋计算：静止土压力系数：K0=1-sinφ=0.658 （取回填土的内摩擦角为φ=20°）取回填土的浮容重：γ浮= 8.0 kN/m³1)垂直配筋计算：如图(1),(2)σ堆载= K0 q = 13.2 kN/m2σAK = K0 q +K0γ浮H1 + γ水H1= 13.2+0.658×8×3.0 + 10×3.0 = 59.0 kN/m2M AK =（σ土+σ水）H1²/15 +σ堆载H1²/8=45.8×3.3²/15 + 13.2×3.3²/8=47.03 kN·mM A =1.2×（σ土H1²/15 +σ堆载H1²/8）+1.4×σ水H1²/15=1.2×（15.8×3.3²/15 + 13.2×3.3²/8）+1.4×30×3.3²/15=60.44 kN·m计算得：A s = 830 mm²实配 14＠100（A S= 1539 mm²）ρ= A S/ bh0=1539/(1000×300)=0.51% >ρmin= 45f t/ f y = 0.215%另一侧的最大弯矩：按如图（3）计算模式（ly/lx = 3.3/6.6 = 0.5）查表得，M C = 0.0262（1.2σ土+1.4σ水）H1²+0.0608（1.4σ堆载）H1²=0.0262×61.0×3.3²+0.0608×18.5×3.3²=27.25 kN·m实配 14＠150（A S= 1026 mm²）ρ= A S/ bh0=1026/(1000×300)=0.34% >ρmin= 45f t/ f y = 0.215% 2)水平配筋计算：按如图（3）计算模式取不利跨（ly/lx = 3.3/5.1 = 0.65）查表得，水平柱边弯矩约为：M CK= 0.0453×45.8×3.3²+0.0923×13.2×3.3²= 33.0 kN·mM C= 0.0453×61.0×3.3²+0.0923×18.5×3.3²= 44.68 kN·m计算得：A s = 613 mm²实际水平配筋双层 12＠150（A S= 754 mm²）ρ= A S/ bh0=754/(1000×300)=0.25% >ρmin= 45f t/ f y = 0.215%（2）裂缝验算：[W] = 0.20 mm1）水平裂缝验算：M AK = 47.03 kN·mA S= 1539 mm²σSK = M AK/（0.87 h0 A S）=47.03×106/（0.87×270×1539）=130.1 MpaA te = 0.5bh = 0.5×1000×300 = 1.5×105 mm²ρte= A S/A te= 1539/ (1.5×105) = 0.0103ψ = 1.1-0.65×f tk/(ρteσSK)= 1.1-0.65×2.01/(0.0103×130.1) = 0.125取ψ= 0.2d eq= 14 mm由表8.1.2-1查得：αcr= 2.1W max=αcrψσSK(1.9C + 0.08 d eq/ρte)/E S= 2.1×0.2×130.1×(1.9×30 + 0.08×14.0/0.0103)/(2.0×105) = 0.045 mm水平裂缝宽度满足要求2）垂直裂缝验算：M CK = 33.0 kN·mA S= 754 mm²σSK = M K/（0.87 h0 A S）=33.0×106/（0.87×300×754）=167.7 MpaA te = 0.5bh = 0.5×1000×300 = 1.5×105 mm²ρte= A S/A te= 754/ (1.5×105) = 0.005取ρte=0.01ψ = 1.1-0.65×f tk/(ρteσSK)= 1.1-0.65×2.01/(0.01×167.7) = 0.32d eq= 12.0 mm由表8.1.2-1查得：αcr= 2.1W max=αcrψσSK(1.9C + 0.08 d eq/ρte)/E S= 2.1×0.32×167.7×(1.9×30 + 0.08×12.0/0.01)/(2.0×105) = 0.086 mm垂直裂缝宽度满足要求雨篷计算一、②~③×G雨篷雨篷板恒载：20mm厚水泥砂浆保护层0.02×17=0.34 kN/m板自重0.9×0.1×25+0.35×0.06×25/0.9=2.83 kN/m板底抹灰0.02×17=0.34kN/mg＝0.34+2.83+0.34＝3.51 kN/m活载：均布活荷载（最不利：水满布）q＝0.25×10＝2.5 kN/m施工或检修集中荷载 P＝1 kNM0＝0.5×（1.2g+1.4q）l2+1.4P l＝0.5×（1.2×3.51+1.4×2.5）×0.92+1.4×1×0.9＝6.9 kN·m 查表得，As = 429 mm2, 实配 10@130 (As = 604 mm2)雨篷梁梁截面240×650恒载：梁自重0.24×0.65×25＝3.9 kN/m墙自重4.5×2.95＝13.3 kN/m雨篷板传来3.51×0.9 =3.16 kN/m活载：雨篷板传来2.5×0.9 =2.25 kN/m,P＝1 kNM=1/8×[1.2×（3.9+13.3+3.16）+1.4×2.25]×6.02+1/4×1.4×1×6.0=132.7 kN·m 查表As=750mm2，实配 3 20 (As=941 mm2) 满足V=1/2×[1.2×（3.9+13.3+3.16）+1.4×2.25]×6.0+1.4=84.15 kNT＝0.5×Ml＝0.5×6.9×6.0＝17.7 kN·m查表As=808mm2，实配As=1570 mm2，满足二、D~F×⑦雨篷雨篷板同②~③×G雨篷雨篷梁梁截面240×880恒载：梁自重0.24×0.88×25＝5.28 kN/m墙自重4.0×2.72＝11.0 kN/m雨篷板传来3.51 kN/m活载：雨篷板传来q＝2.5 kN/mP＝1 kNM=1/8×[1.2×（5.28+11.0+3.51）+1.4×2.5]×6.92+1/4×1.4×1×6.9=200.0 kN·m 查表As=692 mm2，实配 3 20 (As=941 mm2) 满足V=1/2×[1.2×（5.28+11.0+3.51）+1.4×2.5]×6.9+1.4=115.2 kNT＝0.5×Ml＝0.5×6.9×6.6＝22.77 kN·m查表As=808mm2，实配As=1570 mm2，满足1#楼梯TB1-1 b×h=280×162板厚h=2320/30 取80mm1/cosα=1.156踏步0.5×0.162×0.28×25/0.28=2.025kN/m斜板1.156×0.08×25=2.31kN/m装修2.0kN/m活载3.5 kN/mg=1.2×(2.025+2.31+2.0)+1.4×3.5=12.5kN/mM=1/8ql2=1/8×12.5×2.322=8.4kN.m选 12@150TB1-2 b×h=280×162板厚h=3920/30 取140mm1/cosα=1.156踏步0.5×0.162×0.28×25/0.28=2.025kN/m斜板1.156×0.14×25=4.05kN/m装修2.0kN/m活载3.5 kN/mg=1.2×(4.05+2.025+2.0)+1.4×3.5=14.59kN/mM=1/8ql2=1/8×14.59×3.922=28.02kN.m选 12@100TB1-3 b×h=280×150板厚h=3920/30 取140mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.150×0.28×25/0.28=1.875kN/m斜板1.135×0.14×25=4.03 kN/m装修2.0kN/m活载3.5 kN/mg=1.2×(4.03+1.875+2.0)+1.4×3.5=14.39kN/mM=1/8ql2=1/8×14.39×3.922=28 kN.m选 12@100PTB1-1 h=80mmg=1.2×(0.08×25+2)+1.4×3.5=9.7kN/mM=1/8ql2=1/8×9.7×1.682=3.42kN.m选 8@130TL1-1 200×350梯板传来14.57×3.92×0.5=28.6 kN/m平台板传来9.7×1.68×0.5=8.15 kN/m梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62 kN/mg=28.6+8.15+1.62=38.37 kN/mM=1/8ql2=1/8×38.37×3.62=62.13 kN.mV=1/2ql=0.5×38.37×3.6=69.03 kN选2 16 ; 3 20 8@1502#楼梯TB2-1 同TB1-1TB2-2 同TB1-2TB2-3 ,TB2-4 同TB1-3TB2-5 b×h=280×150板厚h=3080/30 取110mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.150×0.28×25/0.28=1.875kN/m斜板1.135×0.11×25=3.168 kN/m装修2.0kN/m活载2.5 kN/mg=1.2×(3.168+1.875+2.0)+1.4×2.5=12.13kN/mM=1/8ql2=1/8×12.13×3.082=14.38 kN.m选 12@150PTB2-1 h=80mmg=1.2×(0.1×25+1.5)+1.4×3.5=9.7kN/mM=1/8ql2=1/8×9.7×1.72=3.5kN.m选 8@130TL2-1 200×350梯板传来14.59×3.92×0.5=28.6kN/m平台板传来9.7×1.68×0.5=8.15kN/m梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62kN/mg=28.6+8.15+1.62=38.37kN/mM=1/8ql2=1/8×38.37×3.62=62.16 kN.mV=1/2ql=0.5×38.37×3.6=69.1kN选2 16 ; 3 20 8@150TL2-2 200×350梯板传来12.13×3.08×0.5=18.68kN/m平台板传来9.7×1.68×0.5=8.15kN/m梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62kN/mg=18.68+8.15+1.62=28.45kN/mM=1/8ql2=1/8×28.45×3.62=46.1 kN.mV=1/2ql=0.5×28.45×3.6=51.21kN选2 16 ; 3 16 8@1503#楼梯TB3-1 b×h=280×150板厚h=1760/30 取80mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.15×0.28×25/0.28=1.88kN/m斜板1.135×0.08×25=2.27kN/m装修2.0kN/m活载2.5 kN/mg=1.2×(1.88+2.27+2)+1.4×2.5=10.88kN/mM=1/8ql2=1/8×10.88×1.762=4.2kN.m选 8@100TB3-2 b×h=280×150板厚h=2520/30 取100mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.150×0.28×25/0.28=1.875kN/m斜板1.135×0.10×25=2.84 kN/m装修2.0kN/m活载2.5 kN/mg=1.2×(2.84+1.875+2.0)+1.4×2.5=9.67kN/mM=1/8ql2=1/8×9.67×2.522=7.68kN.m选 8@100TB3-3 同TB3-2TB3-4 同TB2-5PTB3-1 h=80mmg=1.2×(0.08×25+2)+1.4×2.5=8.3kN/mM=1/8ql2=1/8×8.3×1.362=1.92kN.m选 8@130PTB3-2 h=80mmg=1.2×(0.08×25+2)+1.4×2.5=8.3kN/mM=1/8ql2=1/8×8.3×1.722=3.07kN.m选 8@130TL3-1 200×350梯板传来9.67×3.08×0.5=14.9kN/m平台板传来8.3×1.36×0.5=5.65梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62kN/mg=14.9+5.65+1.62=22.17kN/mM=1/8ql2=1/8×22.17×3.02=24.9 kN.mV=1/2ql=0.5×22.17×3.0=33.25kN选2 16 ; 3 16 8@150荷载计算1）恒荷载计算上人种植屋面：50厚覆土层18×0.5=9 KN/㎡40厚C25刚性防水层25×0.04=1 KN/㎡铺油毛毡隔离层一道0.25 KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平20×0.02=0.4 KN/㎡25厚挤塑泡沫成品保温层0.5×0.025=0.125 KN/㎡35#SBS改性沥青防水卷材防水层一道0.01 KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平20×0.02=0.4 KN/㎡130厚钢筋混凝土板25×0.13=3.25 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25 KN/㎡合计16.0 KN/㎡非上人屋面：20厚1:2水泥砂浆（编织钢丝网片一道）20×0.02=0.4 KN/㎡35#SBS改性沥青防水卷材防水层一道0.01 KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平20×0.02=0.4 KN/㎡防水涂膜一道0.1KN/㎡1:6水泥焦渣建筑找坡14×0.072 =1.008KN/㎡120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.0 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡合计 6.0 KN/㎡楼面：花岗岩面层10厚（20厚1：2.水泥砂浆找平）28×0.03=0.84 KN/㎡110厚钢筋混凝土板25×0.11=2. 75 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25 KN/㎡合计 4.18 KN/㎡，取4.5 KN/㎡卫生间：防滑地砖面层10厚（20厚1：2.5水泥砂浆找平）28×0.03=0.84 KN/㎡1：2防水砂浆向地漏找坡20×0.02=0.04 KN/㎡防水涂膜一道0.1KN/㎡100厚钢筋混凝土板25×0.10=2.5 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25 KN/㎡合计 4.07 KN/㎡，取4.5 KN/㎡墙身：240粘土多孔砖外围护墙 4.5 KN/m190粘土多孔砖外围护墙 3.8 KN/m190Mu10砼空心砌块墙 3.0 KN/m120实心砖墙 3.0 KN/m 2）活载取值按《建筑结构荷载规范》 GBJ 5009-2001。
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地下室侧壁计算流程V1.0
1.操作指南
已MSteel
若有人防，按人防荷载等级考虑，且注意人防范围挡
土墙的最小厚度
钢筋中心至墙边距离：外侧50 ；内侧40
裂缝计算保护层厚度：外侧30 ；内侧20
根据地下室实际情况填写
根据实际情况填写，一般恒载活载均填0
计算的墙厚及配筋要满足强度及裂缝两方面的要求
1.强度：内外两侧实配值≥计算值
2.裂缝，经讨论确定按0.2控制，当部分项目强度足
够，但仅因为裂缝需要大幅度增加墙厚时，可适当将
裂缝限值放宽至0.4，具体由专负及审定人把控
2.参数释义
1.计算模式的选取
（1）墙体长度大于等于2倍层高时：按底板嵌固，其余楼层简支的每延米连续宽扁梁来设计，顶部悬臂时按自由端计算；
（2）转折后形成长度小于2倍层高的挡墙，应按两侧与底板嵌固，其余各层按简支的双向板设计，顶部悬臂时按自由端计算；
①常规情况下，即使满足此条规定的挡墙，可按（1）来设计，仅仅在顶部悬臂时再按此条设计；
②采用此条时，注意该段挡墙的两边支座形成条件；
（3）对悬臂高度过大，导致计算挡土墙厚度大于400的挡土墙，应主动与建筑配合是否能增设水平墙（或者水平梁）做为侧向支点顶部自由计算；（4）地下室埋深较大或水头较高时，应按层采用变厚度挡土墙；
2.边界条件的确定
（1）应根据侧壁厚度与顶板的刚度比，确定顶部到底按铰接还是刚接。
为简化设计，当顶部有板（板厚≥160时），均按上端铰接；当顶部无板开洞时，按自由计算。
（2）侧壁边开的小洞，底板侧壁边的集水坑虽然改变了相应侧壁的计算方式或计算高度，由于洞口（或坑）尺寸很小，因此这些小洞口带来的影响可忽略，仍按上端铰接计算。
一般情况下，认为洞口尺寸小于1米可忽略，当超过1米时，应根据挡墙厚度，水位程度综合由专业负责人来确定是否可以忽略。
3.土压力模式的确定
土压力分为静止土压力、主动土压力、被动土压力；挡土墙计算时首先应确定所算挡土墙为何种受力模式，再对应选取相应的土压力系数。
由于土压力模式取决于挡土墙变形，当顶部没有水平位移时，按静止土压力计算；当顶部有水平位移时，即按主动土压力计算（地下室一般没有被动土压力）
当按静止土压力计算时，K0统一取0.5（K0=1-sinφ，φ取30°），适用于墙后填土较好的情况。
当按主动土压力计算时，主动土压力系数取0.333（K0=Tan2(45°-φ/2)，φ取30°）。
4.水土计算模式
采取水土分算还是水土合算，主要取决于土体的渗透性。
工程上处于安全考虑，一般均按水土分算考虑。
当采用渗透性好的土（如砂土、碎石土）回填时，采用水头分算。
所谓水土分算，即分别计算水、土压力，将二者之和做为总的侧压力，计算土压力时取土的浮重度（取11KN/m3），计算水压力时取抗浮水头。
由于土体中的水压力与孔隙中的自由水及其渗透性密切相关，即使是透水性好的土之间也总存在着透水性的差别，例如砂土的渗透系数Ks=1.0m/d，而碎石土的渗透性可能达到Ks=500m/d。
如此大差异的水头差均按全水头计算显然过于笼统。
工程实践表明，水土分算对大多数土层来水，基本上均偏大。
而水土分算，实质即为不考虑水压力的作用。
认为土空隙中的水均为结合水，没有自由水，因此不能形成水压力。
土颗粒与其空隙中的水是一
个整体，直接用土的饱和重度计算土体侧压力即可。
然而这一系数仅适用于渗透系数为0的不透水层，实际情况下完全不透水的土层是不存在的，因此水土合算在岩土工程界存在一定的争论。
5.裂缝控制取值
根据《混规》3.4.5条及《防水规范》4.1.7条第2款，一般情况下，挡土墙裂缝应按0.2mm取值。
特殊情况下，可酌情增大，由专负与审核审定人沟通确定。
《全国民用技术措施》2.6.5条三款指出，挡土墙裂缝可放大至0.4mm；最终经讨论，武汉结构设计时按0.3mm控制。
6.保护层厚度取值
根据《防水规范》4.1.7条3款，迎水面保护层厚度不应小于50mm，而混规8.2.2条第4款规定，当地下室墙体采取可靠防水措施时，与土体接触一侧钢筋保护层厚度可适当减小，但不应小于25mm。
取25mm，25+12+12.5=49.5，取50mm
内侧墙保护层最小厚度取15mm，因此内侧钢筋中心至墙边距15+12+12.5=39.5，取40mm
计算裂缝时，土体接触一侧保护层厚度不小于25mm，取30mm；内侧墙保护层最小厚度为15mm，取20mm
7.弯矩调幅
弯矩调幅并不会减小侧壁根部处的弯矩，仅仅将根部处的弯矩转到跨中处，调幅的代价是允许根部出现部分裂缝。
但这种情况对侧壁的防水不利，因此侧壁不考虑弯矩调幅。
8.侧壁何时需要采用扶壁柱
根据跨度及配筋综合确定，建议5米以上设扶壁柱；但当扶壁柱影响建筑车位或者扶壁柱设置过多时，由专负及审定老总确定。
9.人防相关
（1）关于人防范围的挡土墙，侧壁应与人防配合，配筋及厚度由我司还是人防院表示；若由我司表示，应与人防沟通确认，人防对配筋及厚度是否有最低要求；
（2）应与人防沟通，顶板上人防荷载如何考虑。
10.构造措施
（1）水平分布筋按0.15%配筋率计算，F10@150。
（2）无论哪种方式，纵筋在内侧，水平筋在外侧。
（3）挡土墙是否悬臂，顶部均不设置暗梁，仅配置附加纵筋2F20。
（4）条基位置处，条基从侧壁外边缘伸出300宽构造；侧壁内边缘伸出长度，根据经验取2倍的挡墙厚度与底板厚度之和；配筋大小应取应满足AS1xT1=AS2xT2（其中AS1为侧壁底部受力钢筋，T1为侧壁厚度，AS2为底板受力钢筋，T2为条基厚度），转角处弯矩平衡。
3.配置附加纵筋2F20
2.纵筋在内侧，水平筋在外侧
1.水平分布筋按F10@150
4.条基内外长度规定以及侧壁与条基底筋配筋规定。