波浪对高桩码头上部结构的作用力计算
高桩码头计算说明
第6章水工建筑物6.1 建设内容本工程拟建5万t级通用泊位2个。
水工建筑物包括码头平台、固定引桥与护岸。
结构安全等级均为二级。
6.2 设计条件6.2.1 设计船型5万t级散货船：船长×船宽×型深×满载吃水=223×32.3×17.9×12.8m6.2.2 风况基本风压 0.70Kpa按九级风设计，风速为22m/s，超过九级风时，船舶离港去锚地避风。
6.2.3 水文（1）设计水位（85国家高程）设计高水位： 2.77m 极端高水位： 4.18m设计低水位： -2.89m 极端低水位： -3.96m（2）水流水流设计流速 V=1.2m/s流向：与船舶纵轴线平行。
（3）设计波浪：波浪重现期为50年，设计高水位下H1%=1.81m; H4%=1.52m;H13%=1.22m;T mean=3.8s，L=22.96m。
6.2.4 地质条件码头平台与固定引桥区在勘察控制深度范围内地基土层为海陆交互相沉积、陆相冲洪积成因类型和凝灰岩风化岩层，从上而下分别为淤泥、块石、残积粘性土、强风化凝灰岩与中风化凝灰岩。
其中淤泥层厚为20.95m ～51.15m ；块石厚度分布不均；残积粘性土厚度3.5～9.69m ；强风化凝灰岩厚度分布不均；中风化凝灰岩最大揭露厚度为5.70m ，未揭穿。
其物理力学性质指标见表3-2。
护岸与陆域部分在勘察控制深度范围内地基土层自上而下分别为耕土、淤泥、粘土、角砾混粉质粘土、粘土、含角砾粉质粘土、强风化基岩与中等风化基岩等。
其中，淤泥厚15.50～37.00m ；粘土层厚0.7～26.00m ；角砾混粉质粘土厚0.8～16.00m ；含角砾粉质粘土厚4.5～32.80m ；强风化基岩厚0.2～3.70m ；中等风化基岩最大揭露深度为6.90m ，未揭穿。
其物理力学性质指标见表3-3。
6.2.5 设计荷载 6.2.5.1 船舶荷载 （1）系缆力[]sin cos cos cos y x F F K N n αβαβ=+∑∑ 式中：∑x F ，∑y F ——分别为可能同时出现的风和水流对船舶作用产生的横向分力总和及纵向分力总和(kN)；K ——系船柱受力分布不均匀系数，K 取1.3； n ——计算船舶同时受力的系船柱数目，取n=5； α——系船缆的水平投影与码头前沿线所成的夹角(°)，取α=30°；β——系船缆与水平面之间的夹角(°)，取β=15°。
水上打桩波浪力计算
大丰港波浪力计算一、工程概况：（一）工程规模、结构形式及主要尺寸1、工程规模：本工程为两个5000吨级泊位，散货、多用途泊位各一个。
2、引桥全长390米，宽15米，采用高桩梁板结构，桩径800mm，排架间距15米，引桥共142根桩，桩长均为35米。
码头全长269米，宽35米，排架间距7米，高桩梁板结构。
3、桩型介绍：桩基采用PHCΦ800C型高强砼管桩，全称为先张法预应力离心高强砼管桩（Prestressed Spum High Strenth Concrete Pipe Piles），PHC为其英文单词的缩写。
砼设计标号为C80。
（二）、工程地理位置：大丰港位于江苏省大丰市境内，处于江苏沿海从连云港至长江口近千公里港口空白带的中部。
（三）工程区域自然情况：港址海岸由潮滩淤长和人工围垦形成，岸滩宽5KM左右，码头区域处于无掩护地带。
大丰港规划区潮位及波浪观测，在历史上几乎是空白，提供有关气象资料显示：港区夏季风影响显著，夏季多为东南风，频率占57%，冬季受寒潮影响，以西北风为主，频率可达53%，全年出现≥5级风的天数，平均为20天；≥6级风的平均天数为8.5天，影响本地区的台风平均次数为每年0.6次，多出现在7—9月份，龙卷风平均为三年发生一次。
施工地点设计波浪要素（设计高水位）5年一遇波浪H1%4.4m,2年一遇波浪H1%3.9m。
潮流流速达1.8m/s，流向方向角171度。
本海域为强流海区，主流向与岸线大致平行，似呈南北向往复流，涨潮流向偏南，落潮流向偏北。
设计高水位为+5.07m,设计低水位为+0.46m。
（四）于1997 年12月，某公司承担在工程拟建位置打一组试桩，试桩为四根600×600mm的砼方桩，桩长47m，砼标号R50。
桩打完后用16#槽钢连成了整体。
20几天后四根桩全部倒入水中。
所以，我部在打桩之前先进行桩的抵抗波浪力计算。
二、计算波浪力1、已知：五年一遇波高：H=4.4m ;设计高潮位: 5.07m ;周期: T=8.5s; 桩位处泥面标高: -5.0m;水深:d=5.07+5.0=10.07m;海水容重:ρ=1.006×103 kg/m3; g=10m/s2⑴波长①L0=gT2/2π=10×8.52/2π=114.99m (深水波)②Ls=T=8.5×=85.3m (浅水波)由于d=10.07<L/2 ,属于浅水波,取波长为85.3m。
高桩码头上部结构受力特性试验
试验一高桩码头上部结构受力特性试验1试验目的高桩码头试验模型几何比尺5:1，模型长5.2m，宽2.5m，为装配式结构。
高桩码头上部结构受力特性试验主要是通过试验了解板梁式高桩码头的结构组成、传力机理和在垂直外荷载作用下板梁式高桩码头纵横梁受力特性。
2 试验内容1.在垂直外荷载作用下码头纵梁振弦式应变计的频率测试。
2.在垂直外荷载作用下码头横梁振弦式应变计的频率测试。
3 试验设备及仪器码头模型、振弦式应变计、采点箱、振弦频率仪、计算机、垂直加压系统、电源、台秤、铅块。
4试验的基本原理1、高桩码头工作原理：通过桩台把码头上的荷载分配给桩，桩再把荷载传到地基中。
其中垂直方向的荷载以均布力和集中力的形式由面板→纵梁→横梁→桩基→地基2、测量原理：测试码头纵横梁的振弦式应变计的频率，转化为码头纵横梁的受力状况。
其中振弦式应变计计算原理：1122Efl lσερρ==→224lfEρε∆=∆→2=k fε∆∆3、应变计粘贴方式如下图，利用这些应变计测量纵横梁上内力变化图1 高桩码头模型图5实验步骤1、阅读和掌握实验目的、实验要求以及实验内容。
2、了解高桩码头结构组成、传力机制、纵横梁受力特性，熟悉掌握实验原理与操作方法。
3、开启振弦频率仪、计算机电源，打开振弦频率仪的联机软件。
4、按动振弦频率仪的Ec功能键，选择Ec9命令菜单，进入100点自动扫描自动定时测量状态，再按下RET键，开始进行测量。
5、待数据测量完毕后，按动Pr键，选择Pr8命令菜单，进入串口向计算机送数状态，再按下RET键，开始向计算机送入数据。
6、打开联机软件操作菜单，从仪器中接收数据，起始点号选择000，终止点号选择039。
7、将自控行车移动到设计的试验点位置，施加垂直荷载，重复4～6步骤，卸荷。
8、重复4～9步骤，直至设计荷载试验完毕。
6实验数据记录及计算6.1垂直力在边跨1加载时纵横梁内力统计表表1边跨1加载情况下纵梁内力表应变计位置编号初始值f0加荷后值f1频率的平方差△f2仪器灵敏度系数K应变值△ε混凝土弹性模量E使用期惯性矩I z中性轴距离y弯矩值△Mmm Hz Hz με/HzμεKpa m4m K·Nm 285 20 1114 1115 2229 8×10-4 1.78 2.8×107 3.32×10-50.073 0.023 495 21 1346.3 1346.6 807.87 8×10-40.65 2.8×107 3.32×10-50.073 0.008 705 22 718.5 719.4 1294.11 7.6×10-40.98 2.8×107 3.32×10-50.073 0.013 915 23 803.8 808 6769.56 7.59×10-4 5.14 2.8×107 3.32×10-50.073 0.065 1125 24 1009.8 1010.7 1818.45 8×10-4 1.45 2.8×107 3.32×10-50.073 0.019 1685 25 1141.6 1141.6 0 8×10-40.00 2.8×107 3.32×10-50.073 0.000 1895 26 1199.6 1200.3 1679.93 8×10-4 1.34 2.8×107 3.32×10-50.073 0.017 2105 27 1684.3 1684.3 0 8×10-40.00 2.8×107 3.32×10-50.073 0.000 2315 28 977.5 977.6 195.51 7.78×10-40.15 2.8×107 3.32×10-50.073 0.002 2525 29 988.7 988.5 -395.44 7.93×10-4-0.31 2.8×107 3.32×10-50.073 -0.004 3080 30 1117.8 1117.7 -223.55 8×10-4-0.18 2.8×107 3.32×10-50.073 -0.002 3290 31 1091.9 1091.9 0 8×10-40.00 2.8×107 3.32×10-50.073 0.000 3500 32 1259.8 1259.9 251.97 8×10-40.20 2.8×107 3.32×10-50.073 0.003 3710 33 1092.2 1092.1 -218.43 8×10-4-0.17 2.8×107 3.32×10-50.073 -0.002 3920 34 938.2 938.2 0 8×10-40.00 2.8×107 3.32×10-50.073 0.000应变计位置编号初始值f0加荷后值f1频率的平方差△f2仪器灵敏度系数K应变值△ε混凝土弹性模量E使用期惯性矩I z中性轴距离y弯矩值△Mmm Hz Hz με/HzμεKpa m4m K·Nm 240 0 1376.6 1376.2 -1101.12 8×10-4-0.88 2.8×1077.74×10-50.0951 -0.020 395 1 1262.6 1262.1 -1262.35 8×10-4-1.01 2.8×1077.74×10-50.0951 -0.023 550 2 1232.9 1232.5 -986.16 8×10-4-0.79 2.8×1077.74×10-50.0951 -0.018 850 3 1335.9 1335.1 -2136.8 8×10-4-1.71 2.8×1077.74×10-50.0951 -0.039 1048 4 1494.3 1493.9 -1195.28 8×10-4-0.96 2.8×1077.74×10-50.0951 -0.022 1245 5 1369.9 1369.8 -273.97 8×10-4-0.22 2.8×1077.74×10-50.0951 -0.005 1545 6 1884.7 1884.3 -1507.6 8×10-4-1.21 2.8×1077.74×10-50.0951 -0.027 1700 7 985.4 985.1 -591.15 8×10-4-0.47 2.8×1077.74×10-50.0951 -0.011 1855 8 1349.5 1349.5 0 8×10-40.00 2.8×1077.74×10-50.0951 0.0006.2垂直力在中跨加载时纵横梁内力统计表表3跨中加载情况下纵梁内力表应变计位置编号初始值f0加荷后值f1频率的平方差△f2仪器灵敏度系数K应变值△ε混凝土弹性模量E使用期惯性矩I z中性轴距离y弯矩值△Mmm Hz Hz με/HzμεKpa m4m K·Nm 285 20 11141113.7 -668.31 8×10-4-0.53 2.8×107 3.32×10-50.073 -0.007 495 21 1346 1345.8 -538.36 8×10-4-0.43 2.8×107 3.32×10-50.073 -0.005 705 22 718.2 718 -287.24 7.6×10-4-0.22 2.8×107 3.32×10-50.073 -0.003 915 23 803.3 802.6 -1124.13 7.59×10-4-0.85 2.8×107 3.32×10-50.073 -0.011 1125 24 1009.8 1009.1 -1413.23 8×10-4-1.13 2.8×107 3.32×10-50.073 -0.014 1685 25 1141.5 1142.6 2512.51 8×10-4 2.01 2.8×107 3.32×10-50.073 0.026 1895 26 1199.6 1200.4 1920 8×10-4 1.54 2.8×107 3.32×10-50.073 0.020 2105 27 1684.3 1684.3 0 8×10-40.00 2.8×107 3.32×10-50.073 0.000 2315 28 977.7 979.6 3718.87 7.78×10-4 2.89 2.8×107 3.32×10-50.073 0.037 2525 29 988.7 990.1 2770.32 7.93×10-4 2.20 2.8×107 3.32×10-50.073 0.028 3080 30 1117.8 1117.6 -447.08 8×10-4-0.36 2.8×107 3.32×10-50.073 -0.005 3290 31 1091.8 1091.7 -218.35 8×10-4-0.17 2.8×107 3.32×10-50.073 -0.002 3500 32 1259.8 1259.7 -251.95 8×10-4-0.20 2.8×107 3.32×10-50.073 -0.003 3710 33 1092.1 1092.1 0 8×10-40.00 2.8×107 3.32×10-50.073 0.000 3920 34 938.1 938 -187.61 8×10-4-0.15 2.8×107 3.32×10-50.073 -0.002应变计位置 编号 初始值f 0 加荷后值f 1 频率的平方差△f 2仪器灵敏度系数K 应变值△ε 混凝土弹性模量E 使用期惯性矩I z 中性轴距离y 弯矩值△M mm Hz Hz με/Hz με Kpa m 4m K ·Nm 240 0 1376.6 1376.2 -1101.12 8×10-4 -0.881 2.8×107 7.74×10-5 0.0951 -0.020 395 1 1262.9 1262.3 -1515.12 8×10-4 -1.212 2.8×107 7.74×10-5 0.0951 -0.028 550 2 1233.2 1232.4 -1972.48 8×10-4 -1.578 2.8×107 7.74×10-5 0.0951 -0.036 850 3 1336.1 1334.9 -3205.2 8×10-4 -2.564 2.8×107 7.74×10-5 0.0951 -0.058 1048 4 1494.5 1493.8 -2091.81 8×10-4 -1.673 2.8×107 7.74×10-5 0.0951 -0.038 1245 5 1370.2 1369.9 -822.03 8×10-4 -0.658 2.8×107 7.74×10-5 0.0951 -0.015 1545 6 1885.2 1884.5 -2638.79 8×10-4 -2.111 2.8×107 7.74×10-5 0.0951 -0.048 1700 7 986 985.1 -1773.998×10-4 -1.419 2.8×107 7.74×10-5 0.0951 -0.032 185581349.51349.58×10-40.0002.8×1077.74×10-50.09510.0007实验数据处理7.1垂直力在边跨1加载时纵横梁弯矩图7.2垂直力在中跨加载时纵横梁弯矩图图3荷载在中跨1加载时纵梁弯矩图 图2荷载在边跨1加载时纵横梁弯矩图8实验结果分析8.1结构组成与传力机理高桩码头是目前广泛应用的码头结构型式之一，它的工作原理是通过桩台把码头上的荷载分配给桩，桩再将荷载传到地基中。
波浪作用下不同类型桩基码头内力分析
全直桩码头在波浪荷载作用下最大的 x 方向和 z 方向位 移分别为 7.24mm 和 7.68mm，带叉桩码头在波浪荷载作用下 最大的 x 方向和 z 方向位移分别为 4.45 和 6.75mm。
图 3-5 全直桩码头面板 x 方向应力
图 3-1 全直桩码头面板 X 方向位移
图 3-6 带叉桩码头面板 x 方向应力
水利水电
波浪作用下不同类型桩基码头内力分析
夏高响 程 旸 王 伟 安徽省交通勘察设计院有限公司，安徽 合肥 230011
摘要：河口段的高桩码头在波浪作用下，受到较大的波浪力，能够引起码头上部结构的破坏，传统的高桩码头设计中波浪作 用一般考虑波浪的前进方向和码头的前沿线相有一定夹角。本文考虑波浪的前进方向和码头前沿线平行的情况，采用有限元 软件模拟波浪的作用荷载， 分析不同类型基桩下高桩码头的内力， 对比码头的位移、 内力变化，为高桩码头的设计提供参考。 关键词：高桩码头；波浪力；有限元 中图分类号：U656.136 文献标识码： A 文章编号：1671-5810(2016)15-0262-03
5 结束语
(1)在波浪荷载载作用下，带叉桩码头能够较好的抵御 水平方向的波浪冲击，整体位移较全直桩码头更合理，叉桩 会产生扭矩影响码头位移的分布，波浪上托力对码头面板的 内力产生起主导作用。 (2)桩基和梁系接触的地方，应力比较大导致混凝土开 裂，破坏桩基的安全，在桩基设计时应该加强接触部位的加 固或设置桩帽，减小桩和梁接触部位的应力突变，保证结构 的安全。 参考文献 [1]陶桂兰,王定.水平地震作用下高桩码头结构响应谱分析 [J].中国港湾建设,2012(1):9-11. [2]沈才华,王文武,陈晓峰,等.地震作用下高桩码头不同横 排间距的三维动力响应分析[J].大连交通大学学 报,2015,36(5):69-73.
高桩码头上部结构波浪力物理模型试验研究
高桩码头上部结构波浪力物理模型试验研究肖文智;王登婷;冯卫兵;黄海【摘要】在不同水位、相同波浪要素组合条件下进行波浪对码头上部结构作用力的模型试验研究,得到上部结构所受最大波浪水平力、最大波浪上托力、最大波浪水平力对应的波浪上托力以及最大波浪上托力对应的波浪水平力,分析最大波浪水平力和最大波浪上托力之间的相位差；并对最大波浪上托力和理论值进行分析比较.试验结果表明:随着水位的增高,作用在码头上部结构的波浪力先增大后减小,在设计高水位时,码头上部结构受到的波浪力最大；最大波浪上托力和最大波浪水平力并不同时出现,存在相位差.【期刊名称】《水运工程》【年(卷),期】2012(000)003【总页数】5页(P50-54)【关键词】高桩码头;波浪水平力;波浪上托力;物理模型【作者】肖文智;王登婷;冯卫兵;黄海【作者单位】河海大学,江苏南京210098;南京水利科学研究院,江苏南京210024;河海大学,江苏南京210098;上海海科工程监理所,上海200231【正文语种】中文【中图分类】U656.1+13在外海开敞式水域，当水位较高并且高桩码头上部结构承受波浪力时，波浪作用会对码头造成整体破坏或者局部破坏。
目前还没有成熟的方法来预测高桩码头上部结构在波浪作用下的水平力，往往以物理模型试验值作为设计标准；而关于波浪上托力的计算国内外均早有研究，并提出了各自的经验计算公式，由于这些计算公式都有一定的经验性，因此各家的计算结果也相差较大。
而在实际工程计算中，不同的计算方法会对工程的安全性和经济效益产生很大影响，因此对高桩板梁式码头在波浪作用下受到的上托力和水平力进行研究，并考虑二者的组合效应，分析其对上部结构的作用，具有重要的意义。
研究成果有利于工程设计人员确定波浪作用的最不利组合，可以为开敞式高桩板梁式码头的设计提供依据。
1 公式推导在过去的几十年中，为了预测海岸结构物受到的波浪荷载，国内外很多学者进行了大量的研究。
重力墩式码头上部墩台波浪浮托力计算方法的探讨
断面
试验水位
波要素
最大总浮托力（kN)
图 1 系靠船墩断面图
2．水文条件
工程位置的极端高水位为 5.06m（五十年一遇），极端
低水位为-0.65m（五十年一遇），设计高水位为 3.41m（高
潮 10%），设计低水位为 0.60m（低潮 90%）。正向波浪与
码头的夹角为 45°，根据天科所提供的《波浪数值模拟计算
4．波浪物理模型试验结果 通过波浪断面物理模型试验研究不同水位情况，测试系 靠船墩墩体波浪总水平力和波浪总浮托力大小，验证墩体的 安全稳定性，为设计、实施及安全使用提供依据。试验方法 分别采用规则波和不规则波（目标谱采用 JONSWAP 谱）并 按照 JTJ234-2001《波浪模型试验规程》的相关规定进行 试验，其中波浪对墩台最大总浮托力试验结果如下表 3 所示。
(d − h
2πd L
z)
co
s
2πx L
（4）
式中：u 为水质点轨道运动的水平分速度（m/s）。
根据在梁板侧面与底面相交处波浪侧压力和浮托力相等
的原则，波浪对底面的浮托力即为侧面静水压力和动水压力
之和。底部总浮托力最大时底部按照均布压强计算，由此得
到波浪对上部底面的总浮托力。 3．《港口与航道水文规范》（JTS145-2015）计算方法[4]
一、上部墩台浮托力计算方法 1．《海港工程设计手册》（中册）计算方法[2]
当桩基或墩柱建筑物的上部结构高出高水位时设计波浪
的波峰顶点以上，不受波浪作用，否则需按下述近似方法估
算作用在上部结构底面的波浪浮托力，如果没有上部结构，
则波峰面在静水面以上的高度计算如下式：
η=
H 2
波浪力对高桩码头结构的影响分析
波浪力对高桩码头结构的影响分析摘要：高桩码头结构的设计受波浪力的影响相对较大，为了保证码头结构的稳定性，下文结合某港口作业区码头工况特点，分析波浪力对结构产生的影响，并对结构设计难点进行分析，提出具体结构设计方案，综合考虑波浪力对于构件设计方面的影响，以供参考。
关键词：波浪力；高桩码头；结构影响引言高桩码头结构设计环节，波浪力属于非可控性荷载，因此在梁板构件设计过程中，可能缺乏波浪力因素的考量，导致码头结构设计不合理。
所以，为了解决高桩码头结构设计环节中波浪力影响问题，需要设计人员结合工程实际需求，探索优化设计高桩构件的工作思路，应对波浪力对于梁、板、桩结构产生的影响。
一、项目概况某码头位于大型港口的作业区中部位置，建设规模为1个20万吨级矿石泊位，码头总长度682m，宽度37m，顶部高程7m；码头前沿设计水深-20m；码头东侧设置一座长63m，宽10m的引桥。
随着对码头前沿水域的边坡开挖，码头端部的波浪力可集中呈现，由于该水域的波浪较大且波浪方向较为复杂，从而影响高桩码头桩、梁、板等结构的设计。
[1]。
二、波浪力对于高桩码头的结构设计影响及设计策略分析（一）波浪力对结构设计影响虽然该港口已经建有防波堤，但是主航道与港池边坡之间存在夹角，导致外海波浪运动到港池边坡的时候发生折射，传播到码头端部，波浪沿着河岸出现叠加，使得交汇区产生波浪集中现象。
集中区波浪使码头结构、引桥受到较大波浪力，加上护岸反射波，使得码头区域波浪高度增加，对于码头结构产生影响。
可以看出，本项目码头波浪力较大，且极为复杂，所以在结构设计过程当中，需要充分考虑波浪力对于码头的各类构件（包括梁、板、桩等）产生的影响，具体包括波浪力大小、方向以及范围，进而对桩位布置、构件内力的计算以及梁板截面配筋进行合理设计，才能应对波浪力对于工程设计产生的影响。
设计水位（高）4.05m（从当地理论最低潮面起算），（低）0.62m，极端水位（高）5.61m，（低）1.22m。
高桩码头上部结构波浪冲击作用研究
高桩码头上部结构波浪冲击作用研究
王元战;陈洁
【期刊名称】《港工技术》
【年(卷),期】2013(000)005
【摘要】目前关于波浪对上部结构的冲击研究大多针对平板，而高桩码头上部结构为带有梁格的面板，作用于其上的波浪冲击荷载与平板存在很大差别。
本文利用CFD软件FLOW3D建立了规则波三维数值水槽，分别模拟了波浪对平板与高桩梁板码头上部结构的冲击过程，并对比分析两种结构的波浪冲击荷载随相对净空的变化规律。
结果表明，二者受到的波浪冲击荷载存在较大差异，梁格对码头上部结构的波浪冲击荷载影响显著，在设计计算中应当予以考虑。
【总页数】5页(P19-23)
【作者】王元战;陈洁
【作者单位】天津大学建筑工程学院港口与海洋工程教育部重点实验室，天津300072;天津大学建筑工程学院港口与海洋工程教育部重点实验室，天津 300072【正文语种】中文
【中图分类】U656.113
【相关文献】
1.波浪作用下后板桩高桩码头结构受力特性研究 [J], 尚晓田;陈俊;许春虎
2.高桩码头上部结构波浪水平力试验研究 [J], 荣传亚;周益人
3.高桩码头上部结构波浪力物理模型试验研究 [J], 肖文智;王登婷;冯卫兵;黄海
4.高桩码头上部结构波浪冲击作用研究 [J], 李文海;汪国喜
5.波浪对高桩码头上部结构的作用力计算 [J], 闫淑英
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u2 2g
=1.7×10.25× 2.092 2×9.8
=3.88kN/m2
作用在静水面以下的动水总压力：
pa2=
1 2
（5.47+3.88）×3.46=16.2kN/m
作用点距波峰面的距离：
yac2=
3.9+
3.9 3
×
（5.47+2×3.88） =5.53m， （5.47+3.88）
则上部结构单位宽度上所受动水压力为：
Pa= Pa1+ Pa2= 21.33+ 16.2= 37.53kN/m
合力作用点距波峰面的距离为：yac=
Pa1ysc1+Pa2ysc2= Pa
3.49m
码头横梁及靠船构件迎波面宽度为 2.2m，则横梁及靠船构件所受
静水压力及动水压力分别为：
2.2Ps=2.2×216.4=476.1kN，2.2Pa=2.2×37.53=82.6kN。
教育教学
波浪对高桩码头上部结构的作用力计算
闫淑英
（中交第二航务工程勘察设计院有限公司广州分公司，广东广州 510000）
[摘 要] 本文通过某实际码头工程，结合现行有关行业规范、标准，详细介绍了波浪对高桩码头梁板及桩作用力的具体计算过程，希望在规 范计算公式的应用和主要计算参数的合理选取方面，为同行提供参考或借鉴。 Abs tra ct：tointroducethecalculationofwaveforceonpiledwharfbeamslabandpile. [关键词] 高桩码头；波浪力的计算 Ke ywords：highpilewharf；Calculationofwaveforce
波浪对纵梁的侧面波压力计算参照以上方法计算。纵梁底高程为
z=6.5m，经计算，ps （6.5） =0.86×γ=0.86×10.25=8.82kN/m2，
则纵梁单位宽度上所受的静水压力
P's=
1 2
×8.82×0.86=3.8kN/m2，
作用点位置距波峰面
y'
sc=
2 3
×0.86=0.57m；
纵梁单位宽度上所受的动水压力
8） 齐抓共管，即对师德师风建设各级党政工团组织要齐抓共管。
因为，师德教育活动是一项公共性的工作，涉及家庭、学校、社会的方 方面面，需要发挥各级各类组织的作用，齐抓共管，各司其职，形成合 力。
我校有一支高素质的教师队伍，人人心系学校发展，甘于奉献， 富有进取和团结协作精神，这是我校经久不衰的光荣传统。但我们必须 清醒的认识到，我们目前存在的问题和如何提升教师德育水平，将是我 校师资队伍建设成功与否的关键，也是能否保障我校稳定发展的关键因 素。
1） 静水压力计算
静水压力计算公式：Ps= γ·η； 式中：γ—水的重度 （kN/m）3 ，γ=10.25kN/m3；
η （x） —波峰面在静水面上的高度 （m），η （x） 根据波面方程
! " 计算 η （x） = H coskx+ πH2 f
2
2L
d L
cos2kx；
x—波峰位置为零起算的水平距离(m)，x=- b/2~b/2；
P'a=0.86×Pa=0.86×5.47=4.7kN/m，
作用点位置距波峰面
y'
ac=
1 2
×0.86=0.43。
单个排架处纵梁迎波面宽度为 7- 2.2=4.8，则纵梁所受静水压力及
动水压力分别为：
4.8P' s= 4.8×3.8= 18.24kN，4.8Pa' = 4.8×4.7= 22.56kN。
η 2
= 3.9 2
=1.95m；
静水面以下 z2=3.46m 处：
cosh（ 2π（d-z2） ）
u2=
πH T
L sinh 2πd
cos
2πx L
L
=
π×6.53 9.8
cosh×（
2π（19.96-3.46） 102
sinh
2π×19.96 102
）
×cos
2π×0 102
=2.09m/s
pa2=1.7γ
176 2011 年 4 月（ 上）
则作用在静水面以上的静水总压力：Ps1=
1 2
×40×3.9=78kN/m2，
作用点距波峰面的距离：ysc1=
2 3
×3.9=2.6m；
作用在静水面以下的静水总压力：Ps2=39.0×（3.46- 0） =138.4，
作用点距波峰面的距离：ysc2=η+
（3.46-0） 2
=5.63m；
则上部结构单位宽度上所受静水压力为：
u=
πH T
L sinh 2πd
cos
2πx L
L
z—计算点在静水面以下的距离，静水面以上取 z1=0 计算。
设波峰位置为 x=0 处， 静水面以上：
cosh（ 2π（d-z1） ）
u1=
πH T
L sinh 2πd
cos
2πx L
L
175 TECHNOLOGY WIND
cosh（ 2π（19.96-0） ）
b—上部结构宽度，b= 32m；
d—极端高水位时前沿水深，d= 3.46+ 16.5= 19.96m；
k—波数，k= 2π ； L
! " f
d L
—函数，可查 《海港码头结构设计手册》 （1975 年） 中
图 2- 9- 11，也可根据以下公式进行计算：
! "! ! " " d ! " ! ! "" f L
Ps= Ps1+ Ps2=78+ 138.4= 216.4kN/m
合力作用点距波峰面的距离为 ysc= Ps1yscP1+sPs2ysc2=4.54m
2） 动水压力计算
动水压力计算公式：pa=
1.7γ
u2 2g
；
式中：u—水质点轨道运动的水平分速度 （m/s），可根据下式计算：
cosh（ 2π（d-z） ）
= π×6.53
102
cos 2π×0 =2.48m/s
9.8
sinh
2π×19.96 102
100
pa1=1.7γ
u12 2g
=1.7×10.25× 2.482 2×9.8
=5.47kN/m
则作用在静水面以上的动水总压力：pa1= 5.47×3.9= 21.33kN/m
作用点距波峰面的距离：yac1=
［参考文献］
［１］海港水文规范，（ＪＴ Ｊ２１３－ ９８）． ［２］海港码头设计手册（中册）． ［３］海港码头结构设计手册．
（上接第 174 页） 而加强师德建设与形成良好的校风有着密切的关系。在良好校风的带动 下，才有可能形成良好的学风。
7） 领导带头，即各级领导要严以律己，带头学习贯彻和实践 《规 范》。身教重于言教。要求教师做到的，领导者首先做到，要求教师不 做的，领导者坚决不做。许多教师在座谈会上直言，师德建设的成败在 很大程度上取决于领导，如果领导言行不一，就会严重影响师德建设的 效果。
4π×17.96 108.9
=
! ! "" 4 sinh
2π×17.96 108.9
3
" "+2
=1.37
设波峰位置为 x=0 处，则计算波峰在静水面的高度：
! " η （0） = H + πH2 f 2 2L
d L
= 6.53 + π×6.532 ×0.96=
2
2
3.9m
则 Ps （3.46） =Ps （0） =γ·η=10.25×3.9=40kN/m2
2πd
4+2
=
2πd
3
4 sinh L
按极端高水位，50 年一遇波浪要素考虑
2πd
4πd
! "! ! " " d cosh L · cosh L +2
! " f L =
! ! "" 4 sinh
2πd L
3
! "! ! cosh
2π×17.96 108.9
· cosh
一、前言 波浪力作用是高桩码头结构设计中必须考虑的外荷载作用之一， 尤其是对外海无掩护的高桩码头，波浪力往往是梁板结构甚至桩基结构 设计的控制荷载。但现行的 《海港水文规范》 （JTJ213- 98） 中主要 的计算公式和计算参数都来自以往的试验和观测资料，经过统计、分析 与归纳得出的，经验性非常强，还需要通过大量实际工程的不断印证与 调整，尤其需要根据具体工程实际情况加以合理选用，才能保证码头主 体结构的安全性和经济性。下面就以一实际工程为例，系统地介绍波浪 对高桩码头梁板及桩作用力的具体计算过程。 二、设计条件 极端高水位：3.46m； 原泥面标高：- 16.5m； 设计波浪 （50 年一遇）； H1%=6.53m， T=9.8s， L=102.0m。 三、波浪力计算 波浪对横梁及靠船构件的侧面波压力由静水压力和动水压力两部 分组成。计算简图如下：
波浪力荷载图示见下图：
图 ２ 波浪荷载标准值分布简图
四、结语 本文参照相关的港工结构设计技术规范、标准和相关设计计算手 册等资料，并查阅了很多以往设计成果，结合作者自身多年来的设计工 作实践，主要针对波浪力作用和作用效应，如波浪对高桩码头上部梁板 的作用力、波浪对梁的侧向压力包括静水压力和动水压力等的计算及其 主要参数的选取，以实例的形式，进行了比较系统的介绍，希望能起到 抛砖引玉的作用。 作者简介：闫淑英，毕业于长沙理工大学港口航道与海岸工程专 业，主要从事港口工程结构设计与咨询。