高桩码头计算说明
高桩码头下横梁底模计算书及附图
q=37.59KN/m2三丘田码头工程下横梁底模计算书一、模板计算主要参数1、允许挠度： [f/l]=1/400（见JTS202-2011,page27）2、A3钢材允许抗弯和抗拉强度：[σ]=1.7×105KN/m 2，A3钢材弹性模量：E=2.1×108KN/m 2（见JTJ025-86,page3、page4）3、杉木允许抗弯和抗拉强度：[σ]=11×103KN/m 2杉木允许抗弯和抗拉强度：E=9×106KN/m 2（见JTJ025-86,page50）4、九合板允许抗弯和抗拉强度：[σ]=90×103KN/m 2九合板弹性模量：E=6.0×106 KN/m 2二、荷载组合（参照JTS202-2011）1、模板和支架自重木材按5KN/m 3计;25b 工字钢重度为0.42KN/m 2；2、新浇混凝土及钢筋的重力钢筋混凝土按25KN/m 3计3、施工人员和设备的重力（1）计算模板和直接支撑模板的楞木时，取均布荷载 2.5KN/m 2，并以集中荷载 2.5KN 进行验算；（2）计算支撑小楞的梁和楞木构件时，取均布荷载1.5KN/m 2；（3）计算支架立柱及支撑架构件时，取均布荷载1.0KN/m 2。
三、模板和支架验算1、九合板验算取1m 宽九合板计算，方木间距为0.3m,取5跨连续梁计算：（1）、施工人员和设备的荷载按均布荷载时施工人员和设备的荷载q1=2.5KN/m 2 ×1m=2.5 KN/m九合板自重荷载q2=5KN/m 3 ×1m ×0.018m=0.09 KN/m钢筋混凝土荷载q3=25KN/m 3×1m ×1.4m=35 KN/m总荷载q=q1+q2+q3=0.09 KN/m +2.5 KN/m+35 KN/m =37.59 KN/m由结构力学求解器计算得，M max =ql 2/8=37.59×0.32/8=0.36 KN.mW=bh 2/6=1×0.0182/6=5.4×10-5m 3强度验算：σ= M max /W=0.36KN.m /5.4×10-5m 3=6.7×103 KN/m 2<[σ]=90×103KN/m 2满足要求。
港口水工建筑物之高桩码头
2、按平面布置
⑴连片式：码头平台连成一片。 ①满堂式：码头全长与岸相连接的形 式； ②引桥式：码头平台通过引桥与岸相 连接的形式。 ⑵墩式：码头前沿仅设置靠船墩、 系船墩和工作平台，各墩之间通过人 行引桥连接，工作平台则通过引桥与 岸连接。适用于采用固定式装卸设备 较小液体或散货装卸的码头。
满堂式
连成整体，并把荷载通 过桩基传给地基，安设 各种码头设备。 2、桩基：
支承上部结构，并 把作用在上部结构上的 荷载传给地基，同时也 起到稳固地基的作用， 有利于岸坡稳定。
3、挡土结构： 为了减小码头的宽度和与岸
坡的衔接的距离，而设置挡土结 构，以构成地面，有前板桩墙， 后板桩墙和重力式挡墙。 4、岸坡：
①优点 上部结构高度大，便于分层系缆；桁架横向刚度大，整体 性好；桩的自由长度减小，桩的承载能力增大。 ②缺点 造价高；施工水位低，工期紧；框架与其它构件的连接节 点多，构造复杂，施工麻烦；框架处于水位变动区，易受到船 舶撞击而破坏，维修困难；预制框架受起重能力限制，应考虑 施工条件。 ③适用条件 适用于水位差较大（10m 左右），需分层系缆的河港码头。 但由于其缺点较多，且分层系缆还可以用其它结构型式解决， 因此在水位差不大的海岸港、河口港中已逐渐被梁板式码头所 代替。
墩 式
引桥式
3、按桩台宽度和挡土结构分类
窄桩台：设有较高的挡土结构； 宽桩台：设有较矮或无挡土结构。
⑴窄桩台高桩码头 根据挡土结构的设置： ①挡土结构与码头连成整体： 前板桩高桩码头，后板桩高桩
码头。我国较少采用。 ②挡土结构与码头分开设置，
各自独立工作： 桩台不承受土压力，我国多采
用，特别适用于旧码头的改造。 适用范围：地基较好，土方回
填量较少或回填料较便宜的地区。
高桩码头课程设计计算书
⾼桩码头课程设计计算书⽬录第⼀章设计资料 (1)1.1 码头⽤途 (1)1.2 ⼯艺要求 (1)1.3⾃然条件 (1)1.3.1地形 (1)1.3.2 原有护岸情况 (1)1.3.3地基⼟壤物理⼒学性质指标 (2)1.3.4 ⽔位 (3)1.4 建材供应 (3)1.5 施⼯条件 (3)1.6 码头规划尺度 (3)第⼆章码头结构选型 (4)第三章码头结构布置及构造 (4)3.1 码头结构总尺度的确定 (4)3.1.1码头结构的宽度 (4)3.1.2 码头结构沿码头长度⽅向的分段 (4)3.1.3 桩顶⾼程 (5)3.2 码头上⼯艺设备的型式及布置 (5)3.2.1 门机轨道的布置 (5)3.2.2 ⼯艺管沟的位置和尺⼨ (5)3.2.3 系船柱的型式和布置 (5)3.2.4 橡胶防冲设备的型式和布置 (6)3.2.5 护轮槛 (7)3.3码头上部结构系统的布置和型式 (7)3.3.1 横向排架 (7)3.3.2 纵梁 (8)3.3.3 ⾯板和⾯层 (9)3.3.4 靠船构件 (10)3.4 基桩的布置及构造 (10)3.4.1 横向排架中桩的布置 (10)3.4.2桩的纵向布置 (10)3.4.3 桩的构造 (11)3.4.4 桩帽的构造 (11)第四章码头荷载 (12)4.1 永久荷载 (12)4.1.1 永久荷载计算图⽰ (12)4.1.2 永久荷载的计算 (13)4.2 可变荷载 (14)4.2.1 船舶荷载 (14)4.2.2 堆货荷载 (16)4.2.3 门机荷载 (16)4.3 作⽤效应组合设计值的确定 (18)第五章横向排架计算 (19)5.1 计算基本假定 (19)5.2 桩的刚性系数 (19)5.3 桩上荷载及符号定义 (21)5.4 桩顶的变位 (22)5.5 桩顶断⾯的内⼒ (22)5.6 静⼒平衡⽅程 (22)5.7 基桩承载⼒验算 (24)第六章附件 (26)(1) ⾼桩码头平⾯图与⽴⾯图 (26)（2）⾼桩码头断⾯图 (26)第⼀章设计资料1.1 码头⽤途拟设计的码头系天津港所属船舶修理⼚的配套⼯程之⼀，供待修船舶系靠、检修、修理和新建船舶舾装之⽤。
高桩梁板式码头桩基荷载计算与施工技术
高桩梁板式码头桩基荷载计算与施工技术高桩梁板式码头是一种常见的码头结构形式，其桩基荷载计算与施工技术是码头建设中非常重要的环节。
本文将从桩基荷载计算和施工技术两个方面来探讨高桩梁板式码头的建设过程。
一、桩基荷载计算高桩梁板式码头的桩基荷载计算是确保码头结构稳定安全的重要环节。
在进行桩基荷载计算时，需要考虑以下几个因素：1.1 码头荷载特点：根据高桩梁板式码头的使用需求，确定码头的设计荷载，包括静荷载和动荷载。
静荷载主要来自于码头上的设备、货物和人员等，动荷载主要来自于码头上的交通流量和波浪荷载等。
1.2 地基条件：在进行桩基荷载计算时，需要对码头所处的地基条件进行详细的调查和分析。
地基条件的好坏将直接影响到桩基的承载能力和稳定性。
1.3 桩基类型：根据地基条件和荷载特点，选择适合的桩基类型。
常见的桩基类型包括钢筋混凝土桩、钢管桩和预应力桩等。
1.4 桩基承载能力：通过现场试验和理论计算等方法，确定桩基的承载能力。
桩基的承载能力要求能够满足码头的设计荷载，并有一定的安全系数。
二、施工技术高桩梁板式码头的施工技术是保证码头质量和工期的关键。
在施工过程中，需要注意以下几个方面：2.1 基坑开挖：根据设计要求进行基坑的开挖，保证基坑的平整度和尺寸的准确性。
开挖过程中要注意地下水位的控制，以免影响桩基的施工。
2.2 桩基施工：根据桩基类型的不同，采用相应的施工方法。
钢管桩可以采用挖孔灌注桩施工法，预应力桩可以采用预制桩体施工法。
施工过程中要注意桩基的垂直度和水平度，保证桩基的质量和稳定性。
2.3 梁板施工：在桩基施工完成后，进行梁板的施工。
梁板的施工包括预制梁板的安装和现浇梁板的浇筑。
在进行梁板施工时，要注意梁板的尺寸和平整度，保证梁板的质量和稳定性。
2.4 防腐处理：高桩梁板式码头处于潮湿的环境中，容易受到腐蚀。
为了延长码头的使用寿命，需要对桩基和梁板进行防腐处理，以提高其耐久性。
三、总结高桩梁板式码头的桩基荷载计算和施工技术是码头建设中非常重要的环节。
高桩码头下横梁底模计算书及附图
q=37.59KN/m2三丘田码头工程下横梁底模计算书一、模板计算主要参数1、允许挠度： [f/l]=1/400（见JTS202-2011,page27）2、A3钢材允许抗弯和抗拉强度：[σ]=1.7×105KN/m 2，A3钢材弹性模量：E=2.1×108KN/m 2（见JTJ025-86,page3、page4）3、杉木允许抗弯和抗拉强度：[σ]=11×103KN/m 2杉木允许抗弯和抗拉强度：E=9×106KN/m 2（见JTJ025-86,page50）4、九合板允许抗弯和抗拉强度：[σ]=90×103KN/m 2九合板弹性模量：E=6.0×106 KN/m 2二、荷载组合（参照JTS202-2011）1、模板和支架自重木材按5KN/m 3计;25b 工字钢重度为0.42KN/m 2；2、新浇混凝土及钢筋的重力钢筋混凝土按25KN/m 3计3、施工人员和设备的重力（1）计算模板和直接支撑模板的楞木时，取均布荷载 2.5KN/m 2，并以集中荷载 2.5KN 进行验算；（2）计算支撑小楞的梁和楞木构件时，取均布荷载1.5KN/m 2；（3）计算支架立柱及支撑架构件时，取均布荷载1.0KN/m 2。
三、模板和支架验算1、九合板验算取1m 宽九合板计算，方木间距为0.3m,取5跨连续梁计算：（1）、施工人员和设备的荷载按均布荷载时施工人员和设备的荷载q1=2.5KN/m 2 ×1m=2.5 KN/m九合板自重荷载q2=5KN/m 3 ×1m ×0.018m=0.09 KN/m钢筋混凝土荷载q3=25KN/m 3×1m ×1.4m=35 KN/m总荷载q=q1+q2+q3=0.09 KN/m +2.5 KN/m+35 KN/m =37.59 KN/m由结构力学求解器计算得，M max =ql 2/8=37.59×0.32/8=0.36 KN.mW=bh 2/6=1×0.0182/6=5.4×10-5m 3强度验算：σ= M max /W=0.36KN.m /5.4×10-5m 3=6.7×103 KN/m 2<[σ]=90×103KN/m 2满足要求。
高桩码头(4)(5)
按正常使用极限状态设计的有：
①砼构件抗裂、限裂； ②梁的挠度； ③柔性靠船桩水平变位； ④装卸机械作业引起的结构振动。
本节仅介绍板梁式高桩码头上部结构和横向排架的计算。
上部结构的计算：面板、纵梁（门机梁等）、横梁和靠 船构件。 横梁与基桩一起构成横向排架，横梁的内力通过横向排 架的计算求得。
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面板荷载传递 面板搁置在横梁上：面板——横梁，q
四边支承
单向板：面板——纵梁——横梁，P 双向板：一部分，面板——纵梁——横梁，P 另一部分，面板——横梁 q
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水平集中力横向分力在排架中分配系数：规范附录
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组合原则：根据有可能出现的最不利情况进行
布置和组合。
船靠码头门机不工作 撞击力、系缆力 冰荷载、波浪力 可变作用：主导、非主导作用
一、 面板内力计算
1、计算图式和计算跨度
两边支承、两边自由板：为单向板， 如空心板。 四边支承板： la/lb＞2为单向板
la/lb≤2为双向板
剪力、弯矩不同 简支、连续不同
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2、集中荷载的接触宽度和传递宽度 设集中荷载的接触宽度为a0×b0，垫层厚度 为hs，则： 传递宽度（传递到面板上的传递宽） ①单轮作用时：顺板跨方向a1＝a0＋2hs； 垂直板跨方向b1＝b0＋2hs。 ②多轮作用时，且轮距较小，传递范围相互重 叠： 顺板跨方向： a1＝a0＋2hs＋Y； 垂直板跨方向：b1＝b0＋2hs＋X。 Y 、 X—— 分别为顺板跨和垂直板跨方向的 最外两轮的中心距。 ③多轮不重叠时：按单轮情况计算。 传递以后的荷载强度 q0＝∑p/a1b1， ∑p——传递范围内的集中力总和。
3、钢筋混凝土结构抗裂验算
第五章 高桩墩式码头
二、高桩墩式码头的桩基
1.桩型 高桩墩式码点
钢管桩的优缺点：具有较大的抗弯能力，抗水平荷载强，易于施工、安全可靠。 其缺点是造价高，抗海水腐蚀能力低。 预应力混凝土桩的优缺点：能承受较大的垂直荷载，同时具有较大的抗水平荷载 能力具有造价低、抗腐蚀能力强等优点，其缺点是打桩及施工要比钢管桩复杂。 桩型的选择：实际工程中，是选择预应力混凝土管桩还是选择钢管桩应从工程造 价、施工难易、水深、地质条件几方面综合比较确定。 2.桩基布置 桩基的布置形式：扇形式和叉桩式。 桩基的布置原则：桩基宜对称布置。对称就是力求使桩的平面位置、坡度、长 短、桩端人土深度及嵌固形式对称或相近。垂直荷载较大的墩台，可适当布置直 桩。承受扭矩的墩台，应避免采用桩轴线的延长线交于一点的布置形式。
结构型式及特点
构造要求： ①实体墩台厚度：由受力情况确定，但不小于1.5m。 ②墩体结构边缘至最外一排桩外边缘的距离应符合下列规定： 桩径或边长 (D)≤60cm时，不得小于0.5D，并不得小于250mm，对于大直径管 桩不得小于0.4D，并不得小于500mm。 ③实体式墩台一般不进行强度计算，施工期分层浇注时，应验算施工期强度。 ③空箱式、刚架式、桁架式的内力视具体结构型式可参照结构力学计算方法进行 内力计算。
概述
3.高桩墩式码头泊位长度的确定 高桩墩式码头泊位长度，要考虑船舶离岸、所在地海域的潮流情况。具体长度 计算可按下式：
Lb=(1.4~1.5)L 式中：Lb泊位长度；L设计代表船型长度。
结构型式及特点
一、上部结构
高桩墩台的上部结构有实体式、空箱式、刚架式及桁架式四种型式。前两种刚度 大，耐久性好，但自重大，在外海深水码头施工不便。国内外开敞式高桩墩式码 头上部结构应用较多的是实体式结构。
高桩码头说明书(1).
高桩码头课程设计系名称：建筑工程系专业：港口航道与海岸工程班级：班学号： 60122071姓名：王指导教师：刘佳2015年11 月30 日目录（居中，宋体小二，自动生成，全文多倍行距1.25）1.课程设计目的（宋体小四，数字英文均为新罗马）...........................................2.设计资料 .............................................................................................................2.1码头用途（宋体小四，首行缩进2个字符） ................................................2.2工艺要求 ............................................................................................................2.2.1靠泊作业船舶要求（宋体五号，首行缩进4个字符）2.2.2起重机作业要求2.2.3堆货荷载要求2.2.4码头设施2.3自然条件2.3.1地理位置2.3.2地质条件2.3.3水位资料2.4施工条件2.5码头规划尺度3.码头结构设计3.1码头形式选择3.2码头结构尺度3.2.1码头宽度的确定3.2.2码头结构沿长度方向的分段3.3桩基3.3.1钢筋混凝土桩3.3.2桩长计算3.3.3桩帽尺寸3.4上部结构3.4.1结构系统3.4.2横梁3.4.3纵梁3.4.4面板3.4.5面层4.码头附属设备4.1缓冲设备4.2系船设备4.3工艺管沟4.4护轮坎4.5接岸结构5.荷载计算5.1永久荷载5.2可变荷载5.2.1堆货荷载5.2.2门机荷载5.2.3船舶荷载5.2.4纵梁1.课程设计目的高桩码头课程设计是港口工程课的重要教学环节之一,是在学完港口工程课的基础上进行的,通过课程设计要达到以下教学目的：1．巩固和加深港工课所学的知识；2．培养运用所学知识解决实际工程问题的能力，掌握设计方法；3．提高计算和绘图技能，培养编写技术文件的能力。
港口与航道工程高桩码头
3、 尺寸 高度：根据受力计算拟定，并考虑起重能力，一般90～
120cm； 宽度：根据切力计算拟定，并考虑板旳搁置宽度及接缝
宽度，一般30～50cm。 4、 纵、横梁旳连接构造
预制安装旳连续纵梁，必须使其在支座处与横梁或桩帽进 行整体连接。
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三、面板
㈠、面板旳分类及构造
1、实心板(按施工措施分)
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⑵宽桩台
宽桩台高桩码头，不设挡土墙或设较矮旳挡土墙。宽桩 台高桩码头可提成：
前方桩台：主要承受船舶荷载、门机、铁路、流动起 重运送机械及堆货等，受力情况复杂，一般需设置叉桩或半 叉桩，并要求有良好旳整体性。
后方桩台：主要起与岸坡连接旳作用，只承受垂直荷 载，故不需设叉桩，且对上部构造旳整体性要求不高，可采 用简支梁板构造。
(3)断面： 非预应力：40×40cm～60×60cm，一般45×45cm以上作 成空心，采用冲气胶囊作内模，空心壁厚≮10cm，最小 壁厚由钢筋旳内外保护层厚度决定，并考虑冲气胶囊旳 上浮影响。
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2、预应力钢筋砼管桩 预应力先张法：外径较小，30cm～80cm；段长6m～
15m，壁厚6cm～15cm。 预应力后张法：外径100cm～140cm，段长4m，壁厚
1、按桩材料及型式分 ⑴木桩：目前已不使用； ⑵钢筋砼方桩：打桩过程中易开裂，一般用于中小码头； ⑶预应力钢筋砼桩：克服打桩应力而发展起来旳； ⑷钢管桩：适应水位差较大，且缩短工期，但造价较高。 ⑸大直径管柱桩：为降低工程造价而采用（与钢管桩相
比），因为大直径管柱桩轴向和侧向承载能力都较高，可省 去叉桩，并加大排架间距，而使码头向粗桩、大跨度方向发展。
④倒梯形：用于无纵梁， 面板直接放在横梁上，用在 后方平台。
第四章 高桩码头2
板梁式码头结构设计
一、面板内力计算
（一）计算图式和计算跨度 四边支承板，判别la长边与短边lb，单向板、 双向板根据支座约束情况确定简支板、连 续板、悬臂板。跨度见表4－4－1P86
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港口水工建筑
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（二）集中荷载的接触宽度和传递宽度 （三）集中荷载作用下板的计算宽度 1、集中荷载作用下单向简支板和连续板
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（三）桩的刚性系数
桩的刚性系数是指是桩顶发生单位变为（轴向位移、 法向位移、或转角）需在桩顶所施加的力。以C表示。
1、轴向刚性系数CeN：桩顶发生单位轴向位移，在 桩顶所施加的轴向力。kN/m
2、其它刚性系数： CΔQ――使桩顶发生单位法向位移所需施加的切向力
港口水工建筑
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冲切锥体周长
面板表面垫层厚度8～10cm 垫层内必须配置纵、横向构造钢筋，其配筋率取受 力钢筋截面面积的15％。 其直径不宜小于8mm。间距不宜大于250mm。
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板的搁置长度应根据计算确定，规范规定： 简支板不宜小于200mm， 叠合板不宜小于150mm 板跨度小于3m时，搁置长度可以适当减小。
活载按影响线确定最不利位置。按连续梁或简支梁计算。
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三、横向排架计算
（一）计算图式的确定 1、计算单元： 高桩码头沿码头方向分成若干段，每个分段是一
个空间整体结构。 应取一个结构分段进行计算，但是这样的计算比
较复杂，只有重要码头建筑物按此空间结构进行 计算， 一般情况下，均简化为平面问题进行计算。简化 条件如下：
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第6章水工建筑物6.1 建设内容本工程拟建5万t级通用泊位2个。
水工建筑物包括码头平台、固定引桥与护岸。
结构安全等级均为二级。
6.2 设计条件6.2.1 设计船型5万t级散货船：船长×船宽×型深×满载吃水=223×32.3×17.9×12.8m6.2.2 风况基本风压 0.70Kpa按九级风设计，风速为22m/s，超过九级风时，船舶离港去锚地避风。
6.2.3 水文（1）设计水位（85国家高程）设计高水位： 2.77m 极端高水位： 4.18m设计低水位： -2.89m 极端低水位： -3.96m（2）水流水流设计流速 V=1.2m/s流向：与船舶纵轴线平行。
（3）设计波浪：波浪重现期为50年，设计高水位下H1%=1.81m; H4%=1.52m;H13%=1.22m;T mean=3.8s，L=22.96m。
6.2.4 地质条件码头平台与固定引桥区在勘察控制深度范围内地基土层为海陆交互相沉积、陆相冲洪积成因类型和凝灰岩风化岩层，从上而下分别为淤泥、块石、残积粘性土、强风化凝灰岩与中风化凝灰岩。
其中淤泥层厚为20.95m ～51.15m ；块石厚度分布不均；残积粘性土厚度3.5～9.69m ；强风化凝灰岩厚度分布不均；中风化凝灰岩最大揭露厚度为5.70m ，未揭穿。
其物理力学性质指标见表3-2。
护岸与陆域部分在勘察控制深度范围内地基土层自上而下分别为耕土、淤泥、粘土、角砾混粉质粘土、粘土、含角砾粉质粘土、强风化基岩与中等风化基岩等。
其中，淤泥厚15.50～37.00m ；粘土层厚0.7～26.00m ；角砾混粉质粘土厚0.8～16.00m ；含角砾粉质粘土厚4.5～32.80m ；强风化基岩厚0.2～3.70m ；中等风化基岩最大揭露深度为6.90m ，未揭穿。
其物理力学性质指标见表3-3。
6.2.5 设计荷载 6.2.5.1 船舶荷载 （1）系缆力[]sin cos cos cos y x F F K N n αβαβ=+∑∑ 式中：∑x F ，∑y F ——分别为可能同时出现的风和水流对船舶作用产生的横向分力总和及纵向分力总和(kN)；K ——系船柱受力分布不均匀系数，K 取1.3； n ——计算船舶同时受力的系船柱数目，取n=5； α——系船缆的水平投影与码头前沿线所成的夹角(°)，取α=30°；β——系船缆与水平面之间的夹角(°)，取β=15°。
情况一：风向与船舶纵轴线垂直时，22/x V m s =；0y V =。
857.1105.646.91009.6x F kN =++=∑；88.5y F kN =∑ 计算得：N=476KN情况二：风向与船舶纵轴线平行时，0x V =；22/y V m s =。
105.646.9152.5x F kN =+=∑；184.188.5272.6y F kN =+=∑ 计算得：N=139KN根据《港口工程荷载规范》（JTS144-1-2010）（本章以下简称“规范”）表10.2.5-1，5万吨级船舶计算系缆力小于650kN 时，按650kN 选用，故系缆力标准值为650kN 。
系缆力标准值N 的横向分力N x ，纵向分力N y ，竖向分力N z ：sin cos 650sin 30cos15313.93x N N kN αβ==⨯⨯=cos cos 65030cos15543.74y N N cos kN αβ==⨯⨯=sin 650sin15168.23z N N kN β==⨯=（2）撞击力船舶靠岸时的有效撞击能量：202n E mV ρ=式中：ρ——有效动能系数，取0.75；m ——船舶质量，按满载排水量计算，查“规范”表H.0.1，m=61100t ；n V ——船舶靠岸时法向速度，查“规范”表10.4.4-1对于有掩护的海港，取0.1m/s 。
2200.75611000.1229.122n E mV kJ ρ==⨯⨯= 选用SUC1150H 超级鼓型橡胶护舷，吸能：E=294kJ 反力R=589kN 。
（3）波浪引起的船舶撞击力因码头前波浪较小，经验算比较，小于船舶靠岸时的撞击能量。
（4）挤靠力F’j=(K’j/n)×ΣFx式中：F’j——橡胶护舷间断布置时，作用于一组或一个橡胶护舷上的挤靠力标准值（KN）；K’j——挤靠力分布不均匀系数，取1.3；ΣFx——可能同时出现的风和水流对船舶作用产生的横向分力总和（KN），计1009KN；n——与船舶接触的橡胶护舷的组数或个数，取5个。
经计算，F’j=1.3×1009/5=262KN前边梁前沿采用DA-A400H橡胶护舷（L=1.5m），其吸能量67.6KJ，反力达404.7KN。
6.2.5.2 永久作用码头结构自重力：钢筋混凝土：γ=25KN/m3素混凝土：γ=24KN/m36.2.5.3 可变作用6.2.5.3.1 方案一6.2.5.3.1.1 码头平台（1）桥式抓斗卸船机轨距：12m,轮数：8×4，基距：18m，其它参数参考“规范”表C.0.4中X1250-30型选取。
（2）40t多用途门座式起重机轨距：12m，轮数8×4，基距：12m，其它参数参考“规范”表C.0.1中Mh-40-35型选取。
（3）堆货荷载：码头前沿： 20kPa前方堆场： 80kPa（构件计算）60Kpa（整体计算）6.2.5.3.1.2 护岸后方填料：乱毛石,容重为22KN/m3前沿线后15m内考虑40t平板车或10Kpa的均布荷载前沿线后15m外考虑100Kpa的均布荷载6.2.5.3.2 方案二6.2.5.3.2.1 码头平台（1）带斗门座式起重机轨距：12m,轮数：8×4，基距：18m，其它参数参考“规范”表C.0.3中Mh-40-35型选取。
（2）40t多用途门座式起重机同方案一（3）堆货荷载同方案一6.2.5.3.2.2 护岸同方案一6.3 结构方案6.3.1 水工结构方案（1）方案一：码头结构为高桩梁板式。
平台长度为521m，宽度为40m。
平台共分为7段，其中，首尾段长度为74.5m，中间5段长度均为74.4m。
各段之间变形缝宽20mm。
每段桩台排架间距均为10m。
除首尾悬臂长2.3m外，其余悬臂均为2.2m。
每榀排架下设φ1500钢管桩8根，均为直桩。
根据地质钻孔揭示的土层表明，在厚层淤泥软土以下的土层为块石和强风化至中风化基岩，均可作为持力层。
但桩基直接打入有困难，拟采用先将基桩沉桩至块石层顶面，然后采用钻孔灌注砼芯柱法成桩。
桩顶现浇倒T型横梁，下横梁底宽1.8m，高1.5m；上横梁宽 1.2m，高（含现浇面层厚度）2.5m。
下横梁间搁置预应力轨道梁与非预应力纵（前边）梁，梁上搁置预制面板，而后通过现浇节点及面层使结构整体化。
排架前沿设靠船构件，并采用SUC1150H鼓型橡胶护舷，同时在前边梁处设DA-A400H型橡胶护舷（L=1.5m）。
平台前沿设650KN系船柱。
固定引桥分为4座，自北向南分别为1#、2#、3#、4#引桥。
引桥长度分别为189.31m、166.782m、143.341m、115.062m。
除1#引桥宽度为12m外，其它引桥宽度均为9m。
引桥分为架空段与实体段。
实体段做法同护岸挡墙。
架空段引桥桩基采用φ1000PHC预应力管桩，桩端入块石层或中风化基岩1m。
桩顶现浇帽梁，而后安装预应力空心板、实心板及非预应力空心板，而后现浇面层。
引桥两侧设仿木栏杆。
护岸采用低桩挡墙结构。
基础为两根φ800PHC管桩，桩端入角砾混粉质粘土层1.6m。
桩基横向间距为5m。
桩基之间塞填碎石垫层，而后现浇钢筋混凝土底板（厚1m）与挡墙。
挡墙上部外侧坡度为10:1，内侧坡度为3.5:1。
挡墙上现浇胸墙(1.75m高)，并设1m高的混凝土护栏。
挡墙、胸墙及护栏每隔20m设变形缝，缝宽20mm，以沥青砂浆塞填。
挡墙后设泄水孔，并设倒滤设施，而后回填乱毛石，并铺筑二片石垫层与倒滤层。
护岸挡墙前抛填块石镇压，宽度不小于5m，厚度不小于80cm。
（2）方案二码头结构为高桩梁板式，码头平台长度为521m，宽度为40m，平台共分为7段，其中，首尾段长度为74.5m，中间5段长度均为74.4m。
各段之间变形缝宽20mm。
每段桩台横向排架间距为7m。
除首尾悬臂长2.3m外，其余悬臂均为2.2m。
每榀排架下设φ1500钻孔灌注桩8根，均为直桩。
基桩钢护筒穿过淤泥层，沉至块石层顶面，然后采用钻孔灌注砼芯桩成桩。
桩顶现浇倒T型横梁。
下横梁底宽1.8m，高1.5m；上横梁宽1.2m，高（包括现浇面层厚度）2.5m。
下横梁间搁置预制轨道梁与纵梁，梁上搁置预制面板，而后通过现浇节点及面层使结构整体化。
其它同方案一。
固定引桥平面布置同方案一。
基础采用φ1000钻孔灌注桩，桩端入块石或中风化基岩1m。
桩基上现浇帽梁，安装预制T梁。
护岸平面布置同方案一，基础采用φ800钻孔灌注桩，桩端入中风化基岩0.5m。
6.3.2 结构计算6.3.2.1 作用效应组合6.3.2.1.1 码头平台（1）承载能力极限状态持久组合(设计高低水位分别验算)①1.2×自重+1.4×堆载+0.7×（1.5×船舶撞击力+1.5×门机（桥抓）非工作状态）②1.2×自重+1.4×堆载+0.7×（1.4×系缆力+1.5×门机（桥抓）非工作状态）③1.2×自重+1.4×系缆力+0.7×(1.4×堆载+1.5×门机（桥抓）非工作状态）④1.2×自重+1.4×系缆力+0.7×1.5×门机（桥抓）非工作状态⑤1.2×自重+1.5×船舶撞击力+0.7×（1.4×堆载+1.5×门机（桥抓）非工作状态）⑥1.2×自重+1.5×船舶撞击力+0.7×1.5×门机（桥抓）非工作状态）⑦1.2×自重+1.5×门机（桥抓）工作状态+0.7×1.4×堆载（2）正常使用极限状态持久状况下的短期效应组合⑧自重+0.8×(堆载+船舶撞击力+门机（桥抓）非工作状态）⑨自重+0.8×(堆载+门机（桥抓）工作状态）⑩自重+0.8×（堆载+系缆力+门机（桥抓）非工作状态）6.3.2.1.2 固定引桥（1）承载能力极限状态持久组合(设计高低水位分别验算)①1.2×自重+1.4×人群荷载+0.7×1.4×水流力②1.2×自重+1.4×水流力+0.7×1.4×人群荷载③1.2×自重+1.4×汽车荷载+0.7×1.4×水流力（2）正常使用极限状态持久状况下的短期效应组合④自重+0.8×（人群荷载+水流力）⑤自重+0.8×（汽车荷载+水流力）6.3.2.1.3 护岸①1.0×自重+1.35×土压力（稳定性验算时）②1.2×自重+1.35×土压力（桩基计算时）6.3.2.2 主要计算结果码头平台主要计算结果表表6-1引桥排架主要计算结果表表6-2表6-36.3.2.3.1 码头平台下桩基计算（1）φ1500钢管桩竖向极限承载力标准值按ZK32计算，淤泥层厚31.90m，块石层厚5.3m，强风化基岩④层厚6.1m，强风化基岩⑤层按3.9m计。