型钢悬挑脚手架计算(21米)
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性) 基本风压ω0(kN/m2) 0.30.379，0.33 风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)1.264，1.1风荷载体型系数μs 1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.028横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm) 250 单块脚手板一侧爪钩数量j(只) 2 爪钩间距s(mm) 200 承载能力极限状态：q=b(1.3×G kjb+1.5×Q kzj)=0.25×(1.3×0.35+1.5×2)=0.864kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=0.864×1.5/2=0.648kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3×0.028=0.036kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.588×1.5/2=0.441kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.489kN·mσ=γ0M max/W=1×0.489×106/3860=126.801N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2 满足要求。
新型悬挑式脚手架的计算分析和应用
新型悬挑式脚手架的计算分析和应用摘要：脚手架作为临时设施为施工人员提供安全防护功能和作业条件被广泛使用。
传统室外悬挑脚手架其型钢穿墙锚固于楼面影响材料运输，穿墙洞口后期封堵不密实易造成外墙渗水，建筑阴阳角部位型钢锚固长度不足易造成结构楼板破坏，诸多弊端给工程建设及安全施工埋下隐患，而新型悬挑式脚手架可有效解决上述问题。
以杭政储出33号地块工程悬挑工字钢—花篮拉杆斜拉受力体系的新型悬挑脚手架为例，对新型悬挑式脚手架的结构原理、受力计算分析、施工方法及施工重难点、构造要求及注意事项进行研究分析，总结出了计算分析重点和施工应用要点，为类似工程施工提供参考借鉴。
关键词：悬挑式脚手架；连墙件；型钢；花篮拉杆1 工程概况杭政储出[2019]33号地块项目位于杭州市上城区，总建筑面积130324.4㎡，其中地上建筑面积约为85522.5㎡，地下建筑面积44801.9㎡。
项目地上部分包含12幢6层叠墅，结构体系为框架-剪力墙结构；14幢高层住宅，结构体系为剪力墙结构。
建筑外墙为混凝土全现浇外墙。
充分考虑工程各因素，根据建筑高度情况并充分结合现场实际情况与经济性能要求，1-14#楼选用新型悬挑式脚手架作为室外安全操作平台。
本文以10#楼作为主要分析楼栋。
10#楼建筑高度49.88m，1至5层采用落地式单立杆双排钢管脚手架，6层往上采用新型悬挑式脚手架，单层悬挑高度小于20m，6层与12层梁(墙)侧安装16号悬挑型钢，7层与13层梁(墙)侧预埋花篮螺杆锚固套管。
脚手架立杆纵向间距为1500mm，横向间距为800mm，步距1800mm。
外墙预埋新型连墙件套管后安装连墙件，连墙件按照两步三跨原则布置。
架体外侧均设置密目网与防护栏杆，每隔6层设置一道水平安全挑网，从而加强高空防坠物保护措施。
每隔3层不超过10m在室外脚手架与主体结构空隙处设置一道水平兜网，防止坠物伤人。
脚手架布置平立面如下图所示。
图1 10#楼脚手架布置平面图图2 10#楼脚手架布置立面示意图2 重难点分析(1)新型悬挑式脚手架是一种新型的悬挑脚手架，国内研究还处于初级阶段，可以参照的资料、规范和案例并不健全，仅有部分地方和企业编制了地标和企业标准。
悬挑架搭设规范
悬挑架搭设规范篇一：悬挑式脚手架搭设规范悬挑式脚手架搭设规范一、施工方案1、悬挑式脚手架必须编制专项施工方案。
方案应有设计计算书(包括对架体整体稳定性、支撑杆件的受力计算)，有针对性较强的、较具体的搭设拆卸方案和安全技术措施，并画出平面、立面图以及不同节点详图。
2、专项施工方案包括设计计算书必须经企业技术负责人审批签字盖章后方可施工。
二、悬挑梁及架体稳定1、挑架外挑梁或悬挑架应积极采用型钢或定型桁架。
2、悬挑型钢或悬挑架通过预埋与建筑结构固定，安装符合设计要求。
3、挑架立杆与悬挑型钢连接必须固定，防止滑移。
4、架体与建筑结构进行刚性拉结，按水平方向小于7M、垂直方向等于层高设一拉结点，架体边缘及转角处1M范围内必须设拉结点。
三、脚手板挑架层层满铺脚手片，脚手片须用不细于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点，要求牢固，交接处平整，无探头板，不留空隙，脚手片应保证完好无损，破损的及时更换。
四、荷载施工荷载均匀堆放，并不超过3.0KN／m2。
建筑垃圾或不用的物料必须及时清除。
五、交底与验收1、挑架必须按照专项施工方案和设计要求搭设。
实际搭设与方案不同的，必须经原方案审批部门同意并及时做好方案的变更工作。
2、挑架搭拆前必须进行针对性强的安全技术交底，每搭一段挑架均需交底一次，交底双方履行签字手续。
3、每段挑架搭设后，由公司组织验收，内容良化，合格后挂合格牌方可投入使用。
验收人员须在验收单上签字，资料存档。
六、杆件间距挑架步距不得大于1.8M，横向立杆间距不大于1M，纵向间距不大于1.5M。
七、架体防护1、挑架外侧必须用建设主管部门认证的合格的密目式安全网封闭围护，安全网用不小于18#铅丝张挂严密。
且应将安全网挂在挑架立杆里侧，不得将网围在各杆件外侧。
2、挑架与建筑物间距大于20cm处，铺设站人片。
除挑架外侧、施工层设置1.2M高防护栏杆和18cm高踢脚杆外，挑架里侧遇到临边时(如大开间窗、门洞等)时，也应进行相应的防护。
型钢悬挑脚手架计算
No为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力
（五）、悬挑架的计算 计算简图
N Rax 1 N12 N13 3 N35 B Rbx N34 3 Rax A
N
1 a 4
N
2 N12
N 2 N24
N13 N14
N35 5 Rbx
N45
5 Rby
Rby
支撑架层高h' 4.5 m 角度α = 荷载取值： 脚手架传递给挑梁的设计值 N 1、求支座反力 ∑MA=0 Rbx×h'=N×lb ∑MB=0 ∑Fy=0 2、求各杆内力 2节点 ∑Fy=0 ∑Fx=0 5节点 ∑Fx=0 ∑Fy=0 3节点 ∑Fy=0 ∑Fx=0 1节点 ∑Fy=0 Rax×h'+N×lb=0 Rby=2×N= 18538
9592.9 N 2472 N 9592.9 N 9269 N
压 拉 压 压
N-N13+N14×Sinα =0
N14=
0
N 拉
∑Fx=0 Rax+N12=0 N12= 2472 N 搭接立杆容许荷载[N] 11.6 kN 满足要求 压杆稳定性验算 斜杆长度l=h'/Sinα = 4.657 m 计算长度lo=k×l= 5.38 m 其中： 计算长度附加系数k 1.155 长细比λ =lo/i= 340 ≥ [λ ]= 250 不满足要求，斜杆必须采用双钢管。 3、上部脚手架立杆与支承桁架水平杆间抗滑移计算 由于上部脚手架传至支承桁架外力N= 9269 N 大于直角扣件承载力设计值8kN，所以必须采用双扣件连接。
Rc=8000N
38.4×la×4= 38.4×（lb+a）×1= 15×6= 56×la×lb= 140×la= 20×la×h=
型钢悬挑脚手架计算
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数1.1340。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度2.25米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.036+1.2×0.262+1.4×2.250=3.508kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.508×0.9002/8=0.355kN.m小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.036+0.262+2.250=2.548kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.548×900.04/(384×2.06×105×101950.0)=1.036mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
型钢悬挑脚手架立杆稳定与最大搭设高度计算
１ 型钢 支座 的 力学 模型
常见型钢悬挑脚手架力学模 型一般 可分 为两种 ： 一种 是纯 型
钢悬 挑脚 手 架 ， 一 种 是 钢 丝 绳 斜 拉 式 型 钢 悬 挑 脚 手 架 。 下 面 将 点 简 化 为 （ Ｎ ； ） 钢 支 座 的 悬 挑 段 长 度 简 化 为 与 ， 另 ｋ ）２ 型 锚
重叠而使得 卷材粘贴不平服 ， 影响 防水质量 。３ 在阴 阳角等特殊 ） 部位 ， 应做加强层 ， 加强层 宽度 宜为 ３ ０ ） 开 雨雪 、 级 以上 ０ 。４ 避 五
１
大风等恶劣 天气施工 。５ 施工完毕并 通过 验收后应 及时 隐蔽 ， ） 如 因特殊情况无 法及时隐蔽 ， 应采取有效 的临时保护措施 。
水 做 法 见 图 ３ 。
一
ｌ
图 ３ 地 下室与地库、 配 电室 交接处卷 材防水做法
图 ２ 附加层部位防水做法
１ 施工 防水层 之前 ， 将各 种 管道 及预埋 件 安装 固定好 ， ） 须 以 避免在 防水层施 工好 后 ， 洞凿 孔 ， 打 破坏 防水 层 ， 留下渗 漏 隐患 。 ２ 相邻两排卷材 的短 边接头应相 互错开 １３幅宽 以上 ， ） ／ 以免接 头
下， 仅考虑型钢支座 的抗 弯 、 剪 、 倾覆 作用 ， 抗 抗 不考 虑轴 力 的作 ２ 脚 手架 立杆 稳定 ２ ３ 细 部 做 法 ．
１ 在筏板基础完 工后 ， ） 筏板基 础防水需 要甩槎 等待 和剪 力墙 防水连接 。为 了保 证搭 接长度需甩 槎 １５０ｍ（ 图 １ 。２ 附加 ０ 见 ） ） 层部位 防水做法见 图 ２ ） 。３ 地下室 与地库 和配 电室交接处卷 材防
中 图分 类 号 ：Ｕ ３ ． Ｔ ７ １２ 文献标识码 ： Ａ
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.429，1.429 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.429，0.429风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 4横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.8/(4+1))+1.4×2×0.8/(4+ 1)=0.542kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.8/(4+1))=0.078kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.542×1.52=0.122kN·mσ=γ0M max/W=1×0.122×106/4120=29.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.078×15004/(100×206000×98900)=0.131mmνmax＝0.131mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.542×1.5=0.894kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.078×1.5=0.129kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=0.894kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.432×106/4120=104.854N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.212mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.802kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×0.894/2=0.447kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.802kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.13+1.5×4/2×0.03/1.8)×20=3.603kN 单内立杆：N G1k=3.603kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.18kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.18kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=2.907kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.18+2.907+0.3=5.387kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.18kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+ 1.4×1.2=12.468kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+2.18)+ 1.4×1.2=8.62kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.603+5.387=8.99kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+1.4×1.2=12.468kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.429×1.5×3.62)=0.21kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[12468/(0.191×384)+210161.952/4120]=221.004N/mm2>[f]=205N/mm2 不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(9.73+3)×103/(0.896×384)=36.999N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=9.73+3=12.73kN>0.9×12=10.8kN不满足要求，增设连墙件！九、脚手架材料用量计算悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.99/1=8.99kN第2排：F'2=F2'/n z=8.99/1=8.99kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=12.47/1=12.47kN第2排：F2=F2/n z=12.47/1=12.47kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×20.144×106/141000=142.867N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×25.247×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=29.837N/mm2τmax=29.837N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.882mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-12.393kN,R2=38.034kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。
普通型钢悬挑脚手架计算书(20米)
普通型钢悬挑脚手架计算书华曙高科工业地产建设项目-1楼工程； 工程建设地点:；属于结构； 地上0层； 地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 20.00 m；采用的钢管类型为 Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为双扣件；取双扣件抗滑承载力调整系数0.75；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖南长沙市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。
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纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):
R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN
NG3 = 0.140×1.500×9/2=0.945kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×21.000=0.157kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.561kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工 荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.800=2.773kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下 会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和
变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2× 5.561+0.85×1.4×3.600)/3×1.50=5.479kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2× 5.561+1.4×3.600)/3×1.50=5.857kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1159
NG1 = 0.116×21.000=2.434kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30
NG2 = 0.300×9×1.500×(0.800+0.200)/2=2.025kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板， 准值为0.14
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 附录表D.4的规定采用：W0 = 0.800
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.800
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.800×0.800×1.134 = 0.508kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处广东阳江，查荷载规范基本风压为0.800kN/m2，风荷载高度变化系 数μz为0.800，风荷载体型系数μs为1.134；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×114920.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.180+1.800=2.038kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2037.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105× 114920.0)=0.918mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.927mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。
经过计算得到 1=arctg[3.00/(0.80+0.20)]=1.249 2=arctg[3.00/0.20]=1.504
最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为5.479kN和5.479kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为5.857kN和5.857kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=6.17 T2=5.87 F1=1.95 F2=0.39 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为6.173kN。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规 范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高 处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
A ——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。
经过计算得到，选择吊环的直径要至少(12346.924×
4/3.1416/50/2)1/2=13mm。
2.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=5.857kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.805×0.800/4=0.565kN.m =0.565×106/4788.0=117.943N/mm2
静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m 活荷载标准值q2=1.200kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.158+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105× 114920.0)=2.770mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
选择卸荷钢丝绳的N。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。满足要
求!
吊环强度计算公式为
= T / A < [f]
其中[f] —— 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] =
50N/mm2；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固 段长度 1.8 m。
与楼板连接的圆钢直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳与支杆参数
钢丝绳安全系数为:10.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.000； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 0.2 m， 最外面钢丝绳距离建筑物1m，悬挑水平钢梁上钢丝绳拉绳间距0.8m。采取2段卸荷钢 丝绳卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距为1.5m。 选用6*19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550Mpa，直径14mm。
×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3；
—— 由长细比，为3118/16=197；
0.188；
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.190+0.10×1.680)×1.5002=0.412kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:
计算参数:
1.脚手架参数
本工程悬挑式扣件钢管脚手架采用分段悬挑，每段悬挑双排脚手架搭设高度最 高为 21m，立杆采用单立杆，每段悬挑脚手架采用14号钢丝绳卸荷两道。第一段在3 层楼面悬挑，分别在4层及8层楼面预埋直径20圆钢吊环，采用14号钢丝绳分别在3 层和7层卸荷两道；第二段在10层楼面悬挑，分别在11层及15层楼面预埋直径20圆钢 吊环，采用14号钢丝绳分别在10层和14层卸荷两道；第三段在17层楼面悬挑，分别 在18层及22层楼面预埋直径20圆钢吊环，采用14号钢丝绳分别在17层和21层卸卸荷 两道。