基础计算程序兼计算书
基础计算书
地基基础设计报告书项目编号: 2016075 项目名称: 平川区爱伊家园小区（一期）城市棚户区改造工程服务配套商业计算人: 周白专业负责人:张新平校核人: 刘力庠日期: 2016-08白银市城市建设设计院*--------------------------------------------------------------------------------** yjk-F 计算参数**--------------------------------------------------------------------------------*计算时间：2016年8月10日当前版本：1.7.1.0一、总参数1. 地基承载力验算采用的规范中华人民共和国国家标准GB50007-2011综合法地基承载力特征值fak=210.00 kPa宽度修正系数ηb=3.00深度修正系数ηd=3.402. 覆土厚度(m) 2.43. 基础底面以下土的重度(kN/m3) 204. 基础底面以上土的重度(kN/m3) 205. 结构重要性系数 1.06. 拉梁承担柱弯矩比例0.007. 抗震规范6.2.3条柱端弯矩放大系数不折减8. 自动按楼层折减活荷载否9. 活荷载折减系数(第8项为“是”时，该项无效) 1.0二、沉降计算参数1. 沉降计算经验系数 1.02. 是否考虑回弹再压缩不考虑3. 回弹再压缩模量与压缩模量之比 2.04. 考虑相邻基础影响的最大距离(m) 20.05. 后浇带施工前的加载比例0.506. 桩承台沉降的计算方法mindlin法7. 是否自动计算桩端阻力比是8. 桩端阻力比隐含值0.1三、整体式基础有限元计算参数1. 计算方法弹性地基梁板法2. 桩间土是否分担荷载否3. 桩间土分担荷载比例0.24. 是否考虑上部刚度不考虑5. 人防荷载等级不计算6. 底板等效荷载标准值(kPa) 07. 各工况组合考虑历史最低水位的有利作用不考虑8. 历史最低水位的水头标高0.09. 底板抗浮验算不验算10. 底板抗浮验算对应的水头标高0.011. 水浮力的分项系数基本组合1.2，标准组合1.012. 网格划分控制尺寸(m) 1.013. 基本组合中是否考虑自重和覆土重考虑14. 计算板元配筋时，按节点平均还是最大平均值15. 柱底峰值弯矩是否按柱宽折减是16. 板元变厚度区域的边界弯矩是否进行磨平处理是17. 计算板元配筋时，是否考虑1m范围内的平均弯矩只考虑当前单元弯矩四、材料表类型混凝土等级主筋等级箍筋等级保护层厚度(mm) 最小配筋率(%) *-------------------------------------------------------------------------------* 筏板C30 HRB335 HRB335 底=40；顶=40 0.15承台C30 HRB335 HPB300 40 0.15地基梁C20 HRB400 HPB300 40 0.15拉梁C20 HRB400 HPB300 40 0.15独立基础C35 HRB400 HRB400 40 0.15五、构件数目类型数量*------------------------------------------------------*筏板主筏板:0, 加厚区:0, 洞口:0, 防水板:0承台0地基梁0拉梁0独立基础85非承台桩梁下布桩:0, 板下布桩:0承台桩0结点23936梁元0板元20950*--------------------------------------------------------------------------** yjk-F 独立基础信息**--------------------------------------------------------------------------*计算时间：2016年8月10日当前版本：1.7.1.0一、基本信息1. 编号DJj-012. 节点号Node=43. 构件材料信息混凝土4. 做法阶形现浇5. 底面积(m2) 22.56. 底标高(m) 2.4007. 覆土重(kN/m2) 32.0(自基础顶计算)8. 自重(kN) 355.09. 各阶尺寸(mm) S2=6500 B2=2000 H2=400S1=7500 B1=3000 H1=40010. 保护层厚度(mm) Cov=4011. 混凝土强度等级RC=3512. 主筋强度(N/mm2) fy=36013. 结构重要性系数 1.0二、荷载信息*---------------------------------------------------------------------------** 以下按独立基础局部坐标系输出独立基础各工况的荷载(形心处的合力) * * N: 竖向力(kN) * * Mx: 绕X轴弯矩(kN-m) * * My: 绕Y轴弯矩(kN-m) * * Qx: X向剪力(kN) * * Qy: Y向剪力(kN) * * 恒载和平面恒载下的竖向力N包括覆土重和自重* * 活载和平面活载下的轴力、弯矩、剪力都是折减后的结果* * 弯矩已包括水平力引起的弯矩增量(ΔMx=-Qy*d，ΔMy=Qx*d，d=柱底标高-基底标高) * * 对于“独立基础+防水板”，独立基础范围内的水浮力不重复计算**---------------------------------------------------------------------------*工况N Mx My Qx Qy 恒载2244.4 1.6 -475.4 9.6 -43.8活载105.3 0.2 -66.8 0.6 2.2X风-6.2 0.9 -39.3 -8.6 -0.4Y风42.2 53.8 -2.9 -0.3 -22.0X地震-181.1 -395.9 -1812.8 -314.1 155.0Y地震739.3 909.8 -25.8 2.3 -355.0竖向地震0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0人防荷载0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0平面恒载2367.7 387.8 -351.4 0.0 -0.0平面活载119.1 35.7 -71.5 0.0 -0.0水浮力（最低水位）0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0水浮力（最高水位）0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0恒载（不计自重和覆土重）1169.4 1.6 -475.4 9.6 -43.8平面恒载（不计自重和覆土重）1292.7 387.8 -351.4 0.0 -0.0三、正截面受弯计算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础底板正截面配筋设计信息** STEP: FEA表示按1米板带计算(+)用于计算底筋(-)用于计算顶筋* * Direct: 正截面的法线方向** b0: 计算宽度(mm)，取1000mm * * h0: 有效高度(mm) * * M: 每延米板带的弯矩设计值(kN-m/m) * * Comb: 设计弯矩对应的组合号* * As': 每延米的计算配筋面积(mm*mm/m) * * 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下正截面受弯承载力除以0.75 * *--------------------------------------------------------------------------------*截面号STEP Direct b0 h0 M Comb As'No.1 FEA(+) x 1000 750 133.1 (42) 446.6No.2 FEA(+) x 1000 750 -135.8 (42) 455.7No.3 FEA(+) y 1000 750 163.1 (42) 548.0No.4 FEA(+) y 1000 750 -117.6 (44) 394.2*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出按计算、构造取大的配筋量** As: x向或y向每延米的配筋面积(mm*mm/m)，按max(As', Rs,min*Area/b)确定* * b: x向或y向最大断面的计算宽度(m) * * Area: x向或y向最大断面的全截面面积(mm*mm) * * Rs: x向或y向的配筋率，按As*b/Area计算* * Rs,max: 最大配筋率(取4%) ** Rs,min: 最小配筋率**---------------------------------------------------------------------------*配筋方向As b Area Rs Rs>Rs,maxx_bot 1200.0 1.0 800000 0.15 NOx_top 1200.0 1.0 800000 0.15 NOy_bot 1200.0 1.0 800000 0.15 NOy_top 1200.0 1.0 800000 0.15 NO*---------------------------------------------------------------------------** 以下按局部坐标系输出独立基础底板各基本组合下的弯矩** Mx: 底板绕Y轴的弯矩，用于计算X向配筋量* * My: 底板绕X轴的弯矩，用于计算Y向配筋量* *---------------------------------------------------------------------------*组合号Mx(+) My(+) Mx(-) My(-)(23) 82.0 78.1 -78.8 -2.4(24) 88.5 84.4 -85.4 -2.6(25) 73.9 70.4 -70.9 -2.1(26) 76.6 69.7 -74.1 -1.7(27) 72.8 69.8 -71.6 -2.1(28) 70.1 70.5 -68.7 -2.5(29) 82.3 78.3 -78.6 -2.4(30) 81.6 77.9 -78.9 -2.4(31) 83.9 77.9 -80.3 -2.1(32) 80.0 78.3 -77.2 -2.6(33) 79.9 76.0 -76.2 -2.3(34) 78.8 75.4 -76.8 -2.3(35) 82.6 75.3 -79.3 -1.9(36) 76.1 76.0 -73.9 -2.7(37) 116.4 113.1 -92.2 -58.5(38) 124.1 122.0 -95.8 -3.0(39) 132.4 161.9 -135.0 -24.8(40) 49.1 105.9 -56.2 -115.9(41) 116.7 113.1 -92.5 -58.5(42) 133.1 163.1 -135.8 -25.4(43) 124.4 122.2 -96.0 -3.0(44) 49.1 106.6 -56.0 -117.6(45) 123.8 121.8 -95.6 -3.0(46) 49.2 105.2 -56.4 -114.2(47) 116.0 113.0 -92.0 -58.4(48) 131.6 160.7 -134.1 -24.2四、冲切验算*---------------------------------------------------------------------------** 按有限元方法计算的独立基础，按【柱对筏板的冲切】验算独立基础冲切承载力** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第8.4.7条(考虑不平衡弯矩) * * 混凝土结构设计规范GB50010-2010附录F * * 本程序将GB50007-2011公式(8.4.7-1)扩充为双向受弯* * τ = FL/(um*h0) + αsx*Munb,x*cABx/Isx + αsy*Munb,y*cABy/Isy ** τmax <= 0.7*(0.4+1.2/βs)*βhp*ft ** αsx = 1-1/[1+2/3*sqrt(c1/c2)] ** αsy = 1-1/[1+2/3*sqrt(c2/c1)] ** 式中x和y是指冲切临界截面的主形心轴** 构件编号: Z-*表示柱，W-*表示墙** 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下受冲切承载力除以0.85 **---------------------------------------------------------------------------*柱墙号Comb Fl Munb,x Munb,y um h0 αsx αsy cABx cABy Isx Isy βs βhp ft R/S 验算结果Z-3 (43) 290.8 -297.3 -436.7 5800 750 0.40 0.40 -725 -725 1.52 1.52 2.00 1.00 1.57 6.28 满足Z-6 (42) 547.7 -592.5 -10.5 5800 750 0.40 0.40 -725 -725 1.52 1.52 2.00 1.00 1.57 5.39 满足五、受剪验算*---------------------------------------------------------------------------** 以下输出柱与基础交界处4个方向截面上的受剪验算结果** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第8.2.9条** 验算公式: Vs <= 0.7 * βhs * ft * A0 ** βhs = (800/h0)^0.25 ** STEP: 剪切面包含的台阶数目，柱墙边缘截面对应总台阶数** Direct: 受剪截面的法线方向(X+,X-,Y+,Y-) ** Comb: 最大剪力对应的组合号** Vs: 相应于作用的基本组合时，柱与基础交接处的剪力设计值(kN) ** βhs: 受剪切承载力截面高度影响系数** A0: 验算截面处基础的有效截面面积(mm*mm) ** h0: 截面有效高度(mm) ** ft: 混凝土轴心抗拉强度设计值(MPa) ** 当基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度时，不验算受剪承载力** 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下斜截面受剪承载力除以0.85 **-----------------------------------------------------------------------截面号STEP Direct Comb Vs βhs A0 h0 ft R/S 验算结果No.1 2 x+ (43) 697.8 1.00 1850000 750 1.57 3.44 满足No.2 2 x- (41) 764.3 1.00 1850000 750 1.57 3.14 满足No.3 2 y+ (24) 1283.6 1.00 5225000 750 1.57 4.49 满足No.4 2 y- (42) 1978.2 1.00 5225000 750 1.57 3.43 满足No.5 1 x+ (43) 293.4 1.00 1050000 350 1.57 4.64 满足No.6 1 x- (41) 325.8 1.00 1050000 350 1.57 4.18 满足No.7 1 y+ (24) 562.2 1.00 2625000 350 1.57 5.15 满足No.8 1 y- (42) 931.4 1.00 2625000 350 1.57 3.65 满足六、局部受压验算*---------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础局部受压验算结果** 依据规范: 混凝土结构设计规范GB500010-2010第6.6.1条** 验算公式: Fl <= 1.35 * βc * βl * fc * Aln ** βl = sqrt(Ab/Al) ** Comb: 最大压力对应的组合号** Fl: 压力设计值(kN) ** βc: 混凝土强度影响系数** βl: 混凝土局部受压时的强度提高系数** fc: 混凝土轴心抗压强度设计值(MPa) ** Aln: 局部受压净面积(mm*mm) ** Ab: 局部受压计算底面积(mm*mm) ** Al: 局部受压面积(mm*mm) ** 当独立基础的混凝土强度等级大于柱的混凝土强度等级，无需验算，R/S取50.0 **---------------------------------------------------------------------------*Comb Fl βc βl fc Aln Ab Al R/S 验算结果(42) 2439.4 1.00 1.91 16.72 3535000 12900000 3535000 50.00 满足七、地基承载力验算*---------------------------------------------------------------------------** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第5.2.1条** 建筑抗震设计规范GB50011-2010第4.2.3条** 验算公式: 非地震组合，pk,avg <= fa，pk,max <= 1.2*fa ** 地震组合，pk,avg <= fa*ξa，pk,max <= 1.2*fa*ξa ** 地基承载力特征值依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011第5.2.4条确定** 计算公式: fa = fa = fak + ηb*γ*(b-3) + ηd*γm*(d-0.5) **--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础的平均、最大、最小基底压力(kPa)，及零压力区面积的比例** pk,avg: 基底压力平均值(kPa) ** pk,max: 基底压力最大值(kPa) ** pk,min: 基底压力最小值(kPa) ** fa: 修正后的地基承载力(kPa) ** faE: 调整后的地基抗震承载力(kPa) ** AVG: 按平均基底压力验算是否满足** MAX: 按最大基底压力验算是否满足** A0/A: 按零压力区百分比验算是否满足** E: 地震组合标记**--------------------------------------------------------------------------------*组合号Pk,avg Pk,max Pk,min fa(fa*ξa) AVG MAX A0/A(%)( 2) 108.7 133.4 85.3 339.2 满足满足0.0 ( 3) 103.7 126.9 81.8 339.2 满足满足0.0 ( 4) 105.8 124.4 89.1 339.2 满足满足0.0 ( 5) 104.2 125.0 84.8 339.2 满足满足0.0 ( 6) 102.1 127.9 77.4 339.2 满足满足0.0 ( 7) 108.5 134.0 84.4 339.2 满足满足0.0 ( 8) 108.8 132.8 86.2 339.2 满足满足0.0 ( 9) 109.8 132.2 88.8 339.2 满足满足0.0 ( 10) 107.5 134.6 81.8 339.2 满足满足0.0 ( 11) 107.0 132.1 83.2 339.2 满足满足0.0 ( 12) 107.5 130.2 86.2 339.2 满足满足0.0 ( 13) 109.1 129.4 90.6 339.2 满足满足0.0 ( 14) 105.4 133.2 78.8 339.2 满足满足0.0 E( 15) 98.3 213.0 -16.5 441.0 满足满足 2.1(>0) E( 16) 114.4 185.0 46.4 441.0 满足满足0.0 E( 17) 139.2 225.5 56.0 441.0 满足满足0.0 E( 18) 73.5 162.8 -16.9 441.0 满足满足 5.5(>0) E( 19) 98.2 213.2 -16.8 441.0 满足满足 2.1(>0) E( 20) 139.5 226.7 55.5 441.0 满足满足0.0 E( 21) 114.4 185.3 46.2 441.0 满足满足0.0 E( 22) 73.1 163.2 -18.1 441.0 满足满足 5.9(>0)八、沉降计算*---------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础中心处的沉降，按修正的分层总和法计算(s = ψ * ∑s) ** 依据规范: 建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)第5.3.5条* * ψ: 沉降经验系数(取参数对话框中输入的值，输入1.0时按地基规范第5.3.5条计算) * * ΔZ: 计算土层的厚度(m) * * P0: 基底附加压力(kPa) * * E': 压缩模量当量(MPa) * * Zn: 压缩深度(m) * * ∑s: 分层压缩量之和(mm) * * s: 地基最终变形量(mm) * *--------------------------------------------------------------------------------*未输入地质资料，不计算沉降!附: 荷载组合表编号类型组合项*------------------------------------------------------------------------*(1 ) 准永久组合 1.0恒+0.5活(2 ) 标准组合 1.0恒+1.0活(3 ) 标准组合 1.0恒+1.0风x(4 ) 标准组合 1.0恒+1.0风y(5 ) 标准组合 1.0恒-1.0风x(6 ) 标准组合 1.0恒-1.0风y(7 ) 标准组合 1.0恒+1.0活+0.6风x(8 ) 标准组合 1.0恒+1.0活-0.6风x(9 ) 标准组合 1.0恒+1.0活+0.6风y(10) 标准组合 1.0恒+1.0活-0.6风y(11) 标准组合 1.0恒+0.7活+1.0风x(12) 标准组合 1.0恒+0.7活-1.0风x(13) 标准组合 1.0恒+0.7活+1.0风y(14) 标准组合 1.0恒+0.7活-1.0风y(15) 标准组合 1.0恒+0.5活+1.0震x+0.38竖震(16) 标准组合 1.0恒+0.5活-1.0震x+0.38竖震(17) 标准组合 1.0恒+0.5活+1.0震y+0.38竖震(18) 标准组合 1.0恒+0.5活-1.0震y+0.38竖震(19) 标准组合 1.0恒+0.5活+0.2风x+1.0震x+0.38竖震(20) 标准组合 1.0恒+0.5活+0.2风y+1.0震y+0.38竖震(21) 标准组合 1.0恒+0.5活-0.2风x-1.0震x+0.38竖震(22) 标准组合 1.0恒+0.5活-0.2风y-1.0震y+0.38竖震(23) 基本组合 1.2恒+1.4活(24) 基本组合 1.35恒+0.98活(25) 基本组合 1.2恒+1.4风x(26) 基本组合 1.2恒+1.4风y(27) 基本组合 1.2恒-1.4风x(28) 基本组合 1.2恒-1.4风y(29) 基本组合 1.2恒+1.4活+0.84风x(30) 基本组合 1.2恒+1.4活-0.84风x(31) 基本组合 1.2恒+1.4活+0.84风y(32) 基本组合 1.2恒+1.4活-0.84风y(33) 基本组合 1.2恒+0.98活+1.4风x(34) 基本组合 1.2恒+0.98活-1.4风x(35) 基本组合 1.2恒+0.98活+1.4风y(36) 基本组合 1.2恒+0.98活-1.4风y(37) 基本组合 1.2恒+0.6活+1.3震x+0.5竖震(38) 基本组合 1.2恒+0.6活-1.3震x+0.5竖震(39) 基本组合 1.2恒+0.6活+1.3震y+0.5竖震(40) 基本组合 1.2恒+0.6活-1.3震y+0.5竖震(41) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风x+1.3震x+0.5竖震(42) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风y+1.3震y+0.5竖震(43) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风x-1.3震x+0.5竖震(44) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风y-1.3震y+0.5竖震(45) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风x-1.3震x+0.5竖震(46) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风y-1.3震y+0.5竖震(47) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风x+1.3震x+0.5竖震(48) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风y+1.3震y+0.5竖震*---------------------------------------------------------------------------** yjk-F 独立基础信息**---------------------------------------------------------------------------*计算时间：2016年8月10日当前版本：1.7.1.0一、基本信息1. 编号DJj-022. 节点号Node=493. 构件材料信息混凝土4. 做法阶形现浇5. 底面积(m2) 12.06. 底标高(m) 2.4007. 覆土重(kN/m2) 32.0(自基础顶计算)8. 自重(kN) 180.09. 各阶尺寸(mm) S2=3000 B2=2000 H2=400S1=4000 B1=3000 H1=40010. 保护层厚度(mm) Cov=4011. 混凝土强度等级RC=3512. 主筋强度(N/mm2) fy=36013. 结构重要性系数 1.0二、荷载信息*--------------------------------------------------------------------------------* * 以下按独立基础局部坐标系输出独立基础各工况的荷载(形心处的合力) * * N: 竖向力(kN) * * Mx: 绕X轴弯矩(kN-m) * * My: 绕Y轴弯矩(kN-m) * * Qx: X向剪力(kN) * * Qy: Y向剪力(kN) * * 恒载和平面恒载下的竖向力N包括覆土重和自重* * 活载和平面活载下的轴力、弯矩、剪力都是折减后的结果* * 弯矩已包括水平力引起的弯矩增量(ΔMx=-Qy*d，ΔMy=Qx*d，d=柱底标高-基底标高) * * 对于“独立基础+防水板”，独立基础范围内的水浮力不重复计算**--------------------------------------------------------------------------------*工况N Mx My Qx Qy 恒载1858.8 -33.2 -0.1 0.0 69.1活载139.8 -5.0 0.0 -0.0 -0.8X风 2.4 -0.1 -7.5 -5.2 0.0Y风-24.5 52.0 0.3 0.1 -17.7X地震-10.1 10.2 -360.8 -238.1 -4.4Y地震-442.6 948.7 22.8 -4.0 -313.6竖向地震0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0人防荷载0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0平面恒载1876.0 -393.6 0.1 0.0 -0.0平面活载133.1 -39.9 0.0 0.0 -0.0水浮力（最低水位）0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0水浮力（最高水位）0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0恒载（不计自重和覆土重）1294.8 -33.2 -0.1 0.0 69.1平面恒载（不计自重和覆土重）1312.0 -393.6 0.1 0.0 -0.0三、正截面受弯计算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础底板正截面配筋设计信息** STEP: FEA表示按1米板带计算(+)用于计算底筋(-)用于计算顶筋* * Direct: 正截面的法线方向** b0: 计算宽度(mm)，取1000mm * * h0: 有效高度(mm) * * M: 每延米板带的弯矩设计值(kN-m/m) * * Comb: 设计弯矩对应的组合号* * As': 每延米的计算配筋面积(mm*mm/m) * * 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下正截面受弯承载力除以0.75 * *--------------------------------------------------------------------------------*截面号STEP Direct b0 h0 M Comb As'No.1 FEA(+) x 1000 750 247.4 (44) 834.5No.2 FEA(+) x 1000 750 -2.5 (43) 8.5No.3 FEA(+) y 1000 750 247.0 (44) 832.9No.4 FEA(+) y 1000 750 -126.3 (42) 423.7*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出按计算、构造取大的配筋量** As: x向或y向每延米的配筋面积(mm*mm/m)，按max(As', Rs,min*Area/b)确定* * b: x向或y向最大断面的计算宽度(m) * * Area: x向或y向最大断面的全截面面积(mm*mm) * * Rs: x向或y向的配筋率，按As*b/Area计算* * Rs,max: 最大配筋率(取4%) ** Rs,min: 最小配筋率**--------------------------------------------------------------------------------*配筋方向As b Area Rs Rs>Rs,maxx_bot 1200.0 1.0 800000 0.15 NOx_top 1200.0 1.0 800000 0.15 NOy_bot 1200.0 1.0 800000 0.15 NOy_top 1200.0 1.0 800000 0.15 NO*--------------------------------------------------------------------------------** 以下按局部坐标系输出独立基础底板各基本组合下的弯矩** Mx: 底板绕Y轴的弯矩，用于计算X向配筋量* * My: 底板绕X轴的弯矩，用于计算Y向配筋量* *--------------------------------------------------------------------------------*组合号Mx(+) My(+) Mx(-) My(-)(23) 149.5 141.2 0.0 -2.3(24) 161.0 152.2 0.0 -2.5(25) 133.4 125.9 0.0 -2.1(26) 132.0 126.3 0.0 -2.8(27) 132.4 125.3 0.0 -2.1(28) 138.4 124.6 0.0 -1.4(29) 149.8 141.4 0.0 -2.3(30) 149.3 141.1 0.0 -2.3(31) 149.0 141.7 0.0 -2.8(32) 152.9 140.7 0.0 -1.9(33) 145.1 136.9 0.0 -2.3(34) 144.1 136.3 0.0 -2.3(35) 143.7 137.3 0.0 -3.0(36) 150.2 135.6 0.0 -1.5(37) 150.0 153.5 -2.5 -23.1(38) 151.8 154.3 -2.5 -20.9(39) 138.0 212.5 -0.8 -124.2(40) 246.2 245.4 -0.7 -49.2(41) 150.3 153.6 -2.5 -23.2(42) 138.0 213.8 -0.8 -126.3(43) 152.1 154.3 -2.5 -21.0(44) 247.4 247.0 -0.8 -50.4(45) 151.6 154.3 -2.5 -20.8(46) 244.9 243.9 -0.7 -48.0(47) 149.7 153.4 -2.5 -23.0(48) 138.0 211.2 -0.7 -122.1四、冲切验算*--------------------------------------------------------------------------------** 按有限元方法计算的独立基础，按【柱对筏板的冲切】验算独立基础冲切承载力** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第8.4.7条(考虑不平衡弯矩) * * 混凝土结构设计规范GB50010-2010附录F * * 本程序将GB50007-2011公式(8.4.7-1)扩充为双向受弯* * τ = FL/(um*h0) + αsx*Munb,x*cABx/Isx + αsy*Munb,y*cABy/Isy ** τmax <= 0.7*(0.4+1.2/βs)*βhp*ft ** αsx = 1-1/[1+2/3*sqrt(c1/c2)] ** αsy = 1-1/[1+2/3*sqrt(c2/c1)] ** 式中x和y是指冲切临界截面的主形心轴** 构件编号: Z-*表示柱，W-*表示墙** 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下受冲切承载力除以0.85 **--------------------------------------------------------------------------------*柱墙号Comb Fl Munb,x Munb,y um h0 αsx αsy cABx cABy Isx Isy βs βhp ft R/S 验算结果Z-25 (41) 458.0 -253.4 432.1 5800 750 0.40 0.40 -725 725 1.52 1.52 2.00 1.00 1.57 5.50 满足Z-28 (43) 461.2 -241.1 -429.6 5800 750 0.40 0.40 -725 -725 1.52 1.52 2.00 1.00 1.57 5.55 满足五、受剪验算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出柱与基础交界处4个方向截面上的受剪验算结果** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第8.2.9条** 验算公式: Vs <= 0.7 * βhs * ft * A0 ** βhs = (800/h0)^0.25 ** STEP: 剪切面包含的台阶数目，柱墙边缘截面对应总台阶数** Direct: 受剪截面的法线方向(X+,X-,Y+,Y-) ** Comb: 最大剪力对应的组合号** Vs: 相应于作用的基本组合时，柱与基础交接处的剪力设计值(kN) ** βhs: 受剪切承载力截面高度影响系数** A0: 验算截面处基础的有效截面面积(mm*mm) ** h0: 截面有效高度(mm) ** ft: 混凝土轴心抗拉强度设计值(MPa) ** 当基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度时，不验算受剪承载力** 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下斜截面受剪承载力除以0.85 **--------------------------------------------------------------------------------*截面号STEP Direct Comb Vs βhs A0 h0 ft R/S 验算结果No.1 2 x+ (24) 849.1 1.00 1850000 750 1.57 2.40 满足No.2 2 x- (24) 849.3 1.00 1850000 750 1.57 2.40 满足No.3 2 y+ (44) 1691.3 1.00 2600000 750 1.57 1.99 满足No.4 2 y- (42) 1267.5 1.00 2600000 750 1.57 2.66 满足No.5 1 x+ (24) 338.3 1.00 1050000 350 1.57 3.42 满足No.6 1 x- (24) 338.4 1.00 1050000 350 1.57 3.42 满足No.7 1 y+ (44) 815.8 1.00 1400000 350 1.57 2.23 满足No.8 1 y- (42) 631.9 1.00 1400000 350 1.57 2.87 满足六、局部受压验算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础局部受压验算结果** 依据规范: 混凝土结构设计规范GB500010-2010第6.6.1条** 验算公式: Fl <= 1.35 * βc * βl * fc * Aln ** βl = sqrt(Ab/Al) ** Comb: 最大压力对应的组合号** Fl: 压力设计值(kN) ** βc: 混凝土强度影响系数** βl: 混凝土局部受压时的强度提高系数** fc: 混凝土轴心抗压强度设计值(MPa) ** Aln: 局部受压净面积(mm*mm) ** Ab: 局部受压计算底面积(mm*mm) ** Al: 局部受压面积(mm*mm) ** 当独立基础的混凝土强度等级大于柱的混凝土强度等级，无需验算，R/S取50.0 **--------------------------------------------------------------------------------*Comb Fl βc βl fc Aln Ab Al R/S 验算结果(44) 2219.9 1.00 2.35 16.72 1050000 5800000 1050000 25.09 满足七、地基承载力验算*--------------------------------------------------------------------------------** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第5.2.1条** 建筑抗震设计规范GB50011-2010第4.2.3条** 验算公式: 非地震组合，pk,avg <= fa，pk,max <= 1.2*fa ** 地震组合，pk,avg <= fa*ξa，pk,max <= 1.2*fa*ξa ** 地基承载力特征值依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011第5.2.4条确定** 计算公式: fa = fa = fak + ηb*γ*(b-3) + ηd*γm*(d-0.5) **--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础的平均、最大、最小基底压力(kPa)，及零压力区面积的比例** pk,avg: 基底压力平均值(kPa) ** pk,max: 基底压力最大值(kPa) ** pk,min: 基底压力最小值(kPa) ** fa: 修正后的地基承载力(kPa) ** faE: 调整后的地基抗震承载力(kPa) ** AVG: 按平均基底压力验算是否满足** MAX: 按最大基底压力验算是否满足** A0/A: 按零压力区百分比验算是否满足** E: 地震组合标记**--------------------------------------------------------------------------------*组合号Pk,avg Pk,max Pk,min fa(fa*ξa) AVG MAX A0/A(%)( 2) 171.5 175.3 166.4 339.2 满足满足0.0 ( 3) 160.1 163.7 154.4 339.2 满足满足0.0 ( 4) 157.9 168.8 145.5 339.2 满足满足0.0 ( 5) 159.7 163.3 154.1 339.2 满足满足0.0 ( 6) 161.9 166.8 155.9 339.2 满足满足0.0 ( 7) 171.7 175.4 166.0 339.2 满足满足0.0 ( 8) 171.4 175.2 165.8 339.2 满足满足0.0 ( 9) 170.3 178.5 160.7 339.2 满足满足0.0 ( 10) 172.8 175.1 169.7 339.2 满足满足0.0 ( 11) 168.2 172.0 162.4 339.2 满足满足0.0 ( 12) 167.9 171.6 162.0 339.2 满足满足0.0 ( 13) 166.0 177.1 153.4 339.2 满足满足0.0 ( 14) 170.1 174.9 164.0 339.2 满足满足0.0 E( 15) 164.9 205.6 119.6 441.0 满足满足0.0 E( 16) 166.6 204.4 124.2 441.0 满足满足0.0 E( 17) 128.8 268.4 -15.9 441.0 满足满足9.1(>0) E( 18) 202.6 339.0 66.1 441.0 满足满足0.0 E( 19) 164.9 205.8 119.5 441.0 满足满足0.0 E( 20) 128.4 269.5 -17.8 441.0 满足满足9.1(>0) E( 21) 166.5 204.5 124.0 441.0 满足满足0.0 E( 22) 203.0 340.9 65.0 441.0 满足满足0.0八、沉降计算*--------------------------------------------------------------------------------* * 以下输出独立基础中心处的沉降，按修正的分层总和法计算(s = ψ * ∑s) ** 依据规范: 建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)第5.3.5条* * ψ: 沉降经验系数(取参数对话框中输入的值，输入1.0时按地基规范第5.3.5条计算) * * ΔZ: 计算土层的厚度(m) * * P0: 基底附加压力(kPa) * * E': 压缩模量当量(MPa) * * Zn: 压缩深度(m) * * ∑s: 分层压缩量之和(mm) * * s: 地基最终变形量(mm) * *--------------------------------------------------------------------------------*未输入地质资料，不计算沉降!附: 荷载组合表编号类型组合项*------------------------------------------------------------------------------*(1 ) 准永久组合 1.0恒+0.5活(2 ) 标准组合 1.0恒+1.0活(3 ) 标准组合 1.0恒+1.0风x(4 ) 标准组合 1.0恒+1.0风y(5 ) 标准组合 1.0恒-1.0风x(6 ) 标准组合 1.0恒-1.0风y(7 ) 标准组合 1.0恒+1.0活+0.6风x(8 ) 标准组合 1.0恒+1.0活-0.6风x(9 ) 标准组合 1.0恒+1.0活+0.6风y(10) 标准组合 1.0恒+1.0活-0.6风y(11) 标准组合 1.0恒+0.7活+1.0风x(12) 标准组合 1.0恒+0.7活-1.0风x(13) 标准组合 1.0恒+0.7活+1.0风y(14) 标准组合 1.0恒+0.7活-1.0风y(15) 标准组合 1.0恒+0.5活+1.0震x+0.38竖震(16) 标准组合 1.0恒+0.5活-1.0震x+0.38竖震(17) 标准组合 1.0恒+0.5活+1.0震y+0.38竖震(18) 标准组合 1.0恒+0.5活-1.0震y+0.38竖震(19) 标准组合 1.0恒+0.5活+0.2风x+1.0震x+0.38竖震(20) 标准组合 1.0恒+0.5活+0.2风y+1.0震y+0.38竖震(21) 标准组合 1.0恒+0.5活-0.2风x-1.0震x+0.38竖震(22) 标准组合 1.0恒+0.5活-0.2风y-1.0震y+0.38竖震(23) 基本组合 1.2恒+1.4活(24) 基本组合 1.35恒+0.98活(25) 基本组合 1.2恒+1.4风x(26) 基本组合 1.2恒+1.4风y(27) 基本组合 1.2恒-1.4风x(28) 基本组合 1.2恒-1.4风y(29) 基本组合 1.2恒+1.4活+0.84风x(30) 基本组合 1.2恒+1.4活-0.84风x(31) 基本组合 1.2恒+1.4活+0.84风y(32) 基本组合 1.2恒+1.4活-0.84风y(33) 基本组合 1.2恒+0.98活+1.4风x(34) 基本组合 1.2恒+0.98活-1.4风x(35) 基本组合 1.2恒+0.98活+1.4风y(36) 基本组合 1.2恒+0.98活-1.4风y(37) 基本组合 1.2恒+0.6活+1.3震x+0.5竖震(38) 基本组合 1.2恒+0.6活-1.3震x+0.5竖震(39) 基本组合 1.2恒+0.6活+1.3震y+0.5竖震(40) 基本组合 1.2恒+0.6活-1.3震y+0.5竖震(41) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风x+1.3震x+0.5竖震(42) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风y+1.3震y+0.5竖震(43) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风x-1.3震x+0.5竖震(44) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风y-1.3震y+0.5竖震(45) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风x-1.3震x+0.5竖震(46) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风y-1.3震y+0.5竖震(47) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风x+1.3震x+0.5竖震(48) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风y+1.3震y+0.5竖震*--------------------------------------------------------------------------------* * yjk-F 独立基础信息**--------------------------------------------------------------------------------*计算时间：2016年8月10日当前版本：1.7.1.0一、基本信息1. 编号DJj-032. 节点号Node=503. 构件材料信息混凝土4. 做法阶形现浇5. 底面积(m2) 31.56. 底标高(m) -2.4007. 覆土重(kN/m2) 32.0(自基础顶计算)8. 自重(kN) 515.09. 各阶尺寸(mm) S2=2500 B2=8000 H2=400S1=3500 B1=9000 H1=40010. 保护层厚度(mm) Cov=4011. 混凝土强度等级RC=3512. 主筋强度(N/mm2) fy=36013. 结构重要性系数 1.0二、荷载信息*--------------------------------------------------------------------------------* * 以下按独立基础局部坐标系输出独立基础各工况的荷载(形心处的合力) * * N: 竖向力(kN) * * Mx: 绕X轴弯矩(kN-m) * * My: 绕Y轴弯矩(kN-m) * * Qx: X向剪力(kN) * * Qy: Y向剪力(kN) * * 恒载和平面恒载下的竖向力N包括覆土重和自重* * 活载和平面活载下的轴力、弯矩、剪力都是折减后的结果* * 弯矩已包括水平力引起的弯矩增量(ΔMx=-Qy*d，ΔMy=Qx*d，d=柱底标高-基底标高) * * 对于“独立基础+防水板”，独立基础范围内的水浮力不重复计算**--------------------------------------------------------------------------------*工况N Mx My Qx Qy 恒载4275.7 -2646.5 -16.3 -5.5 -60.1活载297.0 -471.5 0.5 -0.1 3.0X风 5.7 -4.6 -47.3 -12.5 0.1Y风24.7 429.5 -0.3 -0.0 -49.4X地震-10.9 111.6 -2094.3 -551.5 -9.3Y地震447.4 7809.1 46.3 9.7 -874.4竖向地震0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0人防荷载0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0平面恒载4294.2 -2909.3 -0.9 0.0 -0.0平面活载288.5 -488.7 0.2 0.0 -0.0水浮力（最低水位）-740.9 0.0 0.0 0.0 -0.0水浮力（最高水位）-740.9 0.0 0.0 0.0 -0.0恒载（不计自重和覆土重）2752.7 -2646.5 -16.3 -5.5 -60.1平面恒载（不计自重和覆土重）2771.2 -2909.3 -0.9 0.0 -0.0三、正截面受弯计算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础底板正截面配筋设计信息** STEP: FEA表示按1米板带计算(+)用于计算底筋(-)用于计算顶筋* * Direct: 正截面的法线方向** b0: 计算宽度(mm)，取1000mm * * h0: 有效高度(mm) * * M: 每延米板带的弯矩设计值(kN-m/m) * * Comb: 设计弯矩对应的组合号* * As': 每延米的计算配筋面积(mm*mm/m) * * 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下正截面受弯承载力除以0.75 * *--------------------------------------------------------------------------------*截面号STEP Direct b0 h0 M Comb As'No.1 FEA(+) x 1000 750 293.9 (44) 993.5No.2 FEA(+) x 1000 750 -54.4 (44) 181.8No.3 FEA(+) y 1000 750 488.7 (42) 1667.9No.4 FEA(+) y 1000 750 -394.1 (24) 1796.8*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出按计算、构造取大的配筋量** As: x向或y向每延米的配筋面积(mm*mm/m)，按max(As', Rs,min*Area/b)确定* * b: x向或y向最大断面的计算宽度(m) * * Area: x向或y向最大断面的全截面面积(mm*mm) * * Rs: x向或y向的配筋率，按As*b/Area计算* * Rs,max: 最大配筋率(取4%) ** Rs,min: 最小配筋率**--------------------------------------------------------------------------------*配筋方向As b Area Rs Rs>Rs,maxx_bot 1200.0 1.0 800000 0.15 NOx_top 1200.0 1.0 800000 0.15 NOy_bot 1667.9 1.0 800000 0.21 NOy_top 1796.8 1.0 800000 0.22 NO*--------------------------------------------------------------------------------** 以下按局部坐标系输出独立基础底板各基本组合下的弯矩** Mx: 底板绕Y轴的弯矩，用于计算X向配筋量* * My: 底板绕X轴的弯矩，用于计算Y向配筋量* *--------------------------------------------------------------------------------*组合号Mx(+) My(+) Mx(-) My(-)(23) 171.8 207.4 -0.0 -365.7(24) 184.1 222.2 -0.0 -394.1(25) 150.9 182.0 -0.1 -325.8(26) 147.6 191.0 -0.0 -325.8(27) 149.6 181.2 -0.1 -324.2(28) 157.2 171.6 -0.0 -325.5(29) 172.2 207.8 -0.1 -366.3(30) 171.4 207.3 -0.1 -365.3(31) 167.8 213.2 -0.0 -366.3(32) 176.0 201.5 -0.0 -365.5(33) 166.0 200.3 -0.1 -354.4(34) 164.7 199.5 -0.1 -352.8(35) 162.1 209.3 -0.0 -354.4(36) 172.3 189.8 -0.0 -354.0(37) 161.5 236.3 -14.5 -359.8(38) 168.8 236.8 -14.7 -363.3(39) 235.2 484.9 -0.6 -435.0(40) 292.3 214.6 -52.7 -460.0(41) 161.8 236.5 -14.7 -360.0(42) 236.9 488.7 -0.6 -436.9(43) 168.7 236.8 -14.9 -363.2(44) 293.9 216.9 -54.4 -462.6(45) 168.9 236.8 -14.5 -363.3(46) 290.6 212.2 -51.0 -457.5(47) 161.2 236.1 -14.3 -359.5(48) 233.5 481.1 -0.6 -433.0四、冲切验算*--------------------------------------------------------------------------------** 按有限元方法计算的独立基础，按【柱对筏板的冲切】验算独立基础冲切承载力** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第8.4.7条(考虑不平衡弯矩) * * 混凝土结构设计规范GB50010-2010附录F * * 本程序将GB50007-2011公式(8.4.7-1)扩充为双向受弯* * τ = FL/(um*h0) + αsx*Munb,x*cABx/Isx + αsy*Munb,y*cABy/Isy ** τmax <= 0.7*(0.4+1.2/βs)*βhp*ft ** αsx = 1-1/[1+2/3*sqrt(c1/c2)] ** αsy = 1-1/[1+2/3*sqrt(c2/c1)] ** 式中x和y是指冲切临界截面的主形心轴** 构件编号: Z-*表示柱，W-*表示墙** 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下受冲切承载力除以0.85 **--------------------------------------------------------------------------------*柱墙号Comb Fl Munb,x Munb,y um h0 αsx αsy cABx cABy Isx Isy βs βhp ft R/S 验算结果Z-26 (41) 864.3 520.7 409.9 6000 750 0.39 0.41 725 775 1.60 1.77 2.00 1.00 1.57 3.63 满足Z-27 (41) 539.8 -281.4 437.5 5800 750 0.40 0.40 -725 725 1.52 1.52 2.00 1.00 1.57 4.97 满足Z-29 (43) 861.1 -538.5 393.9 6000 750 0.39 0.41 -725 775 1.60 1.77 2.00 1.00 1.57 3.63 满足Z-30 (43) 551.4 -269.3 -447.1 5800 750 0.40 0.40 -725 -725 1.52 1.52 2.00 1.00 1.57 4.93 满足五、受剪验算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出柱与基础交界处4个方向截面上的受剪验算结果** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第8.2.9条** 验算公式: Vs <= 0.7 * βhs * ft * A0 ** βhs = (800/h0)^0.25 ** STEP: 剪切面包含的台阶数目，柱墙边缘截面对应总台阶数** Direct: 受剪截面的法线方向(X+,X-,Y+,Y-) ** Comb: 最大剪力对应的组合号** Vs: 相应于作用的基本组合时，柱与基础交接处的剪力设计值(kN) ** βhs: 受剪切承载力截面高度影响系数** A0: 验算截面处基础的有效截面面积(mm*mm) ** h0: 截面有效高度(mm) ** ft: 混凝土轴心抗拉强度设计值(MPa) ** 当基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度时，不验算受剪承载力** 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下斜截面受剪承载力除以0.85 **--------------------------------------------------------------------------------*截面号STEP Direct Comb Vs βhs A0 h0 ft R/S 验算结果No.1 2 x+ (24) 1770.9 1.00 6350000 750 1.57 3.95 满足No.2 2 x- (24) 1773.2 1.00 6350000 750 1.57 3.95 满足No.3 2 y+ (44) 1374.4 1.00 2225000 750 1.57 2.10 满足No.4 2 y- (42) 1021.2 1.00 2225000 750 1.57 2.83 满足No.5 1 x+ (24) 883.1 1.00 3150000 350 1.57 3.93 满足No.6 1 x- (24) 884.5 1.00 3150000 350 1.57 3.93 满足No.7 1 y+ (44) 693.4 1.00 1225000 350 1.57 2.29 满足No.8 1 y- (42) 506.8 1.00 1225000 350 1.57 3.13 满足六、局部受压验算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础局部受压验算结果** 依据规范: 混凝土结构设计规范GB500010-2010第6.6.1条** 验算公式: Fl <= 1.35 * βc * βl * fc * Aln ** βl = sqrt(Ab/Al) ** Comb: 最大压力对应的组合号** Fl: 压力设计值(kN) ** βc: 混凝土强度影响系数** βl: 混凝土局部受压时的强度提高系数** fc: 混凝土轴心抗压强度设计值(MPa) ** Aln: 局部受压净面积(mm*mm) ** Ab: 局部受压计算底面积(mm*mm) ** Al: 局部受压面积(mm*mm) ** 当独立基础的混凝土强度等级大于柱的混凝土强度等级，无需验算，R/S取50.0 **--------------------------------------------------------------------------------*Comb Fl βc βl fc Aln Ab Al R/S 验算结果(42) 4070.1 1.00 1.39 16.72 10387500 20000000 10387500 50.00 满足七、地基承载力验算*--------------------------------------------------------------------------------** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第5.2.1条** 建筑抗震设计规范GB50011-2010第4.2.3条** 验算公式: 非地震组合，pk,avg <= fa，pk,max <= 1.2*fa ** 地震组合，pk,avg <= fa*ξa，pk,max <= 1.2*fa*ξa ** 地基承载力特征值依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011第5.2.4条确定** 计算公式: fa = fa = fak + ηb*γ*(b-3) + ηd*γm*(d-0.5) **--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础的平均、最大、最小基底压力(kPa)，及零压力区面积的比例** pk,avg: 基底压力平均值(kPa) ** pk,max: 基底压力最大值(kPa) ** pk,min: 基底压力最小值(kPa) ** fa: 修正后的地基承载力(kPa) ** faE: 调整后的地基抗震承载力(kPa) ** AVG: 按平均基底压力验算是否满足** MAX: 按最大基底压力验算是否满足** A0/A: 按零压力区百分比验算是否满足*。
铁塔基础计算书程序介绍
├────────────────────────────────────────┤│1.基础作用力(单位：kN) ││(1) 拉腿标准值││上拔力: T = 69.08 下压力: N = 94.5 ││上拔时X方向水平力: Tx = 7.71 下压时X方向水平力: Nx = 7.71 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 ││(2) 拉腿设计值││上拔力: T = 82.9 下压力: N = 113.4 ││上拔时X方向水平力: Tx = 10.8 下压时X方向水平力: Nx = 10.8 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 │││├────────────────────────────────────────┤│2.地质参数: ││土层数: 1 ││第1 层土壤类型: 粘土坚硬硬塑土层厚: 3.0 m ││土壤的计算容重: 17.0 kN/m^3 土壤的计算浮容重: 10.0 kN/m^3 ││土壤的地基承载力: 200.0 kN/m^2 土壤的计算上拔角: 25.0 度││混凝土的容重: 22.0 kN/m^3 钢筋混凝土的容重: 24.0 kN/m^3 ││混凝土的浮容重: 12.0 kN/m^3 钢筋混凝土的浮容重: 14.0 kN/m^3 │││├────────────────────────────────────────┤│3.地下水: ││高水位: -10.0 m ││低水位: -10.0 m ││地面为零向下为负│││├────────────────────────────────────────┤│4.杆塔类型: ││直线杆塔│││├────────────────────────────────────────┤│5.基础根开: ││正面根开: 3.886 m 侧面根开: 3.032 m │││├────────────────────────────────────────┤│6.材料等级: ││钢筋等级: II级││混凝土等级: C20 │││├────────────────────────────────────────┤│7.基础统计数据: ││拉腿混凝土体积: 1.15 m^3 ││拉腿挖土方量: 3.38 m^3 │││└────────────────────────────────────────┘┌────────────────────────────────────────┐│││铁塔基础拉腿设计结果│││├────────────────────────────────────────┤│基础尺寸设计结果│├────────────────────────────────────────┤│基础埋深: 2.0 m 基础底板宽度: 1.3 m ││主柱宽CW = 0.5 m 主柱高CH = 1.6 m 主柱露头HE = 0.2 m ││台阶数JN = 2 ││台阶宽JW( 1 ) = 0.9 m 台阶高JH( 1 ) = 0.3 m ││台阶宽JW( 2 ) = 1.3 m 台阶高JH( 2 ) = 0.3 m │├────────────────────────────────────────┤│基础稳定计算过程及结果│├────────────────────────────────────────┤│1.上拔稳定计算: ││上拔附加分项系数Rf = 1.1 ││Rf*TE < Re*Rs*R01*(Vt-Vt1-V0)+Qf ( 1.1 * 82.9 kN < 148.64 kN ) ││││结论：设计合理。
【桥梁设计】桥墩受力与配筋计算程序自动生成计算书(原版)
1 工程概述瓦洪公路（随塘河路～平庄公路）新建工程中的南横河桥为三跨简支预制板梁桥（8m+13m+8m），本计算书为桥墩单桩承载力的验算。
2 基本设计资料2.1 主要设计规范及标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60 2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62 2004）《公路工程抗震设计规范》（JTJ004 89）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）《地基基础设计规范》（上海）（DGJ08-11-1999）《公路设计手册-路基》2.2 荷载标准车道荷载：公路-Ⅱ级设计车道数n车：3人群荷载q人群： 3.0kN/m22.3 桥宽0.3m（栏杆）+3m（人行道）+3.5m（非机动车道）+1m（机非分隔带）+12m（机动车道）+1m（防撞墙）=20.3m2.4 跨径布置8m(边跨)+13m(中跨)+8m(边跨)2.5 斜角顺交7度2.6 材料容重钢筋混凝土γ1：26.0kN/m3沥青混凝土γ2：23.0kN/m32.7 铺装边跨每延米铺装重：q铺边=26×19.8×0.07+23×15.5×0.09=68.121kN/m中跨每延米铺装重：q铺中=26×19.8×0.07+23×15.5×0.09=68.121kN/m2.8 边跨和中跨板梁布置边跨主梁每延米自重：q边=26×(0.396868×2+0.30093×17)=153.648196kN/m中跨主梁每延米自重：q中=26×(0.49818×2+0.39993×17)=202.67442kN/m2.9 桥墩和支座布置桥墩形状见右图B盖梁=21.3/cos(7)=21.4599592822735mB墩柱=0.8mB承台=21.3/cos(7)=21.4599592822735mn墩柱=0mh1=0.1mh2=1.06mh3=0mh4=0mb1=0.65mb2=0.6mb3=0.37mb4=0.32mb5=1.35mb6=0mb7=1.35mb8=0mb9=0.639079422382671mb10=0.675mb11=0.675m盖梁面积A盖梁=1.385m2墩柱面积A墩柱0m2承台面积A承台=0m2盖梁形心距墩底中心e1=-0.0359205776173286m边跨支座距距墩底中心e2=0.255m中跨支点距距墩底中心e3=-0.305m盖梁形心距桩群中心e4=-0.0359205776173286m墩身形心距桩群中心e5=0m边跨支座距桩群中心e6=0.255m中跨支点距桩群中心e7=-0.305m3 作用效应计算3.1 永久作用效应3.1.1 边跨和中跨主梁自重P边=153.648196×8/2=614.592784kN P中=202.67442×13/2=1317.38373kN 3.1.2 铺装P边铺=68.121×8/2=272.484M边铺纵=272.484×(-0.788545382481173)=-214.866P中铺=68.121×13/2=442.7865M中铺纵=442.7865×(-0.788545382481173)=-349.157253.1.3 人行道板P边人行=4.8×3×8/2=57.6M边人行纵=57.6×(8.35)=480.96P中人行=4.8×3×13/2=93.6M中人行纵=93.6×(8.35)=781.563.1.4 栏杆P边栏杆=3.38×8/2=13.52kN M边栏杆纵=13.52×(10)=135.2kN-m（4）-1单孔加载边跨：2车道Pq边1=2×1×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=592.47kN Mq边1纵=592.47×(3.9)=2310.633kN-m 3车道Pq边2=3×0.78×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=693.1899kN Mq边2纵=693.1899×(2.35)=1628.996265kN-m 4车道Pq边3=4×0.67×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=793.9098kN Mq边3纵=793.9098×(0.800000000000001)=635.12784kN-m 5车道Pq边4=5×0.6×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=888.705kN Mq边4纵=888.705×(-0.75)=-666.52875kN-m 中跨：2车道Pq中1=2×1×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2+190.8)=641.437671121306kN Mq中1纵=641.437671121306×(3.9)=2501.60691737309kN-m 3车道Pq中2=3×0.78×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2+190.8)=750.482075211928kN Mq中2纵=750.482075211928×(2.35)=1763.63287674803kN-m 4车道Pq中3=4×0.67×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2+190.8)=859.52647930255k N Mq中3纵=859.52647930255×(0.800000000000001)=687.621183442041kN-m 5车道Pq中4=5×0.6×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2+190.8)=962.156506681959k N Mq中4纵=962.156506681959×(-0.75)=-721.617380011469kN-m （4）-2双孔加载a、 2车道Pq2边1=2×1×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=91.35kN Mq2边1纵=91.35×(3.9)=356.265kN-m Pq2中1=2×1×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2)=641.437671121306kN Mq2中1纵=641.437671121306×(3.9)=2501.60691737309kN-m b、3车道Pq2边2=3×0.78×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=106.8795kN Mq2边2纵=106.8795×(2.35)=251.166825kN-m Pq2中2=3×0.78×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2)=750.482075211928kN Mq2中2纵=750.482075211928×(2.35)=1763.63287674803kN-m C、4车道Pq2边3=4×0.67×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=122.409kN Mq2边3纵=122.409×(0.800000000000001)=97.9272000000001kN-m Pq2中3=4×0.67×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2)=859.52647930255kN Mq2中3纵=859.52647930255×(0.800000000000001)=687.621183442041kN-mD、5车道Pq2边4=5×0.6×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=137.025kN Mq2边4纵=137.025×(-0.75)=-102.76875kN-m Pq2中4=5×0.6×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2)=962.156506681959kN Mq2中4纵=962.156506681959×(-0.75)=-721.617380011469kN-m3.2.2 汽车制动力一个车道汽车制动力：Tq制动=max{(7.875×(2×8+2×8+13)+172.8)×10%,90}=90kN 按2个桥墩均摊计算Tq2=±(3×0.78×90/2)=±(105.3)kN M制动纵=±(105.3×(2.35))=±(247.455)kN-m 3.2.3 人群荷载P人群=3×3×(8+13)/2=94.5kN M人群纵=94.5×8.35=789.075kN-m 3.3 作用效应汇总3.3.1 永久作用作用在边跨支座上竖向力：Pg1=614.592784+272.484+57.6+13.52+40+19.2+0=1017.396784kN 作用在边跨支座上纵向弯矩：Mgz1=-214.866+480.96+135.2+(-396)+54.72+0=60.0139999999999kN-m作用在中跨支座上竖向力：Pg2=1317.38373+442.7865+93.6+21.97+65+31.2+0=1971.94023kN 作用在中跨支座上纵向弯矩：Mgz2=-349.15725+781.56+219.7+(-643.5)+88.92+0=97.52275kN-m桥墩自重：Pg3=772.773133754668kN 3.3.2 可变作用车道荷载∑xi 2=#NAME?m 2∑yi 2=#NAME?m 2ximax=0m yimax=9.9m桩基根数n桩11根基本组合1Pmax 1#NAME?2#NAME?3#NAME?4#NAME?5#NAME?6#NAME?7#NAME?8#NAME?9#NAME?10#NAME?11#NAME?12#NAME?最大值#NAME?基本组合2Pmax 1#NAME?4.2 桩基承载力计算桩基根数n桩11根桩直径d 0.6m 桩长l 30m 桩周长U 1.88m 桩截面面积A 0.28m 2Σli×гi 813.9kN/m 极限承载力[σR]1300kPa [P]=0.5×（U×Σli×гi+A×σR）-γ×A×l 容许承载力[P]841kN 桩最不利受力Pmx #NAME?kNPmax/[P]#NAME?判定：#NAME?∑∑∑++=2max 2max max i i y i i x x x M y y M n P P。
(完整版)桩基础设计计算书
目录1设计任务 (2)1.1设计资料 (2)1.2设计要求 (3)2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3)3 单桩承载力确定 (3)3.1单桩竖向承载力的确定 (3)4 桩数布置及承台设计 (4)5 复合桩基荷载验算 (6)6 桩身和承台设计 (9)7 沉降计算 (14)8 构造要求及施工要求 (20)8.1预制桩的施工 (20)8.2混凝土预制桩的接桩 (21)8.3凝土预制桩的沉桩 (22)8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23)8.5结论与建议 (25)9 参考文献 (25)一、设计任务书(一)、设计资料1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。
勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。
建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。
承台底面埋深：D ＝2.1m。
（二）、设计要求：1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择2、确定单桩承载力3、桩数布置及承台设计4、群桩承载力验算5、桩身结构设计和计算6、承台设计计算7、群桩沉降计算8、绘制桩承台施工图二、桩基持力层，桩型，桩长的确定根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。
由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。
根据工程请况承台埋深 2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。
桩长21.1m。
三、单桩承载力确定（一）、单桩竖向承载力的确定：1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。
根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层，采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。
承台底部埋深2.1 m。
2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算：Quk= Qsk+ Qpk=µ∑qsikli+qpkApQ——单桩极限摩阻力标准值（kN）skQ——单桩极限端阻力标准值（kN）pku——桩的横断面周长（m）A——桩的横断面底面积（2m）pL——桩周各层土的厚度（m）iq——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sikq——桩底土的单位极限端阻力标准值（a kP）pk桩周长：µ=450×4=1800mm=1.8m桩横截面积：Ap=0.45²=0.2025㎡桩侧土极限摩擦力标准值qsik：查表得：用经验参数法：粉质粘土层：L I=0.95，取qsk=35kPa淤泥质粉质粘土：qsk=29kPa粉质粘土：L I=0.70，取qsk=55kPa桩端土极限承载力标准值qpk,查表得：qpk=2200 kPa用经验参数法求得Quk1=1.8×(35×8.0+29×12.0+1.0×55) +2200×0.2025=1674.9KN用静力触探法求得Quk2=1.8×(36×8.0+43×12.0+1.0×111) +1784.5×0.2025=2008.4KN3、确定单桩竖向承载力设计值R，并且确定桩数n和桩的布置先不考虑群桩效应，估算单桩竖向承载力设计值R为：R=Qsk/rs+Qpk/rpR——单桩竖向极限承载力设计值，kNQ——单桩总极限侧阻力力标准值，kNskQ——单桩总极限端阻力力标准值，kNpkγ——桩侧阻力分项抗力系数sγ——桩端阻力分项抗力系数p用经验参数法时：查表rs=rp=1.65R1=Qsk/rs+Qpk/rp=1229.4/1.65+445.5/1.65=1015.09KN 用静力触探法时：查表rs=rp=1.60R2=Qsk/rs+Qpk/rp=1647/1.60+361.4/1.60=1255.25KNRz=min(R1,R2)= 1015.09 KN四、桩数布置及承台设计根据设计资料，以轴线⑦为例。
基础计算书
================================================基础验算文本计算书================================================-------------------------------------------------------------------- 计算程序: 广厦基础CAD开发单位: 深圳广厦软件有限公司计算时间: 2010年07月28日 10:31:15---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 项目名称:设计单位:设计:审核:审定:--------------------------------------------------------------------墙柱号=14下的2桩基础--------------------------------------------基本参数:桩直径 d = 0.30m 桩边到承台边净距= 0.20m桩间距 S = 1.05m基础高度 H = 0.80m 保护层厚度 = 0.040m钢筋强度等级 = 3 混凝土强度等级 = 30承台上土厚度 = 0.50m 承台上土容重γs = 18.00kN/m承台砼容重γc= 25.00kN/m 承载力验算时考虑承台自重2根桩的编号y↑┌──────┐┼→x│1⊕ 2⊕│└──────┘桩号坐标X(m) 坐标Y(m) (相对承台中心)1 -0.525 0.0002 0.525 0.000验算桩承载力:柱14标准组合N= 1336.3 Mx= -18.6 My= 1.7 Vx= 12.3 Vy= 14.7 对应的组合公式 (57) 恒+重力活+雪+ψC吊+ψW风+ψT温度桩号桩顶轴心力(kN) 承载力特征值(kN) 桩顶偏心力(kN) 1.2*承载力特征值(kN)1 685.93 700.00 684.29 840.002 685.93 700.00 687.57 840.00说明:本组基本组合内力控制了最大基础高度,其它所有基本组合内力可通过以下验算,由于内容过多不再输出。
挑板计算程序兼计算书(02规范)
三、裂缝验算
ρ te=AS/0.5bh 13.44 0.0131 短期弯矩MS=(gK+qK)l2/2+Gk*L (KN· m) 2 ρ te实际取值(ρ te≥0.01) 0.0131 长期弯矩Ml=(gK+ψ qqK)l /2+Gk*L (KN· m) 6.51 2 196.70 受拉区纵筋等效直径deq=d/ν (mm) 14.3 σ sk=MS/η h0AS (N/mm ) ψ =1.1-0.65ftk/ρ teσ sk 应变不均匀系数ψ 实际取值(0.2≤ψ ≤1.0) 0.651 0.651 最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c≤65) (mm) 20 最大裂缝宽度ω max=α crψ σ sk/ES(1.9c+0.08deq/ρ te) (mm) 0.17 最大裂缝宽度限值ω lim (mm) 验算ω max ≤ ω lim 0.30 满足 左为计算简图
二、截面配筋
弯矩M=pl2/2 +PL(KN· m) 截面抵抗矩系数α S=M/α 1fcbh02 γ S=(1+(1-2α S)1/2)/2 钢筋面积AS=M/γ Sfyh0 (mm2) 18.63 0.1566 0.9144 566.0 钢筋直径d (mm) 钢筋间距s (mm) 钢筋实际配筋面积AS (mm2) 是否满足 10 100 785.4 满足
悬挑板计算程序及Βιβλιοθήκη 算书数据输入悬挑板厚h (mm) 翻边立板及两侧抹灰重Gk(KN/m) 计算悬挑跨度L (mm) 板上建筑做法(含板底抹灰)荷载标准值 构件受力特征系数α cr 纵向受拉钢筋表面特征系数ν 120 4.00 1340 2.50 2.1 0.7 检修集中荷载标准值Qk (KN/m) 积水荷载标准值 (KN/m) 活荷载准永久值系数ψ q 混凝土强度等级 2 受拉钢筋强度设计值fy (N/mm ) 钢筋弹性模量ES(N/mm2) 活荷载标准值 (KN/m) 1.00 2.00 0.50 C25 360 2.0E+05 3.50
基础的计算
（一）联合基础的计算⑴双柱联合基础的偏心计算：程序在进行双柱联合基础的设计时，并没有考虑由于两根柱子上部荷载不一致而产生的偏心的情况。
因此算出的基础底面积是对称布置的。
这种计算方法对于两根柱子挨得很近，比如变形缝处观柱基础计算几乎没什么影响，但对于两根柱子挨得稍微远一些的基础，则会有一定误差。
此时需要设计人员人为计算出偏心值，在独基布置中将该值输入过去。
然后再重新点取“自动生成”选项，程序可以根据设计人员输入的偏心值重新计算联合基础。
⑵双梁基础的计算：建议直接在双轴线上布置两根肋梁，然后再在梁下布置局部筏板。
（二）砖混结构构造柱基础的计算砖混结构一般都做墙下条形基础，构造柱下一般不单独做独立基础。
有的时候设计人员会发现JCCAD软件在构造柱下生成了独立基础。
这主要是因为读取了PM恒十活所致。
这种荷载组合方式没有将构造柱上的集中荷载平摊到周边的墙上。
设计人员可以在荷载编辑中删除构造柱上的集中荷载，并在附加荷载中在周边的墙上相应增加线荷载值。
或者设计人员也可以直接读取砖混荷载，因为砖混荷载自动将构造柱上的集中荷载平摊到周边的墙上了。
（三）浅基础的最小配筋率如何计算浅基础如墙下条基等，在对基础底板配筋时是否该考虑最小配筋率，目前在工程界还有争议。
《基础设计规范》中没有规定柱下独基底板的最小配筋率，而《混凝土规范》对于混凝土结构均有最小配筋率的要求。
目前JCCAD软件对于独立柱基没有按最小配筋率计算，对于墙下条基缺省情况下按照0.15％控制，设计人员可以根据需要自行调整。
（四）基础重心校核⑴“筏板重心校核”中的荷载值为什么与“基础人机交互”退出时显示的值不一样？产生此种情况的原因主要有以下两种：①对于梁板式基础，由于有些轴线上没有布置梁或板带，造成荷载导算时没有分配到梁或板带上，从而使两种方式所产生的重心校核值不一致。
②地下水的影响：“筏板重心校核”中的荷载值没有考虑地下水的影响，而“基础人机交互”退出时显示的值考虑了地下水的影响。
7-单管塔岩石锚杆基础计算程序(1.2版本)
下部实际配筋 1005.3 mm2/m 上部实际配筋 1005.3 mm /m 验算结果： 下部实际配筋 上部实际配筋
底板配筋满足要求
46.8 m2 55.1 kN 300 N/mm2
锚杆抗拔承载力配筋计算 钢筋等级 钢筋数量 实际配筋 HRB335 40 根 19635 mm2 验算结果： 实际配筋 三、底板配筋计算 钢筋等级 下部钢筋直径 上部钢筋直径 底板下部受弯Mb= HRB335 16 mm 16 mm 93.4 kN.m/m
2
钢筋直径 短柱压力N= 计算长度Lox= 所需配筋 > 所需配筋
25 mm 369.9 kN 1.4 m 18850 mm2
短柱弯矩Mx= 2086.0 kN.m
短柱配筋满足要求 钢筋强度设计值fy= 下部钢筋间距 上部钢筋间距 底板上部受弯Mt= 下部所需配筋 上部所需配筋 > > 下部所需配筋 上部所需配筋 300 N/mm2 200 mm 200 mm 209.1 kN.m 900.0 mm2/m 900.0 mm2/m
铁塔基础计算书
单管塔岩石锚杆基础设计程序（ 单管塔岩石锚杆基础设计程序（1.2版本） 版本）
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手动输入项 自动计算项 基础受力 基础整体受力标准值 最大弯矩Mk= 最大水平力Hk= 最大垂直力Nk= 基础参数 基础宽度B= 短柱直径at= 基础埋深h= 基础厚度t= 柱顶露出地面t0= 锚杆直径d= 一侧锚杆数量n= 锚杆材质 混凝土等级 一、锚杆抗拔承载力验算 基础及土重Gk= 最远锚杆距中心ymax= 锚杆最大拔力Ntmax= 锚杆应力σ= 320.1 kN 1575 mm 54.9 kN 165.8 N/mm2 验算结果： Ntmax σ <= <= Rt fy 承台底面总弯矩Mkx= 1520.0 kN.m
基础设计计算范文
基础设计计算范文在设计领域中，基础设计计算是指在进行设计过程中需要进行的一系列数学计算。
这些计算旨在确保设计的正确性、准确性和可行性。
在本文中，我们将探讨一些基础设计计算的例子，并解释它们的用途和方法。
首先，我们来看一下对于建筑设计而言最基础的设计计算之一：结构力学计算。
在进行建筑结构设计时，设计师需要计算建筑物承受的荷载和力的分布情况，以确定结构的稳定性和安全性。
这些计算包括静态荷载计算、动态荷载计算和地震荷载计算等。
静态荷载计算通过计算建筑物承受的自重、居住负荷和风荷载等，确定结构所受到的力的大小和分布。
动态荷载计算则通过考虑地震、风力和交通振动等外界力，分析结构的响应情况。
地震荷载计算主要是针对地震区域，通过考虑地震作用的概率和强度，确定建筑物结构的耐震能力。
接下来，我们来看一下电气设计中的基础设计计算。
在进行电气系统设计时，设计师需要计算电流、电压、功率等参数，以确定合适的电气设备和电线规格。
例如，对于电路设计，设计师需要计算电路中的电流和电压，以选择合适的电源和电器组件；对于电线设计，设计师需要计算电线所能承受的电流负荷，以选择合适的电线截面积。
此外，还需要计算接地电阻、光照度、照明功率等其他参数，以确保电气系统的正常运行和安全性。
除了结构力学和电气设计，基础设计计算还包括其他许多方面。
例如，在机械设计中，设计师需要计算机械部件的尺寸、材料、强度等参数，以确保机械装置的正确性和可靠性。
在流体力学中，需要计算流体的速度、压力、流量等参数，以研究流体的运动和特性。
在热传导领域，设计师需要计算材料的热传导性能、温度分布等参数，以确定热传导过程的特点。
在进行基础设计计算时，设计师通常使用计算机辅助设计（CAD）软件和专业计算软件。
这些软件提供了各种计算功能和模拟工具，可以帮助设计师进行复杂的设计计算。
此外，设计师还需要掌握相关的数学知识和计算方法，以便正确应用设计计算公式和算法。
在设计过程中，基础设计计算起着至关重要的作用。
刚性桩复合地基计算书(CFG桩)三相岩土
三相岩土—刚性桩复合地基计算程序淘宝有售1 说明：1.高程请输入绝对标高，或统一高程系统。
2.桩边至筏板边距离为采用等效实体法计算沉降时采用。
3.地基承载力修正深度适合建筑周边存在独立基础的地下车库时，修正深度不同于基础埋深时。
4.输入土层各压力段下孔隙比很重要，用于计算不用压力段下压缩模量，输入此值以后，输入的压缩模量值会在计算时被替换。
5.保存数据与读取数据均为EXCEL2003格式，计算书为word2003格式。
6.如有问题可发邮件到2419859460@ 淘宝店名：三相岩土复合地基计算书5号楼一、计算条件基础长度：67.83 m基础宽度：17.73 m地基承载力修正深度：0.50 m基底压力：570kpa准永久荷载：540KN/m3地下水位高程：18.00 m自然地面标高：32.21 m3.桩基参数桩长：26 m桩径：500 mm桩顶标高：21.73 m桩间土承载力发挥系数β：1.0单桩承载力发挥系数λ：0.9桩端阻力发挥系数：1.0桩顶标高: 21.73 m布桩形式：矩形桩间距X方向：1.7 m Y方向：1.8 m二、复合地基承载力计算1.桩在地层中位置主层号 亚层号 土层名称 地层计算厚度(m) 侧阻标准值(Kpa) 端阻标准值(Kpa) 3 0 细砂 4.12 65 — 4 0 粘土 7.90 53 — 5 0 细砂 9.20 70 — 7细砂 0.98 72 25002.单桩竖向承载力特征值计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-3)R a =12 ×(u p ∑q si l i +αp q p A p )=12 ×[π×0.50×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)+1.00×π×0.252×2500.00]=1542.80KN R a —单桩竖向承载力特征值(KN) u p —桩周长(m)q si —桩周第i 层土极限侧阻力标准值(Kpa) l i —桩周第i 层土厚度(Kpa) αp —桩端端阻力发挥系数q p —桩的极限端阻力标准值(Kpa) A p —桩的截面积(m 2) 3.面积置换率计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-1) 布桩类型：矩形m= d 2d e2 =0.502/(1.052×1.70×1.80) =0.0640m —面积置换率 d —桩径(m)d e — 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径(m) 4.桩间土承载力基底以下存在软弱下卧层,天然地基承载力按207.8873Kpa 计算主层号 亚层号 土层名称 修正深度(m) 平均重度(KN/m3) 深度修正系数 修正后承载力(Kpa) 4粘土4.1218.751207.89f sk =207.89Kpa 5.复合地基承载力计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-2)f spk =λm R aA p+β(1-m)f sk = 0.90 × 0.0640 ×1542.80/(π×0.252)+0.95×(1-0.0640)×207.89=637.32Kpa f spk —复合地基承载力特征值 (kpa) λ—单桩承载力发挥系数 β—桩间土承载力发挥系数 6.复合地基承载力深度修正不考虑深度修正 f spa =f spk =637.32Kpa f spa —深度修正后复合地基承载力(kpa) 7.桩体试块抗压强度计算达到设计要求的复合地基承载力需要的单桩竖向承载力特征值R a =[f spk -β(1-m)f sk ]A p λm=[ 570.00-0.95×(1-0.0640)×207.89]×π×0.252/(0.90 × 0.0640)=1063.73KN 桩身试块抗压强度,根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.6条式(7.1.6-2)f cu ≥4λR aA p=4×0.90×1063.73/(π×0.252)/1000=24.08Mpaf cu —桩体试块抗压强度(Mpa)三、下卧层承载力验算1.天然地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f azP z —下卧层顶面处附加压力值(kPa)P cz —下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)f az —下卧层顶面处经深度修正后承载力特征值(kPa) 计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加应力 PzKpa自重 应力 Pcz kpa Pz+ Pcz kpa 修正 深度 m 平均 重度 KN /m3 深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa 计算 结果 3 0 细砂 21.73 19.70 1.0000 367.09 202.91 570.00 0.50 19.70 3.00 220.00 不满足 3 0 细砂 18.00 9.70 0.9739 357.50 276.39 633.89 4.23 17.37 3.00 414.39 不满足 4 0 粘土 17.61 7.70 0.9661 354.66 280.17 634.83 4.62 16.72 1.00 208.90 不满足 5 0 细砂 9.71 9.70 0.7042 258.52 341.00 599.52 12.52 11.03 3.00 697.74 满足 6 0 粘土 0.51 7.60 0.4613 169.33 430.24 599.57 21.72 10.47 1.00 402.10 不满足 7 0 细砂 -3.29 9.80 0.3936 144.50 459.12 603.62 25.52 10.04 3.00 1063.58 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20663.5535.7210.141.60751.56满足10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足2.复合地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f az计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 Pz Kpa 自重应力 Pcz kpaPz+Pcz kpa修正 深度 m平均 重度 KN /m3深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa计算 结果8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20 663.55 35.72 10.14 1.60751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足3.按桩基模式验算桩端下卧层承载力根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94)第5.4.1条式(5.4.1-1) σz +γm z ≤f azσz —作用于下卧层顶面的附加应力γm —下卧层顶面以上深度修正范围内土层加权平均重度(KN/m 3) z —修正深度(m)σz0=(F k +G k )-3/2(A 0+B 0)∑q sik l iA 0+B 0=[570.00-3/2×(67.83+17.73-4×0.80)×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)]/[(67.83-2×0.80)×(17.73-2×0.80)]=212.08kpa σz0—桩端位置附加应力(kpa)F k +G k —建筑荷载与基础覆土重之和,即基底压力(kpa) A 0、B 0—桩群外缘矩形底面的长、短边边长(m) 计算结果见下表 主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 σz自重应力 γ·zkpaσz+ γ·z kpa修正 深度 m平均 重度KN/m3深度修正 系数修正后承载力kpa 计算 结果 7 0 细砂 -4.27 9.80 1.0000 212.08 468.72 680.81 26.50 3.00 10.03 1092.41 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.9636 204.36 509.10 713.46 30.62 4.40 10.00 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.7938 168.36 565.20733.56 35.72 1.60 10.14 751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.7531 159.72 576.09 735.81 36.82 3.00 10.14 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.6043 128.16 620.64 748.80 41.32 1.60 10.11 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.5733121.59 631.53 753.12 42.42 3.0010.10 1620.72 满足四、沉降计算1.天然地基沉降计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.5条式(5.3.5)s=ψs ∑p 0E si(z i αi -z i-1αi-1)s —地基最终变形量(mm) ψs —沉降计算经验系数p 0—准永久组合时基础底面处的附加应力(kpa)，p0=337.09kpa z i 、z i-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面的距离(m)αi 、αi-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数E si —基础底面下第i 层土的压缩模量(Mpa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，根据《土工试验方法标准》(GBT50123)第14.1.9、14.1.10条E si =(1+e i0)(p i2-p i1)e i1-e i2e 0—初始孔隙比p i1、p i2—第i 层土自重应力、第i 层土自重应力与附加应力之和(Kpa)e i1、e i2—第i 层土自重应力下孔隙比、第i 层土自重应力与附加应力之和作用下孔隙比,根据高压固结试验内插计算 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.7条,地基变形计算深度z n 应符合式(5.3.7)条规定Δs n '≤0.025∑Δs i ' Δs i '—在计算深度范围内,第i 层土计算变形值(mm)Δs n '—在由计算厚度向上取厚度为Δz 的土层计算变形值(mm) Δz —根据基础宽度b=17.73m ，查表5.3.7，Δz=1m 计算过程见下表主层亚层土层 名称计算 深度 m 有效 重度 KN/ 自重 应力 Pcz 附加 应力 PzPz+ Pcz kpa孔隙比 e1 孔隙比 e2 压缩 模量 Mpa平均附加Ai本层 沉降号 号 m3 kpa Kpa 应力系数 Δs' mm 3 0 细砂 1.00 19.70 202.91 337.09 540.00 19.00 0.9998 0.9998 17.74 3 0 2.00 19.70 222.61 336.87 559.48 19.00 0.9988 0.9978 17.70 3 0 3.00 19.70 242.31 335.41 577.71 19.00 0.9962 0.9910 17.58 3 03.73 19.70 256.69 331.80 588.49 19.00 0.9930 0.7154 12.69 3 0 细砂4.12 9.70 264.37 327.60 591.9719.00 0.9909 0.3783 6.71 4 0 粘土 5.12 7.70 274.07 324.82 598.89 0.683 0.636 12.95 0.9838 0.9545 24.85 4 0 6.12 7.70 281.77 316.13 597.90 0.677 0.636 14.44 0.9746 0.9275 21.66 4 0 7.12 7.70 289.47 305.64 595.11 0.671 0.636 16.39 0.9635 0.8959 18.42 4 0 8.12 7.70 297.17 293.91 591.08 0.665 0.637 19.15 0.9509 0.8614 15.16 4 0 9.12 7.70 304.87 281.50 586.37 0.663 0.637 20.44 0.9372 0.8253 13.61 4 0 10.12 7.70 312.57 268.86 581.43 0.662 0.637 20.34 0.9225 0.7889 13.07 4 0 11.12 7.70 320.27 256.33 576.60 0.661 0.638 20.24 0.9073 0.7529 12.54 4 012.02 7.70 327.20 244.14 571.34 0.661 0.638 20.13 0.8932 0.6477 10.85 5 0 细砂 13.02 9.70 334.90 233.58 568.48 20.00 0.8774 0.6876 11.59 5 0 14.02 9.70 344.60 222.37 566.97 20.00 0.8616 0.6555 11.05 5 0 15.02 9.70 354.30 211.76 566.06 20.00 0.8458 0.6250 10.53 5 0 16.02 9.70 364.00 201.75 565.75 20.00 0.8303 0.5962 10.05 5 0 17.02 9.70 373.70 192.34 566.04 20.00 0.8149 0.5691 9.59 5 0 18.02 9.70 383.40 183.49 566.89 20.00 0.7998 0.5435 9.16 5 0 19.02 9.70 393.10 175.18 568.28 20.00 0.7851 0.5194 8.76 5 0 20.02 9.70 402.80 167.38 570.18 20.00 0.7707 0.4968 8.37 5 0 21.02 9.70 412.50 160.05 572.55 20.00 0.7567 0.4755 8.01 5 021.22 9.70 414.44 153.15 567.5920.00 0.7539 0.0927 1.56 6 0 粘土 22.22 7.60 424.14 151.83 575.97 0.624 0.608 17.44 0.7403 0.4516 8.73 6 0 23.22 7.60 431.74 145.41 577.15 0.623 0.608 17.39 0.7270 0.4328 8.39 6 0 24.22 7.60 439.34 139.37 578.71 0.622 0.607 17.33 0.7142 0.4152 8.08 6 025.02 7.60 445.42 133.67 579.09 0.621 0.607 17.29 0.7041 0.3201 6.24 7 0 桩端 26.00 9.80 452.87 129.34 582.21 21.70 0.6921 0.3783 5.88 7 0 细砂 26.02 9.80 453.06 124.30 577.36 21.70 0.6919 0.0076 0.12 727.029.80462.86124.20587.0621.700.68000.37075.76总沉降计算值s'=334.45mm在基底以下27.02m 以上1m 厚度土层计算变形值 Δs Δs=5.76mm<0.025∑Δs'=8.36mm 沉降计算深度满足要求。
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数据输出
一、常规数据 1.43 混凝土抗拉设计值ft (N/mm2) 混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 14.3 369.60 地基承载力设计值f0=fk+η bγ (b-3)+η dγ 0(d'-0.5) (KN/m2) 2 410.00 地基承载力设计值取值f=MAX(f0，1.1fk) (KN/m ) 二、基础面积计算 基础顶面荷载设计值F=N+Nq (KN) ####### 基底面积估算A0=1.2F/(f-20d) (m2) 3.30 基础短边尺寸B=(A0/(L/B))1/2 (m) 基础短边实际尺寸B (m) 4.70 基底短边方向抵抗矩WB=BL2/6 (m3) 基础长边尺寸L=B*(L/B) (m) 4.70 基底长边方向抵抗矩WL=LB2/6 (m3) 基础底面积实际取值A=B*L (m2) 基础底面平均压力设计值p=F/A+20d (KN/m2) 基础底面边缘最大压力值pmax=p+MB/WB+ML/WL (KN/m2) 2 基础底面边缘最小压力值pmin=p-MB/B-ML/L (KN/m ) 验算 (pmax+pmin)/2≤f 验算 p≤f 满足 验算 pmax≤1.2f 验Smax(L-hC)B/2 (KN) 验算 V≤ 0.07fcAV
####### 满足
五、软弱下卧层验算 2 225.80 下卧层地基承载力设计值fZ=fkZ+13η dZ(D-0.5) (KN/m ) 基底所在土层以下各土层顶面至上一土层顶面或基底的距离z1=D1-d；zn+1=Dn+1-Dn (m) 84.59 下卧层顶面附加压力设计值pZ=F/(B+∑2ztgθ )(L+∑2ztgθ ) (KN/m2) 2 78.00 下卧层顶面土自重压力标准值pCZ=12D (KN/m ) pZ+pCZ (KN) 验算 pZ+pCZ≤fZ 162.59 满足 六、基础配筋计算 基础底面净反力平均值pS=F/A (KN/m2) 基础短边方向弯矩计算长度a1=(B-bC)/2 (m) 基础短边方向弯矩M1=pSa12(2L+hC)/6 (KN· m) 2 基础短边方向配筋AS1=M1/(0.9fyLh0) (mm ) 基础长边方向弯矩计算长度a2=(L-hC)/2 (m) 基础长边方向弯矩M2=pSa22(2B+bC)/6 (KN· m) 2 基础长边方向配筋AS2=M2/(0.9fyBh0) (mm ) 基础全截面折算高度h' (mm) 641.5 最小配筋量ASmin=0.15%h'*1000 (mm2) 短边选用钢筋直径d (mm) 长边选用钢筋直径d (mm) 14 钢筋间距s (mm) 钢筋间距s (mm) 120 2 ####### 短边实配钢筋 (mm ) 长边实配钢筋 (mm2) 短边是否满足 满足 长边是否满足 153.06 2.13 ####### ####### 2.13 ####### ####### 962.23 14 120 ####### 满足
数据输入
一层柱底荷载设计值N (KN) 380.00 ####### 地基承载力标准值fk (KN/m2) 基础宽度修正系数η b 一层墙体荷载设计值Nq (KN) 0 0.00 基础深度修正系数η d 基底短边方向力矩设计值 M (KN· m) 1.6 0.00 B 3 m) 0.00 9.00 基底长边方向力矩设计值ML (KN· 基础底面以下土的重度γ (KN/m ) 3 柱沿基础短边方向尺寸bC (mm) 450.00 基础底面以上土的重度γ 0 (KN/m ) 13.00 柱沿基础长边方向尺寸hC (mm) 450.00 基础底面宽度b (m) 3.00 基础埋置深度d (m) 基础长短边尺寸比L/B 1.90 1.00 承载力修正用基础埋置深度d' (m) 0.00 混凝土强度等级 C30 2 基础高度h (mm) 900 300 受力钢筋强度设计值fy (N/mm ) 基础边缘高度h1 (mm) 300 以下几项当存在下卧层时输入 基础所在土层以下第一层土 深度修正系数η dZ 180 1.1 地基承载力标准值fkZ (KN/m2) 顶面深度D1 (m) 地基压力扩散角θ 1 (° ) 4.9 10 基础所在土层以下第二层土 2 深度修正系数η dZ 140 1.1 地基承载力标准值fkZ (KN/m ) 顶面深度D2 (m) 地基压力扩散角θ 2 (° ) 5.5 10 基础所在土层以下第三层土 深度修正系数η dZ 140 1.1 地基承载力标准值fkZ (KN/m2) 顶面深度D3 (m) 地基压力扩散角θ 3 (° ) 6.5 10
10.91 17.30 17.30 22.09 191.06 191.06 191.06 满足 满足
三、抗冲切验算 153.06 基础底面净反力最大值pSmax=pmax-20d (KN/m2) 2 基础有效高度h0=h-40 (mm) 860 抗冲切面积At=(2bC+2hC+4h0)h0 (m ) 4.51 2 抗冲切力Ft=0.6ftAt (KN) 17.38 3866.5 冲切面积Al=A-B(hC+2h0) (m ) 冲切力Fl=pSmaxAl (KN) 验算 Fl≤ Ft ####### 满足 四、抗剪切验算 抗剪切面积AV=Bh0-(h-h1)(B-bC)/2 (m2) 2.77 抗剪切力0.07fcAV (KN) #######