支架计算书28m讲解

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绝对实用-很好的脚手架计算书

一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 28 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.40米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根；采用的钢管类型为 Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m ；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处辽宁省大连市，基本风压为0.65 kN/m ；风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m ):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):22 220.140；安全设施与安全网(kN/m ):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m ):0.038；5.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):1100.00；立杆基础底面面积(m ):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

2 2 2二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/4=0.131kN/m ；活荷载标准值:Q=3×1.5/4=1.125kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.131+1.4×1.125= 1.779 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩 Mqmax=1.779×0.9 /8 = 0.18 kN.m ；最大应力计算值 σ = M qmax /W =35.449 N/mm ；小横杆的最大弯曲应力 σ =35.449 N/mm 小于小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm ，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.131+1.125 = 1.295 kN/m ；最大挠度 V = 5.0×1.295×900 /(384×2.06×10 ×121900)=0.44 mm ；小横杆的最大挠度 0.44 mm 小于小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm ，满足要求！2 22245三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

支架计算书28m解读

目录1、编制依据及规范标准 (2)1.1、编制依据 (2)1.2、规范标准及参考资料 (2)2、支架设计 (2)2.1支架设计原则 (2)2.2支架设计概述 (2)2.3、支架及模板系统组成 (4)2.3.1、侧模系统 (4)2.3.2、底模支架系统 (4)3、荷载计算 (4)4、结构计算 (7)4.1、侧模系统计算 (8)4.1.1、侧模面板检算 (8)4.1.2、纵向方木小楞检算 (8)4.1.3、边框桁架检算 (8)4.2、底模及支架系统检算 (10)4.2.1、腹板底模系统检算 (10)4.2.2箱室底模系统检算 (16)4.3、贝雷梁纵梁检算 (22)4.3.1荷载计算 (22)4.3.2贝雷梁内力计算 (24)4.3.2.1翼缘区域（I#区）贝雷梁计算 (24)4.3.2.2腹板区域（II#区）贝雷梁计算 (24)4.3.2.3箱室区域（Ⅲ#区）贝雷梁计算 (26)4.4、分配梁验算 (26)4.4.1中支墩分配梁验算 (27)4.4.2钢管桩支点承重验算 (28)4.5、地基承载力验算 (30)28m现浇简支箱梁支架系统计算书1、编制依据及规范标准1.1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、中铁第五勘察设计院有限公司设计文件1.2、规范标准及参考资料（1）、铁路桥涵地基基础设计规范（TB 10002.5-2005）（2）、钢结构设计规范(GB50017-2003)（3）、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）（4）、铁路桥涵施工技术规范(TB10203-2002)（5）、路桥施工计算手册（人民交通出版社2001.5）（6）、装配式公路钢桥使用手册（7）、Midas CILV2006有限元分析软件（8）、《混凝土结构设计规范》（GB50010 2002）2、支架设计2.1 支架设计原则（1）满足梁体自重及其它施工荷载作用下结构强度、刚度及稳定性。

（2）经济合理、安全适用。

支架施工计算方案

支架施工计算方案1.引言支架施工是建筑工程中的重要环节之一，主要用于支撑和固定各种构件和设备。

支架的稳定性和安全性对整个工程的质量和进度至关重要。

为了确保支架施工的准确性和可靠性，需要进行详细的计算和设计。

本文档旨在提供一个支架施工计算方案，包括所需的计算方法、相关参数和标准以及计算示例。

通过遵循本方案，可以确保支架施工的安全可靠性，并满足相关标准和要求。

2.计算方法2.1. 支架稳定性计算支架的稳定性是支架施工中的重要考虑因素。

稳定性计算主要包括以下步骤：1.确定支架的几何形状和尺寸；2.计算支架受力情况，包括垂直荷载和水平荷载；3.根据支架的几何形状和受力情况，计算支架的稳定性系数；4.比较支架的稳定性系数与规定的安全系数，判断支架是否稳定。

2.2. 支架荷载计算支架的荷载计算是支架施工中的另一个重要计算。

荷载计算主要包括以下步骤：1.确定支架的受力点和受力方式；2.确定支架所需承受的垂直荷载，如设备重量、施工材料等；3.确定支架所需承受的水平荷载，如风压力、水压力等；4.根据受力点和受力方式，计算支架的垂直荷载和水平荷载。

2.3. 支架材料选择和尺寸计算支架的材料选择和尺寸计算是支架施工中的关键环节。

材料选择和尺寸计算主要包括以下步骤：1.确定支架的设计要求和规范标准；2.根据支架的受力情况和材料性能，选择合适的支架材料；3.根据支架的受力情况和材料性能，计算支架的尺寸和截面形状；4.根据支架的尺寸和截面形状，选择合适的材料规格。

3.相关参数和标准在支架施工计算过程中，需要参考一些相关参数和标准。

以下列举了常用的参数和标准：•建筑结构设计规范 GB 50009-2012•钢结构设计规范 GB 50017-2017•铝合金结构设计规范 GB/T 8485-2015•支架材料的强度、弹性模量等参数以上参数和标准可以根据具体项目的要求进行调整和补充。

4.计算示例4.1. 支架稳定性计算示例假设有一座高度为10米的钢支架，支架的截面形状为矩形，尺寸为0.2米×0.4米。

支架基础计算书(最终版)

泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书主线支架 B匝道支架 D匝道支架南通市路桥工程有限公司2016年3月目录1、结构分析内容与结论 (1)1.1计算的依据 (1)1.2结构分析内容 (1)1.3 结构分析结论 (1)2、施工临时支架计算 (1)2.1 施工组织设计中临时支架的设计概况 (1)2.2 复核计算采用规范 (8)2.3 材料特性和容许值 (8)2.4 作用力取值 (9)3、主线钢支架计算分析 (11)3.1 计算模型 (11)3.2 外荷载作用 (12)3.3 主线钢支架结构分析结果 (13)4、B匝道钢支架计算分析 (20)4.1 计算模型 (20)4.2 外荷载作用 (21)4.3 B匝道钢支架结构分析结果 (22)5、D匝道钢支架计算分析 (29)5.1 计算模型 (29)5.2 外荷载作用 (30)5.3 D匝道钢支架结构分析结果 (31)6、基础及地基承载力验算 (37)泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书1、结构分析内容与结论1.1计算的依据1、依据《泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁施工图》；2、依据泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装方案支架设计。

1.2结构分析内容依据钢管格构支架的结构设计构造大样图，根据《铁路钢桥制造规范》（TB 10212-2009）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢管临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁安装施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢管格构支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值。

1.3 结构分析结论在各施工阶段荷载作用下，钢管格构支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及钢箱梁最不利值作用下，钢管格构支架的φ325x7mm钢管立柱、14#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；双拼32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢管格构支架的屈曲稳定系数满足规范要求。

现浇梁支架搭设计算书

施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。

1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。

② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。

现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。

现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。

③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。

④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。

2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。

则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。

箱涵碗口支架计算书及相关说明

第九章计算书及相关说明一计算说明本模板支架工程在箱涵结构底板施工完成的前提下进行，支架立杆直接支承在框架结构钢筋混凝土底板上，不需检算立杆地基承载力。

1、材料的物理力学性能指标材料的物理力学性能指标详见“第9页材料的力学性能指标”。

2、计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

二箱梁顶板荷载分析计算1、荷载计算模板及模板支撑架荷载Q1：1.1、内模（包括支撑架）：取q1－1=1.0KN/m2；1.2、侧模：取q1－2=0.8KN/m2；1.3、底模：取q1－3=0.6KN/ m2；1.4、碗扣脚手架荷载：按支架搭设高度8.2米计算（含剪刀撑）q1=3.0KN/m2。

－4(2)箱梁混凝土荷载Q2：2暗梁处荷载Q2暗=1×1×1.7×2.4×1.12×10=45.6kN/m2（取底板跨中处荷载Q2中=1×1×（0.22+0.4）×2.4×1.12×10=16.6kN/m最厚处）(3)施工荷载Q3：施工人员及设备荷载取q3-1=1.0KN/m2。

查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值水平模板的砼振捣荷载，取q3-2=2 KN/m2，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值。

(4) 水平模板的混凝土振捣荷载，取q4=2 KN/m2、立杆受力计算单肢立杆轴向力：计算公式：N＝（1.2Q1 + 1.4Q 活）×Lx×Ly+1.2×Q2×Lx×Ly式中：Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距。

Q1——模板支撑架自重标准值Q活——施工活荷载标准值Q2——新浇筑混凝土和钢筋荷载标准值(1)在跨端暗梁断面位置，最大分布荷载：N＝（1.2Q1 +1.4Q活）×Lx×Ly +1.2 ×Q2×Lx×Ly=[1.2×3.6+1.4×3] ×0.6×0.6+1.2×45.6×0.6×0.6=22.8KNLx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.6m，横向0.6m，立杆步距1.2m ，则单根立杆受力：N=22.8KN<[N]=40 KN（步距1.2m ）(2)跨中底板位置立杆计算：N＝（1.2Q1 +1.4Q活）×Lx×Ly+1.2 Q2×Lx×Ly=[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q1-4)+1.4q活] ×Lx×Ly +1.2×q2×Lx×Ly=[1.2×5.4+1.4×3] ×0.9×0.9+1.2×16.6×0.9×0.9=24.8KNLx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.9m，立杆步距)1.2m.则单根立杆受力：N=24.8KN<[N]=30 KN （1.2m步距）2、地基承载力验算地基处理采用10cmC20混凝土加30㎝3：7灰土，上垫10×10㎝方木，根据力的扩散原则，计算人工回填重型压实土层荷载。

主线支架计算书

附二：主线支架计算书支架方案1、荷载计算1.1、计算依据设计图纸钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》以30.2 米宽主线箱梁为例进行计算。

1.2、模板使用材料（1）竹胶合模板。

（2）楞木断面75Xl50cm。

1.3、恒、活载计算（1）活荷载取值：计算模板及其下楞木时取2.5 KN/M2 ;计算支架立杆时取1.5 KN/M2 ；混凝土冲击荷载2.0 KN/M2；（2）荷载系数取值：静载系数rG=1.2，活载系数rQ=1.4。

箱梁墩顶处梁高2600mm: q i = 25 X 2.6 = 65KN/M 2;渐变段腹板处为异型截面：q2 =2.85 X 25/2.79=25.5KN/M2;标准段腹板处为异型截面：q3 = 20.6 KN/M 2;箱梁渐变段处上下面板厚600mm: q4 = 25X0.6 = 15 KN/M 2;箱梁一般段上下面板厚400mm: q5 = 25X0.4 = 10 KN/M 2;支架、模板系统自重：q6 = 1.66 KN/M 2;活荷载：q7 = 1.5 ＋2.0 = 3.5 KN/M 2;1.4、荷载效应组合计算墩顶横梁：Q= 1.2 X( q1+ q6)+ 1.4 X q? = 1.2 X( 65+ 1.66 )+ 1.4 X 3.5 = 84.89KN/M2;渐变段腹板：Q2=1.2X (q2+ q6)+1.4 Xq7 = 1.2 X(25.5 +1.66) +1.4 X3.5=37.5KN/M 渐变段底板：Q3=1.2X (q4+q6)+1.4 X q7=1.2 X (15+1.66)+1.4 X3.5 =24.89 KN/M 标准段腹板：Q4 = 1.2 X(q3+ 4)+ 1.4 X q7= 1.2 X( 20.6 +1.66)+1.4 X 3.5 = 31.61KN/M标准段底板：Q5=1.2X (q s+q6)+1.4 X q7 = 1.2 X (10+1.66)+ 1.4 X3.5 = 18.89 KN/M;2、重型门架支架计算2.1、使用材料门架产品采用配套产品，包括：门型架HR100A单片高1900mm交叉拉杆HR301E 可调底座HR601B可调托座HR602B调节杆HR201插销HR211HR可调重型门架（h=1900mm性能指标2.2、HR型可调重型门式脚手架稳定承载力计算根据JGJ 128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定,现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下：M门架稳定承载力设计值i —----门架立杆换算截面回转半径I —----门架立杆换算截面惯性矩h o ----- 门架高度，h o=1900mmI。

#####大道主线桥28联支架施工组织受力分析

一、#####大道主线桥第28联支架1说明########大道主线桥第28联连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.2mm 碗扣式钢管支架，支架高度为13～14 m，由于箱梁施工时，满堂钢管支架占据#####大道全断面，经现场实际调查为满足交通要求同时考虑节约工程造价主桥下贝雷架路线前进方向左侧采用6m 门洞支架、中间6m碗扣式钢管支架、右侧采用9m门洞支架，支架中心线按主线桥道路设计线布置。

门洞支架结构形式：从上到下依次是1.8cm胶合板，横向间距30 cm 10×10cm方木，纵向间距60 cm I10工字钢，Ф48×3.2mm 碗扣式钢管支架（2.3～4.17m调整高度），间距60 cm【12.6槽钢，2×1.5m贝雷梁间距1.8m（0.9m+0.9m），I45b工字钢双拼（双拼间局部焊接联结），间距2mФ426×10 mm钢管立柱（钢管柱间【8槽钢联结、钢管底部焊接500×500×8mm 钢板采用预埋Ф25钢筋固定、钢管顶部焊接600×600×10mm 钢板），宽1m×高1.2m的C20混凝土（顶面配Ф12钢筋纵横间距8 cm）支架基础。

经现场实际调查为满足交通，主桥下88～89号墩线路右侧设横向门洞一处，门洞净宽4m，即取消原门架的1根钢管立柱及混凝土基座，两边相邻的立柱内移0.5 m，柱间距5m，高为5.37m，I45b工字钢下增加I63b工字钢双拼。

贝雷片门洞中间6m及左侧门洞支架外采用Ф48×3.2mm 碗扣式钢管支架，钢管立杆纵向（顺桥向）间距为600mm，横向（横桥向）在箱梁底板位置间距为600mm，翼缘板位置900mm。

水平底板以下步距1200mm，底板以上步距600mm；模板底板采用胶合板，厚度拟采用18mm；横向10×10cm、纵向I10工字钢，横向方木间距为300mm，纵向工字钢间距为600mm。

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（2）经济合理、安全适用。

2.2 支架设计概述盐城特大桥28m简支箱梁梁高2.868m，梁面宽度12.2m。

根据设计图纸和现场条件，箱梁采用钢管桩贝雷梁支架施工，在承台及梁中间设钢管桩。

钢管桩直接支撑在承台上并与预埋的钢板焊接连接稳固，钢管桩基础间距2.2m、2.5m，钢管桩高度大于2m时采用[25槽钢斜撑将同一排钢管桩连接，使所有钢管桩基础连接成整体。

钢管桩顶设置沙桶，以便梁体施工完成后支架整体下落。

承重横梁采用双榀I45b工字钢，支点处腹板采用1cm厚钢板进行局部加强。

中支墩采用一排钢管桩。

上部主梁采用单加强弦贝雷桁架结构。

贝雷梁支点处贝雷片立杆采用][14槽钢加强。

底模大楞为I10工字钢间距60cm，小楞为10*10cm方木腹板下间距25cm，空腔下间距30cm，底模面板为1.5cm 厚竹胶板。

支架布置形式如下图所示：支架纵断面图支架横断面2.3、支架及模板系统组成2.3.1、侧模系统侧模面板采用厚度1.5cm的竹胶板，竹胶板外设中心间距不大于300mm的10×10方木，横肋外设置4.8cm钢管组成的桁架。

2.3.2、底模支架系统支架系统自下而上主要由竹胶板、钢管立柱桁架、“工10”型钢横梁。

3、荷载计算①、模板支架自重a、底模面板采用15mm竹胶板；b、型钢自重查型钢参数表；c、单排单层不加强贝雷片按1kN/m计；d、钢筋混凝土容重按26kN/m3（计算侧压力时按24 kN/m3）；e、侧模自重（按2.868m梁高计算顺桥向1m重量）：6kN/m(单侧顺桥向)②、新浇砼、钢筋、预应力筋或其他圬工结构的重力结构自重主要分系梁、横隔梁、顶板分别按混凝土体积乘以容重计算。

③、施工人员及施工设备、施工材料等荷载计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa计，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得弯矩值取其大值；计算直接支撑小楞的主梁时，均布荷载取1.5kPa；计算支架立柱或支撑拱架的其他结构构件时，均布荷载取1.0kPa；④、混凝土振捣荷载对水平模板可采用2.0kPa计；对垂直面模板可采用4kpa，且作用范围在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内；⑤、浇混凝土侧压力（根据《公路桥涵施工技术规范》<JTJ/T F50-2011>附录D）P=0.22γt 0K 1K 2v 1/2P=γh浇筑速度v 取1m/h ，混凝土初凝时间6h ，K 1=1.2，K 2=1.15kPa p 72.431*15.1*2.1*6*24*22.01max ==m p h 82.124/72.43/===γ因此混凝土侧压力取Pm=43.72kPa ，有效压头高度h=1.82m侧压力图示：⑥、砼入模时产生的水平方向的冲击荷载选用表4.1.2中溜槽、串筒或导管（汽车泵泵送）值2kpa ；⑦、设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力⑧、其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等a 、风荷载按《建筑结构荷载规范》（GB50009）规定计算，基本风压值取表D.4中n=10年，风振系数1=z β，计算如下：按式7.1.1-1计算风荷载标准值：0w w z s z k μμβ=其中：k w —风荷载标准值（kpa ）z β—高度Z 处的风振系数（取1）s μ—风荷载体型系数，按表7.3.1中“独立墙壁及围墙”值+1.3z μ—风压高度变化系数，按表7.2.1离地高度50m 的B 类地面值1.670w —基本风压（kpa ），取0.3kpa计算得：kpa w w z s z k 65.03.0*67.1*3.1*10===μμβb 、雪荷载《建筑结构荷载规范》（GB50009）第6.1.1条规定计算kpa s s r k 4.02.0*20===μ其中：k s —雪荷载标准值（kpa ）r μ—屋面积雪分布系数，按表6.2.1中高低平屋面最大值取2.00s —基本雪压（kpa ），按表7.2.1取0.2侧模荷载组合a 、计算承载力：p c =1.2*⑤+1.4*④=1.2*43.72+1.4*4=58.064m kN /b 、计算挠度：p n =⑤=43.72m kN /底模板荷载组合（1）计算构件：p c = 1.2*(①+②)+ 1.4*(③+④+⑦+⑧)（2）计算挠度：p n = (①+②) +(⑦+⑧)4、结构计算4.1、侧模系统计算4.1.1、侧模面板检算侧模面板采用厚度6mm的钢板，面板外侧设置中心间距不大于300mm的“【10”槽钢横肋，因此按净跨径252mm的简支梁检算。

（1）、荷载组合a、计算承载力：p c=1.2*⑤+1.4*④=1.2*43.72+1.4*4=58.064mkN/b、计算挠度：p n=⑤=43.72mkN/此处的力学模型和箱室底模系统的一样，切荷载比箱室底模的小，所以不予检算。

4.1.2、纵向方木小楞检算侧模面板采用15mm厚竹胶板，竹胶板下设置中心间距300mm的100*100mm纵肋，取1m板宽按三跨连续梁考虑。

（1）、荷载组合a、计算承载力：p c=（1.2*⑤+1.4*④）*0.3=（1.2*43.72+1.4*4）*0.3=17.42mkN/b、计算挠度：p n=⑤*0.3=43.72*0.3=13.116mkN/此处的力学模型和箱室底模系统的一样，切荷载比箱室底模的小，所以不予检算。

4.1.3、边框桁架检算边框采用 48mm直径、厚度3mm的钢管组装而成，边框纵向中心间距600mm 。

（1）荷载由混凝土侧压力，模板、方木自重，以及施工和震捣荷载组成。

（2）力学模型（3）、构件检算a 、承载力Mpa f Mpa f 2156.15max =<=，合格。

b 、稳定性检算钢管的最大自由长度L=1.87m ，回转半径i=1.549cm ，长细比 72.120549.110087.1=÷⨯=λ压杆稳定系数412.0=ϕMPa f MPa AN f u 215864.37=<==ϕ 合格。

c 、扣件检算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》可知，扣件在螺栓拧紧扭力矩达到64N ·m 时，抗滑力为8kN 。

钢管的最大轴力F X =6.6kN<8kN 合格。

4.2、底模及支架系统检算底模系统从上至下依次为15mm 厚竹胶板、100*100mm 方木纵肋、“工10”横梁、3000*1500单层贝雷片、“双I45”型钢分配梁、Φ630*10mm 钢管立柱、承台预埋钢板组成。

钢侧模纵向单侧6kN/m 计（竖直部分按40%，即2.4kN/m ；翼板水平部分底模按60%，即3.6kN/m ）。

4.2.1、腹板底模系统检算4.2.1.1、箱梁腹板底模面板检算箱梁混凝土高度260cm 。

底模面板采用15mm 厚竹胶板，钢板下设置中心间距250mm 的100*100mm 纵肋，取1m 板宽按连续梁检算。

（1）、荷载组合梁高270cm ，取实心矩形截面。

梁体砼顺桥向均布荷载：m KN g /2.7026*7.2*11==底模面板采用15mm 厚竹胶板，竹胶板下顺桥向设置100*100mm 方木小肋，中心间距250mm ，取1m 板宽按连续梁检算。

①、承载力：mkN q /25.911*)4.05.22(*4.1)33.8*015.02.70(*2.1=++++=②、挠度：m kN q /72.721*)4.02()33.8*015.02.70(=+++= （2）、力学模型（3）、构件检算 ①、承载力MPa f MPa f 35651.4max =<=，合格。

②、挠度mm mm w 5.0400200407.0max =<=，合格。

因此腹板下顺桥向100*100mm 方木间距应≤300mm 。

因此，箱梁底模面板下顺桥向“100*100”纵肋中心间距应≤300mm 。

4.2.1.2、纵向方木小楞检算面板下设置中心间距300mm 的100*100 mm 纵肋，纵肋下设置中心间距600mm 的“工10”横肋，按单根纵肋受力（单根纵肋承受宽度300mm 的梁体荷载）按三跨连续梁检算。

（1）、荷载组合 ①、承载力： []mkN q /19.2225.0*)5.24.02(*4.1.....8*1.0*1.025.0*)33.8*015.02.70(*2.1=+++++=②、挠度：mkN q /19.1825.0*)4.02( (8)*1.0*1.025.0*)33.8*015.075.68(=++++=（2）、力学模型-22470.0-22470.0-22470.0-22470.0-22470.0-22470.0-22470.0（3）、构件检算 ①、承载力MPa f MPa f 114.9max =<=，合格。