伸缩缝、支座计算
伸缩缝、支座计算(自编)
日期： 2009-10-10
Δ T，计算温差
Rck=R0,qk+R0,pk+R0,rk+R0,gk，支座使用阶段的最大承压力标准值
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板式橡胶支座计算
计算者：于友斌 二、支座参数计算 ζ c，支座使用阶段的平均压应力限值 Ge，支座橡胶剪变模量 支座形状如矩形支座，请输入1；如圆形支座，请输入0 la，矩形支座短边长度 lb，矩形支座长边长度 d，圆形支座钢板直径 l0a，矩形支座加劲钢板短边长度 l0b，矩形支座加劲钢板长边长度 d0，圆形支座钢板直径 tes，支座中间层单层橡胶厚度 S=d0/(4*tes)或(l0a*l0b)/(2tes*(l0a+l0b))，支座形状系数 Ee=5.4Ge*S^2，支座抗压弹性模量 Eb，橡胶弹性体体积模量 u，支座摩擦系数 uf，聚四氟乙烯橡胶支座与不锈钢板的摩擦系数 橡胶支座剪切角α 正切值限值 当不计制动力时：tanα 不大于 当计入制动力时：tanα 不大于 0.5 0.7 10.0 1.5 0 250 250 200 240 240 190 5 9.5 731.0 2000 0.30 0.06 MPa MPa mm mm mm mm mm mm mm MPa MPa 日期： 2009-10-10
（9）验算支座受压稳定性 矩形支座应满足：la/10≤te≤la/5；圆形支座应满足：d/10≤te≤d/5 根据受压稳定性和JT/T 633-2006确定te暂取值 不满足规范，请按受 压稳定性确定支座厚 度 30 mm
（10）加劲钢板厚度计算 Kp，应力校正系数 Ae=l0a*l0b或π d0^2/4，支座有效承压面积 tes,u，一块加劲钢板上橡胶层厚度 tes,l，一块加劲钢板上橡胶层厚度 Rck，支座使用阶段最大承压力标准值 1.3 57600 5 5 329.90 221 0.34 2 2.5 5 6 12 mm2 mm mm KN MPa mm mm mm mm 层 mm
支座的设计
3.1 桥墩类型和主要材料
1、 上部构造为装配式预应力混凝土空心板； 2、 预制板全长：（伸缩缝宽4cm）； 3、 桥墩型式：圆端型实体重力式桥墩； 4、 桥墩材料：墩帽用C25钢筋混凝土，墩身和基础用20号片
石混凝土； 5、 地基：岩石地基，地基容许承载力。
3.2 桥墩截面尺寸拟定
2.3 支座平面尺寸的确定
橡胶支座的平面尺寸。a×b要由橡胶板本身的抗压强度、梁 部或墩台顶混凝土的局部承压强度等三方面因素全面考虑后来 确定。在一般情况下，尺寸a×b多由橡胶支座的强度来控制。
对于橡胶板 式中：—支座压力标准值，汽车荷载应计入冲击系数；
—橡胶支座使用阶段的平均压应力限值，；S应 在范围内取用。
3.6m，对于实体桥墩，不考虑活载冲击力。
单孔单列 双孔双列
3、纵向力计算
1 汽车制动力
制动力按布置载荷载长度内的一行汽车车道荷载的10%计算,且制动 力不得小于90KN，本桥为双向两车道，采用一个车道的汽车重力。
Fb不应小于90KN，取90KN。 ②制动力对墩身各截面产生的弯矩
1——1截面 5——5截面 基底截面
1、偏心距计算
1——1截面 组合II
式中y——截面重心至偏心方向截面边缘的距离。 满足规范要求。
5——5截面 组合II
满足规范要求。
2、强度计算
按《桥规》（JTG D2004）中第3.0.2条的规定，对1——1、5——5 截面强度进行验算。
1——1截面 组合I
m--截面形状系数,对箱形或矩形截面取8； ；
15.46
515.9
1.488
15.46
17.51
725.4
1.648
17.51
伸缩量计算公式
伸缩量计算公式
伸缩量的计算公式取决于具体的材料和情况。
以下是两种常见的伸缩量计算公式：
1. 对于气温变化引起的伸缩量（以mm为单位），其计算公式如下：
△L t = ɑL(T max - T min)
△L t+ = ɑL(T max - T1)
△L t- = ɑL(T2 - T min)
其中，ɑ为材料线膨胀系数，L为伸缩梁长（mm），T max为当地日平均最高气温，T min为当地日平均最低气温，T1和T2为安装温度范围的上限和下限，△L t+为T1温度时刻上升到最高温度引起的梁体伸长量，△L t-为T2温度时刻下降到最低温度引起的梁体收缩量。
2. 对于管道伸缩量，其计算公式如下：
X = a·L·△T
其中，X为管道膨胀量（mm），a为线膨胀系数（取/m），L为补偿管线（所需补偿管道固定支座间的距离）长度（m），△T为温差（介质温度-安装时环境温度）。
需要注意的是，不同材料的线膨胀系数可能不同。
在使用以上公式进行计算时，请根据具体材料和情况选择适当的参数值。
同时，上述公式适用于特定
情况下材料或结构的伸缩量计算，仅供参考。
如需准确计算，请根据实际情况进行具体分析和测量。
支座、阻尼器、伸缩缝及临时锚固设计安装要点
支座、阻尼器、伸缩缝及临时锚固设计安装要点主桥为双塔双索面组合梁斜拉桥，桥跨布置为（83.5+173.5）m+575m+（173.5+83.5）m；钢主梁采用双边工字梁断面；索塔采用收腿的 A型造型，整体式承台，群桩基础；辅助墩、过渡墩、桥台均采用群桩基础。
全桥采用半飘浮结构体系，在索塔下横梁处和各辅助墩、过渡墩及桥台处设置竖向支座；在索塔处设置横向支座；索塔下横梁处与主梁之间设纵向粘滞阻尼装置。
过渡墩及桥台设纵向活动、横向限位支座，辅助墩设双向活动支座。
在南北辅助墩、过渡墩墩顶钢横梁顶设置混凝土压重块，避免施工期、运营期出现支座上拔力。
主梁南、北两端在过渡墩与桥台处各设一道伸缩缝，其不受约束的伸缩总量分别为1440mm和1280mm。
1、主要材料（1）支座及塔梁纵向锚固支座等材料应符合《桥梁球形支座》（GB/T17955-2009）、《橡胶支座第4部分：普通橡胶支座》（GB 20688.4-2007）的要求。
（2）伸缩缝、阻尼装置应满足《公路桥梁伸缩装置通用技术条件》（JT/T327-2016）及相关产品技术标准；梳形板型伸缩缝技术标准应符合《单元式多向变位梳形板桥梁伸缩装置》（JT/T 723-2008）的要求。
（3）阻尼装置、伸缩装置与钢梁连接钢构件均采用与钢梁主体结构材质相同的 Q370qD 钢，材质标准应符合《桥梁用结构钢》（GB/T 714－2015）的要求。
（4）连接用高强螺栓采用10.9 级大六角头高强度螺栓连接副，其性能应符合GB/T1228～1231-2006的要求；对拉螺杆采用40Cr 材质的螺纹钢筋，应符合GB/T20065-2006 的要求。
（5）支座上支座板、下支座板、中间球面钢衬板等若采用钢板时，应符合 GB/T699 及GB/T700 的要求；当支座主体承力构件采用铸钢时，材料的性能不低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》（GB/T 11352）中ZG270-500 相应指标；不锈钢板应符合 GB/T3280的要求；摩擦材料采用改性超高分子量聚乙烯；螺栓材料采用40Cr调质；套筒材料采用45号钢调质。
伸缩缝工程量计算
伸缩缝工程量计算一伸缩缝伸缩量计算公式：△e=ka（tmax-tin）L，伸缩缝工程量以延长米计算，如内外双面填缝者，工程量双面计算。
伸缩缝项目适用于屋面、墙面及地面部分。
建筑伸缩缝即伸缩缝，是指为防止建筑物构件由于气候温度变化(热胀、冷缩)，使结构产生裂缝或破坏而沿建筑物或者构筑物施工缝方向的适当部位设置的一条构造缝。
伸缩缝是将基础以上的建筑构件如墙体、楼板、屋顶(木屋顶除外)等分成两个独立部分，使建筑物或构筑物沿长方向可做水平伸缩。
二建筑伸缩缝也称为伸缩缝，是指为防止建筑物构件由于气候温度变化(热涨、冷缩)，使结构产生裂缝或破坏而沿房屋长度方向的适当部位竖向设置的一条构造缝。
伸缩缝是将基础以上的建筑构件如墙体、楼板、屋顶(木屋顶除外)等分成两个独立部分，使建筑物沿长方向可做水平伸缩。
伸缩缝算法是伸缩缝的长度立面按高度，就是建筑物要设伸缩缝的高度，如墙面伸缩缝，平面按长度，就是建筑物要设伸缩缝的长度，如屋面伸缩缝。
挡土墙是露天的边坡支挡结构，根据GB50007-2011《建筑地基基础设计规范》6.7节规定 6.7.5 重力式挡土墙应每间隔10m～20m 设置一道伸缩缝。
当地基有变化时宜加设沉降缝。
在挡土结构的拐角处，应采取加强的构造措施。
具体间隔距离及缝宽照施工图，一般30~50mm，缝中的柔性防水材料计算体积就是挡土墙的截面积乘上缝宽(30~50mm)。
伸缩缝工程量以延长米(M)计算，如内外双面填缝者，工程量双面计算。
伸缩缝项目适用于屋面、墙面及地面部分。
包括固定支座、圆板式支座、球冠圆板式支座，以体积立方分米(dm3)计量，盆式支座按套计量。
伸缩缝安装一般是由伸缩缝厂家进行了，而伸缩缝产品是以米进行计量的，故伸缩缝工程量一般也以米进行计量。
伸缩缝及支座维修更换的间接成本计算模型
环节 以寻 求恰 当 的方法 和措施 ，使 桥 梁 的全 寿命 性
能 （ 全 、适用 、耐久 、经济 、美 观 、生 态等 ） 体 安 总
达到最 优 或优 化 。该 设计 理 念代表 了桥梁 设计 方 法
着不 可 忽视 的作 用 ，目前 大量 病害 桥梁 中伸缩 缝及 支座 的病害 以及 由此 引起 的桥 梁 主体结 构 的病 害 最
为 常见 ，因此必 须加 强对 伸缩 缝及 支 座 的养 护 。 ２ 全 寿命 设计 理念
的发 展 趋 势 ，对 于 提 高桥 梁 的 耐 久性 和 使用 性 能 、
／＼
伸 缩缝
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支座维修更揆 ∞ 接成本计算模型 司
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宫 长 兴
（ 北 省 交 通 规划 设 计 院试 验检 测 室 。河 北 石 家庄 ０ ０ ９ ） 河 ５ ０ １
Ａ ｓｒ ｃ ：Ｔ ｅ ａｎｅ ａ ｃ ｏ ｅ ｒ ｇ ｎ ｅｐ ｎｉｎ ｏ ｔ ｉ ｉｅｉ ｂｙ ｒｄ ｃ ａ ｅｔｉ ｃｓ ｂ ｔａ ｔ ｈ ｍ ｉｔ ｎｅ ｆ ｂ ａｉ ａ ｄ ｘ ａ ｓ ｊｉ ｗｌ ｎ ｖ ａ ｌ ｎ ｎ ｏ ｎ ｌ ｔ ｐｏ ｕ ｅ ｃｒ ｎ ｏｔ ａ
ｗ ｉｈ ｓ ｍａ ｅ ｕ ｏ ｄ ｒ ｃ ｃ ｓ ａ ｄ ｉ ｄ ｒ ｃ ｃ ｓ．Ｔ ｅ ｉ ｄ ｒ ｃ ｃ ｓ ａｃ ｌ ｔ ｎ ｍｏ ｅ ｉ ｉ ｒ ｖ ｄ ｈ ｃ ｉ ｄ ｐ ｆ ｉ ｔ ｏ ｔ ｎ ｎ ｉ ｔ ｏ ｔ ｈ ｎ ｉｅ ｔ ｏ ｔ ｅ ｅ ｃ ｌｕ ａ ｉ ｏ ｄ ｌ ｓ ｍｐ ｏ ｅ ａ ｄ ｎ ｏ ａｅ ｂ ｓ ｄ ｎ ｘ ｓ ｎ ｒ ｓ ａ ｃ ｎ ｉ ｎ ｖ ｔ ｄ ａ ｅ ｏ ｅ ｉ ｉ ｇ ｅ ｅ ｒ ｈ， ｗ ｉ ｈ ａ ｐ ｏ ｉ ｅ ｅ ｅ ｅ ｃ ｆ ｒ ｅ ｒ ． ｔ ｈ ｃ ｃ ｎ ｒ ｖ ｄ ｒ ｆｒ ｎ ｅ ｏ ｐ ｅ ｓ
钢筋混凝土桥梁伸缩缝计算表格
计算一个伸缩装置伸缩量所采用的梁体长度l＝6035.2。
C-1.9。
C35.0。
C0.0。
C预设安装温度的上限值T set,u 25。
C预设安装温度的上限值T set,l 15。
C混凝土等级500.7512.0mm15.0mm混凝土收缩引起的梁体缩短量△l s -=εcs (t u ,t 0)l 2.1mm527555mm 24288.981mm246.00482mm5d28d3E-05=2.897016mm由预应力引起的截面重心处的法向预应力5Mpa 加载时的混凝土龄期25d 梁体的弹性模量E c 按照规范3.1.5采用Mpa=674.4≤1500=0.197环境年平均相对湿度R H = 温度上升引桥的梁体伸长量△l t+△l t +=a c l(T max -T set,l )△l t +=a c l(T max -T set,l ) 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)第8.6条和附录F 当地最高有效气温值T max = 当地最高有效气温值T min = 温度下降引桥的梁体伸长量△l t-当地历年最高日平均气温 当地历年最高日平均气温1、温度变化引起的伸缩量钢筋混凝土桥梁伸缩装置伸缩量计算由《桥规》附录F可求得混凝土的 3、由混凝土徐变引起的梁体缩短量△lc -34500构件与大气接触的周边长度u 构件的理论厚度h=2A/u= 收缩开始时的龄期（d）,可假定为3～7d,t s = 计算考虑时刻的混凝土龄期（d）,t = 2、混凝土收缩引起的梁体缩短量梁结构截面面积A []630101001()()16010(9/)101.551(/)(/)()350(/)2()/100%100110cso s cm RHs cm sc cm cmo RH s S s s cmo f f f f RH RH t t t t t h h t t t RH h mmt d f MPa εεβεβββ-=⋅=+-⋅⎡⎤=-⎣⎦⎡⎤--=⎢⎥+-⎣⎦====0(,)pcc u cl t t l E σφ-∆=18001501(1.2)250H RH hRH h β⎡⎤=++⎢⎥⎣⎦0.301001(/)()()/c H t t t t t t t t ββ⎡⎤--=⎢⎥+-⎣⎦。
桥梁支座与伸缩缝施工工艺
伸缩缝安装流程
伸缩装置吊入预留槽后，其中 心线应与梁端预留间隙中心线 对正，其长度与桥梁宽度对正
。
对伸缩装置直线段进行调整 ，并使各纵梁的缝隙均匀一
致。
再在伸缩装置箱体或锚固板处 ，立焊Ф16以上的钢筋进行高 度定位，横焊Ф16钢筋进行宽
度定位。
伸缩缝安装流程
• 伸缩装置正确就位锚固后，便可以将伸缩装置一侧的锚固钢 筋和预留槽预留钢筋焊接以保证伸缩装置线向固定并找平， 焊接时只要每隔2～3个锚固筋焊接一个即可，然后再按上 述步骤焊接另一侧的锚固筋。待两侧达到固定后，就可将其 余焊接的锚固筋再进行焊接，确保可靠锚固。在焊接锚固筋 时要注意不要在边梁和中梁上任意施工焊，以防钢梁发生扭 曲变形。
支座与墩台连接牢固，无松动或脱落现象。
支座水平度符合要求，不出现倾斜或扭曲现象。 支座表面无明显缺陷和损伤，符合设计要求。
04
伸缩缝施工工艺
施工前准备
熟悉图纸和安装操作规程，检查、验 收伸缩缝异型边梁的平整度、顺直度 和缝体间隙。
配齐备足防止污染路面的帆布、塑料 布、胶带等材料。
机械设备、小型机具配备齐全。尤其 是提供施工车辆过往的过桥必须质量 坚固、数量充足，以保证施工顺利进 行。
作用
保证桥跨结构在气温变化、活载作用、混凝土收缩与徐变等 影响下能自由变形，使车辆平稳通过桥面并防止雨水和垃圾 渗入。
选型与设计要求
选型
根据桥梁结构型式、伸缩量大小、行车舒适度、耐久性、经济性以及施工和养护 的方便性等因素综合考虑选择伸缩缝型式。
设计要求
伸缩缝设计应满足桥梁纵向伸缩的同时，还应满足横向收缩；伸缩缝应设置在行 车道分界线处，使伸缩缝两侧行车道板在横向同一断面上；伸缩缝应牢固可靠， 能抵抗机械磨损和碰撞，经久耐用。
桥梁伸缩缝大全
桥梁伸缩缝大全多组式桥梁伸缩缝多组式桥梁伸缩缝由边梁、中梁、支承横梁、位移控制箱、承压支座、压紧支座、锚固构件和密封橡胶带组成，每组位移均为0-80mm，根据桥梁实际位移量要求确定组数，目前最大位移量可达1200mm。
多组式伸缩缝采用异型钢材高度仅50MM，结构简单，安装方便，具有明显的安全性、舒适性和耐久性。
适用于桥面铺装层厚高度等于或大于80mm的各种梁既方便旧桥伸缩装置更换，又可供新桥修建时选用。
多组式桥梁伸缩缝产品特点1.伸缩缝坚固可靠：其伸缩缝的边梁及中梁采用16Mn钢轧制而成，能承受大流量、大吨位车辆的垂直荷载与水平冲击。
其锚固构件同梁体、桥台的预埋钢筋焊接牢固，能将车辆荷载可靠地传递至墩台，结构合理、坚固耐用，适用于设计荷载汽—超20，挂—120之桥梁。
2.本伸缩缝具有伸缩灵敏的特点：本装置多组缝的位移控制系统由橡胶弹簧、四氟承压支座等弹性元件或斜向支承构件组成，各组位移均匀，伸缩摩阻力小。
3.桥面平顺、行车舒适：本伸缩缝装置既能保证梁体的自由伸缩位移，又能使桥面接缝形成一个平顺整体，行车平稳舒适。
4.止水防蚀：嵌装于每组钢梁沟槽内的氯丁橡胶密封条。
按桥宽整条加工，具良好的弹性变形与防水防尘功能；能有效保护伸缩装置内部构件及梁底支座免受浸蚀。
5.移位量大，选择便利：本装置位移量按模数设计制造，由80至1200mm。
桥梁设计建设部门可根据桥梁上部构造实际伸缩量自由选定。
多组式桥梁伸缩缝施工安装步骤1、施工单位一定要按照设计图纸提供的尺寸，在梁端（或板端）与梁端，梁端与桥台处预留安装伸缩装置的预留槽，并按图纸要求预埋好锚固钢筋，锚固筋应与梁端或桥台有可靠的锚联，如主筋需焊接时，应满足桥梁施工规范的有关规定。
2、工厂组装好的多组式桥梁伸缩缝一般由工厂运往工地。
在运输过程中，因受运输长度限制，或因其它原因需要工地拼接时，应在生产厂指导下施工。
当伸缩装置需在工地存放时，应垫离地面至地至少30cm，并且不得露天存放。
桥台计算书
桥台计算书设计：葛翔复核： GX.Kate审核：xiangxiang目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 主要材料 (1)1.2 计算资料 (2)1.2.1 结构尺寸 (2)1.2.2 墙后填土参数 (2) (2)2 荷载计算 (4)2.1 桥台及上部荷载计算..................................2.1.1 桥上活载反力 (5)2.1.2 不考虑浮力时自重恒载计算 (6)2.2 台背土压力计算 (7)2.2.1 台后填土自重引起的主动土压力 (7)2.2.2 台后活载引起的主动土压力 (8)2.3 作用力汇总 (9)3 偏心距验算 (10)4 地基承载力验算 (10)5抗滑移稳定性验算 (11)6抗倾覆稳定性验算 (11)7 验伸缩缝的选择 (12)U型桥台计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准?上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板?下部构造形式：重力式U型桥台?设计荷载：城市－A级?结构重要性系数： 1.11.1.2 规范?《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）?《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）1.1.3 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPa f =，5S E 2.010MPa =⨯；采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
1.2 计算资料1.2.1 结构尺寸图1-1桥台一般构造图（单位：cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=26.57o<混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
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Δl=Δg=Δlt+Δls+Δlc由上部结构温度变化、混凝土收缩和徐变等作用标准 值引起的剪切变形
Fbk1，一个支座上由汽车荷载引起的制动力标准值 Ag，支座平面毛面积 Ge，支座橡胶剪变模量 te，支座橡胶层总厚度 u*R0,gk u*R0,ck 1.4*Ge*Ag*Δl/te 1.4*Ge*Ag*Δl/te+Fbk
θ*la/2≤δc,m≤0.07te,判断支座竖向平均压缩变形是否超限
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板式橡胶支座计算
计算者：于友斌 日期： 2009-10-10
4、支座抗滑稳定性验算 R0,gk，结构自重引起的支座反力标准值 R0,ck,有结构重力标准值和0.5倍的汽车荷载标准值（计入冲击系数）引起的支 座反力 u，支座摩擦系数 157.0 250.19 0.30 13.6 9.00 31415.9 1.5 30 47.10 75.06 29.99 38.99 OK!不计汽车制动力 时，支座抗滑稳定验 算满足规范 mm KN mm2 MPa mm KN KN KN KN KN KN
板式橡胶支座计算
计算者：于友斌 一、基础数据输入 桥梁设计荷载，如公路-I级，输入1；公路Ⅱ级，输入2 安全设计等级，按规范输入1，2，3 l，桥梁计算跨径 L，梁体长度 qk，车道均布荷载标准值（应考虑纵向、横向折减） pk，车道集中荷载标准值(应考虑纵向、横向折减) qr，人群荷载标准值 mc,qc,车道荷载跨中横向分布系数 mc,r,人群荷载跨中横向分布系数 R0,qk，车道均布荷载作用下的最大支反力(应计入冲击系数) R0,pk，车道集中荷载作用下的最大支反力(应计入冲击系数) R0,rk，人群荷载作用下的最大支反力 R0,gk，结构重力作用下的最大支反力 Br,人行道宽度 B，梁的抗弯刚度 Tmax，当地最高有效气温值，按《桥涵通用规范》表4.3.10-2 Tmin，当地最低有效气温值，按《桥涵通用规范》表4.3.10-2 Tt(max),当地历年最高日平均温度 Tt(min),当地历年最低日平均温度 Te(max)=24.14+(Tt(max)-20)/1.40,结构最高有效温度标准值 Te(min),=(Tt(min）+1.85)/1.58,结构最低有效温度标准值 2 2 12.56 19.96 7.880 178.500 3.000 0.504 0.620 44.500 110.700 17.700 157.000 0.75 1987777 34 -10 35 -20 34.9 -11.5 46.3 329.90 KN KN KN KN m KN/m2 ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ KN m m KN/m KN KN/m2 日期： 2009-10-10
（9）验算支座受压稳定性 矩形支座应满足：la/10≤te≤la/5；圆形支座应满足：d/10≤te≤d/5 根据受压稳定性和JT/T 633-2006确定te暂取值 满足规范 30 mm
（10）加劲钢板厚度计算 Kp，应力校正系数 Ae=l0a*l0b或πd0^2/4，支座有效承压面积 tes,u，一块加劲钢板上橡胶层厚度 tes,l，一块加劲钢板上橡胶层厚度 Rck，支座使用阶段最大承压力标准值 1.3 28353 5 5 329.90 221 0.68 2 2.5 5 6 12 mm2 mm mm KN MPa mm mm mm mm 层 mm
三、板式橡胶支座的设计计算 1、确定支座的平面尺寸 Ae=l0a*l0b或πd0^2/4，初拟支座有效承压面积 σ=Rck/A0，支座使用阶段的平均压应力 σ<σc，判定平均压应力是否超限 Ae'，反算支座有效承压面积(承压加劲钢板面积) d0'，反算圆形支座最小加劲钢板直径 28353 11.64 压应力超限，请重新 选取支座平面尺寸 32990 205 mm2 mm mm2 MPa
（3）混凝土徐变引起的支座剪切变形位移，Δlc
σpc，由预应力（扣除相应阶段预应力损失）引起的截面重心处的法向压应力
Ec，梁体混凝土弹性模量 Φ(tu,t0),板梁安装完成时梁体混凝土龄期t0至徐变终了混凝土龄期tu之间的混 凝土徐变系数 l，计算跨径
8.78 32500 2.00 12.56 6.8 13.6
u*R0,gk≥1.4*Ge*Ag*Δl/te，不计汽车制动力时支座抗滑稳定计算(适用于普 通橡胶支座)
OK!计入汽车制动力 u*R0,ck≥1.4*Ge*Ag*Δl/te+Fbk，计入汽车制动力时支座抗滑稳定计算（适用 时，支座抗滑稳定验 于普通橡胶支座） 算满足规范 uf，聚四氟乙烯橡胶支座与不锈钢板的摩擦系数 0.06
σs，加劲钢板轴向拉应力限值
ts'=Kp*Rck*(tes,u+tes,l)/(Ae*σs)，单层加劲钢板厚度 ts,查JT/T 633-2006规范中拟定规格的单层钢板厚度 a，根据规范加劲板上下保护层不小于2.5mm，故取 tes，支座中间层单层橡胶厚度 nc，加劲钢板的层数 ∑ts=nc*ts，加劲钢板总厚度
ΔT，计算温差
Rck=R0,qk+R0,pk+R0,rk+R0,gk，支座使用阶段的最大承压力标准值
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板式橡胶支座计算
计算者：于友斌 二、支座参数计算 σc，支座使用阶段的平均压应力限值 Ge，支座橡胶剪变模量 支座形状如矩形支座，请输入1；如圆形支座，请输入0 la，矩形支座短边长度 lb，矩形支座长边长度 d，圆形支座钢板直径 l0a，矩形支座加劲钢板短边长度 l0b，矩形支座加劲钢板长边长度 d0，圆形支座钢板直径 tes，支座中间层单层橡胶厚度 S=d0/(4*tes)或(l0a*l0b)/(2tes*(l0a+l0b))，支座形状系数 Ee=5.4Ge*S^2，支座抗压弹性模量 Eb，橡胶弹性体体积模量 u，支座摩擦系数 uf，聚四氟乙烯橡胶支座与不锈钢板的摩擦系数 橡胶支座剪切角α正切值限值 当不计制动力时：tanα不大于 当计入制动力时：tanα不大于 0.5 0.7 200 -10 -10 190 5 9.5 731.0 2000 0.30 0.06 MPa MPa 10.0 1.5 0 mm mm mm mm mm mm mm MPa MPa 日期： 2009-10-10
δc,m=Rck*te/(Ae*Ee)+Rck*te/(Ae*Eb)，支座平均压缩变形
g，结构重力均布荷载 θ1=g*l^3/(24*B)，结构重力产生的转角 θ2=mc*qk*l^3/(24*B)，车道均布荷载产生的转角 θ3=mc*pk*l^2/(16*B)，车道集中荷载产生的转角 θ4=mc*P0r*l^3/(24*B)，人群荷载产生的转角 θ=θ1+θ2+θ3+θ4，由上部结构挠曲在支座顶面引起的倾角，以及支座直接 设置于不大于1%纵坡的梁底面下，在支座顶面引起的纵坡坡角 la，矩形支座短边尺寸或圆形支座直径
OK!不计汽车制动力 uf*R0,gk≥Ge*Ag*tanα，不计汽车制动力时支座抗滑稳定计算（适用于聚四氟 时，支座抗滑稳定验 乙烯滑板式橡胶支座） 算满足规范
OK!计入汽车制动力 uf*R0,ck≥Ge*Ag*tanα，计入汽车制动力时支座抗滑稳定计算（适用于聚四氟 时，支座抗滑稳定验 乙烯滑板式橡胶支座） 算满足规范
Δlt=αc*ΔT*l'/2，温度变化引起的支座剪切变形位移
（2）混凝土收缩引起的支座剪切变形位移，Δls
εcs(tu,t0)，板梁安装完成时梁体混凝土龄期t0至收缩终了混凝土龄期tu之间
的混凝土收缩应变 l，桥梁计算跨径
0.31 12.56 3.9
mm m mm
Δls=εcs(tu,t0)*l，混凝土收缩引起的支座剪切变形位移
（6）一个支座上的制动力标准值，Fbk1 Fbk=(qk*l+pk)*10%，加载长度的汽车荷载制动力标准值 Fbk,max，柔性墩台按支座和墩台抗推刚度集成情况分配和传递的制动力最大 值；刚性墩台按支座的抗推刚度分配制动力的最大值 n，作用的支座数量 Fbk1=Fbk,max/n，一个支座上的制动力标准值 90.00 90.00 10 9.00 KN KN 个 KN
MPa MPa mm m mm mm
பைடு நூலகம்
Δlc=σpc*Φ(tu,t0)*l/Ec，混凝土徐变引起的支座剪切变形位移
（4）Δg=Δlt+Δls+Δlc由上部结构温度变化、混凝土收缩和徐变等作用标准 值引起的剪切变形
（5）不计制动力时，支座橡胶层的总厚度，te1 te1≥2Δl=2Δg，根据tanα不大于0.5换算 27.3 mm
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板式橡胶支座计算
计算者：于友斌 日期： 2009-10-10
（7）计入制动力时，支座橡胶层的总厚度，te2 te2≥1.43Δl=1.43(Δg+ΔFbk）=Δg/(0.7-Fbk1/(2*Ge*Ae))，根据tanα不 大于0.7换算 22.6 mm
（8）支座橡胶层总厚度，te te=max(te1,te2) 27.3 mm
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板式橡胶支座计算
计算者：于友斌 2、确定支座厚度 （1）温度变化引起的支座剪切变形位移，Δlt 日期： 2009-10-10
αc，混凝土线膨胀系数 ΔT，计算温差
l，计算跨径 la’，支座纵向长度，圆形支座为d，矩形支座为la l'=l+la'，构件计算长度
0.000010 46.3 12.56 200 12.76 3.0 ℃ m mm m mm
（11）支座总厚度计算 h=te+∑ts，支座总厚度 42 mm
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计算者：于友斌 日期： 2009-10-10
3、支座偏转验算 Rck,支座使用阶段的压应力标准值 te，支座橡胶层总厚度 Ae，支座有效承压面积(承压加劲钢板面积) Ee，支座抗压弹性模量 Eb，橡胶弹性体体积模量 329.90 30 28353 731.0 2000 0.652 16.07 0.00067 0.00016 0.00045 0.00006 0.00134 200 OK!,支座竖向平均 压缩变形满足规范， 请进行下一步设计。 KN mm mm2 MPa MPa mm KN/m rad rad rad rad rad mm