化工原理第二版答案(2020年10月整理).pdf
化工原理(第二版)上册课后习题答案PDF
化工原理(第二版)上册课后习题答案PDF篇一：化工原理(第二版)上册课后习题答案完整版柴诚敬主编大学课后习题解答之化工原理(上)-天津大学化工学院-柴诚敬主编绪论1. 从基本单位换算入手，将下列物理量的单位换算为SI单位。
（1）水的黏度μ= g/(cm·s) （2）密度ρ= kgf ?s2/m4 （3）某物质的比热容CP= BTU/(lb·℉)2（4）传质系数KG= kmol/(m?h?atm) （5）表面张力σ=74 dyn/cm （6）导热系数λ=1 kcal/(m?h?℃)解：本题为物理量的单位换算。
（1）水的黏度基本物理量的换算关系为1 kg=1000 g，1 m=100 cm?4?410kgm?s??10Pa?s ???cm?s?1000g?1m?则?g??1kg??100cm?（2）密度基本物理量的换算关系为1 kgf= N，1 N=1 kg?m/s2?kgf?s21kg?s2?31350kgm4则?m??1kgf??1N?（3）从附录二查出有关基本物理量的换算关系为1 BTU= kJ，l b= kg1oF?5oC9则?BTU1lb??1?F?cp1BTU9?C???kg??C? lb?F（4）传质系数基本物理量的换算关系为 1 h=3600 s，1 atm= kPa则?kmol??1h??1atm??52?KG??2??10m?s?kPa???3600sm?h?atm（5）表面张力基本物理量的换算关系为1 dyn=1×10–5 N1 m=100 cm则?5?dyn??1?10N??100cm??2??7410Nm 1dyn?1m?cm（6）导热系数基本物理量的换算关系为1 kcal=×103 J，1 h=3600 s 则3?kcall10J??1h1?2??3600sm?s??Cm??C? ??m?h??C1kcal2．乱堆25cm拉西环的填料塔用于精馏操作时，等板高度可用下面经验公式计算，即HE10?4G??BC??L?L式中 HE—等板高度，ft；G—气相质量速度，lb/(ft2?h)； D—塔径，ft；Z0—每段（即两层液体分布板之间）填料层高度，ft；α—相对挥发度，量纲为一；μL—液相黏度，cP；ρL—液相密度，lb/ft3A、B、C为常数，对25 mm的拉西环，其数值分别为、-及。
化工原理（第二版）国防工业出版社课后习题及答案【完整版】
22.4 Tp0 22.4 323101.325 所以 ws 0.34193.182 1.088kg/s
习题 1-11 附图 1―壳体；2―顶盖；3― 管束；4―花板；5－空气
进出口。
由于 p Vs p0 Vs 0
T
T0
解 表压强 P(atg)=1gh1+2gh2
=10009.810.52+9169.813.46 =3.62104Pa
绝对压强 P(ata)= P(atg)+ Pa =3.62104+101.33103 =1.37105 Pa
1-4 为测量腐蚀性液体贮槽内的存液
量，采用如本题附图所示的装置。控制调
节阀使压缩空气缓慢地鼓泡通过观察瓶进
h1 为通气管深入液面下方距离，因此
h1
A
R
13.6 103 0.98103
130 103
1.804m
V
1d2 4
h1
h
1 3.14 22 0.2 1.80 6.28m3
4
G V 9.8102 6.28 6.15103kg 6.15t
1-5 一敞口贮槽内盛 20℃的苯，苯的密度为 880 kg/m3。液面距槽底 9m，槽底侧面有一直径 为 500mm 的人孔，其中心距槽底 600mm，人孔覆以孔盖，试求：
gZ1
p1
u12 2
gZ2
p2
u22 2
hf 1
式中 Z1=0m， p1=0（表压）， u1≈0 ，Z2=1.5m，
p2=-24.66103Pa（表压），
hf1 2u22
将数值代入，并简化得:
化工原理第二版(下册)夏清贾绍义课后习题解答带图
化工原理第二版夏清，贾绍义课后习题解答（夏清、贾绍义主编.化工原理第二版（下册）.天津大学出版）社,.）第1章蒸馏1.已知含苯（摩尔分率）的苯-甲苯混合液，若外压为99kPa，试求该溶液的饱和温度。
苯和甲苯的饱和蒸汽压数据见例1-1附表。
&t（℃）85 90 95 100 105x解：利用拉乌尔定律计算气液平衡数据查例1-1附表可的得到不同温度下纯组分苯和甲苯的饱和蒸汽压P B*，P A*，由于总压P = 99kPa，则由x = (P-P B*)/(P A*-P B*)可得出液相组成，这样就可以得到一组绘平衡t-x图数据。
以t = ℃为例x =（99-40）/（）=同理得到其他温度下液相组成如下表根据表中数据绘出饱和液体线即泡点线)由图可得出当x = 时，相应的温度为92℃2.正戊烷（C5H12）和正己烷（C6H14）的饱和蒸汽压数据列于本题附表，试求P = 下该溶液的平衡数据。
温度C5H12K C6H14饱和蒸汽压(kPa)解：根据附表数据得出相同温度下C5H12（A）和C6H14（B）的饱和蒸汽压以t = ℃时为例，当t = ℃时P B* =查得P A*=—得到其他温度下A¸B的饱和蒸汽压如下表t(℃) 248 251 279 289P A*(kPa)利用拉乌尔定律计算平衡数据平衡液相组成以℃时为例当t= ℃时x = (P-P B*)/(P A*-P B*)=（）/（）= 1平衡气相组成以℃为例当t= ℃时y = P A*x/P = ×1/ = 1同理得出其他温度下平衡气液相组成列表如下?t(℃) 279 289x 1 0y 1 0根据平衡数据绘出t-x-y曲线3.利用习题2的数据，计算：⑴相对挥发度；⑵在平均相对挥发度下的x-y数据，并与习题2 的结果相比较。
解：①计算平均相对挥发度，理想溶液相对挥发度α= P A*/P B*计算出各温度下的相对挥发度：t(℃)α- - - - - - - -取℃和279℃时的α值做平均αm= （+）/2 =②按习题2的x数据计算平衡气相组成y的值当x = 时，y = ×[1+×]=同理得到其他y值列表如下t(℃) 279 289α-x 1 0y 1 0③作出新的t-x-y'曲线和原先的t-x-y曲线如图4.在常压下将某原料液组成为（易挥发组分的摩尔）的两组溶液分别进行简单蒸馏和平衡蒸馏，若汽化率为1/3，试求两种情况下的斧液和馏出液组成。
化工原理 第二版 答案
第二章 习题1. 在用水测定离心泵性能的实验中，当流量为26 m 3/h 时，泵出口处压强表和入口处真空表的读数分别为152 kPa 和24.7 kPa ，轴功率为 2.45 kW ，转速为2900 r/min 。
若真空表和压强表两测压口间的垂直距离为0.4m ，泵的进、出口管径相同，两测压口间管路流动阻力可忽略不计。
试计算该泵的效率，并列出该效率下泵的性能。
解：在真空表和压强表测压口处所在的截面11'-和22'-间列柏努利方程，得22112212,1222e f p u p u z H z H g g g gρρ-+++=+++∑ 其中：210.4z z m -=41 2.4710()p Pa =-⨯表压 52 1.5210p Pa =⨯(表压) 12u u = ,120f H -=∑ 则泵的有效压头为：521213(1.520.247)10()0.418.41109.81e p p H z z m g ρ-+⨯=-+=+=⨯ 泵的效率32618.4110100%53.2%1023600102 2.45e e Q H N ρη⨯⨯==⨯=⨯⨯该效率下泵的性能为：326/Q m h = 18.14H m =53.2%η= 2.45N kW =3. 常压贮槽内盛有石油产品，其密度为760 kg/m 3，黏度小于20 cSt ，在贮存条件下饱和蒸气压为80kPa ，现拟用65Y-60B 型油泵将此油品以15 m 3/h 的流量送往表压强为177 kPa 的设备内。
贮槽液面恒定，设备的油品入口比贮槽液面高5 m ，吸入管路和排出管路的全部压头损失分别为1 m 和4 m 。
试核算该泵是否合用。
若油泵位于贮槽液面以下1.2m 处，问此泵能否正常操作?当地大气压按101.33kPa 计。
解：要核算此泵是否合用，应根据题给条件计算在输送任务下管路所需压头,e e H Q 的值，然后与泵能提供的压头数值比较。
化工原理第二版答案
第四章 习题2． 燃烧炉的内层为460mm 厚的耐火砖,外层为230mm 厚的绝缘砖。
若炉的内表面温度t 1为1400℃,外表面温度t 3为100℃。
试求导热的热通量及两砖间的界面温度。
设两层砖接触良好,已知耐火砖的导热系数为t 0007.09.01+=λ,绝缘砖的导热系数为t 0003.03.02+=λ。
两式中t 可分别取为各层材料的平均温度,单位为℃,λ单位为W/(m·℃)。
解：设两砖之间的界面温度为2t ，由23121212t t t t b b λλ--=，得222331223140010094946010/(0.90.000723010/(0.30.0003)22t t t C t t t t ----=⇒=++⨯+⨯⨯+⨯o 热通量2121689/14009490.40/0.970.00072t t q W m -==+⎛⎫+⨯ ⎪⎝⎭3．直径为mm mm 360⨯φ,钢管用30mm 厚的软木包扎,其外又用100mm 厚的保温灰包扎,以作为绝热层。
现测得钢管外壁面温度为-110℃,绝热层外表面温度10℃。
已知软木和保温灰的导热系数分别为和(m ·℃),试求每米管长的冷量损失量。
解：每半管长的热损失，可由通过两层圆筒壁的传热速率方程求出：1332112211ln ln 22t t Q r r Lr r πλπλ-=+ 1100101601160ln ln 2 3.140.043302 3.140.000760--=+⨯⨯⨯⨯ 25/W m =-负号表示由外界向体系传递的热量，即为冷量损失。
4．蒸汽管道外包扎有两层导热系数不同而厚度相同的绝热层,设外层的平均直径为内层的两倍。
其导热系数也为内层的两倍。
若将二层材料互换位置,假定其他条件不变,试问每米管长的热损失将改变多少?说明在本题情况下,哪一种材料包扎在内层较为适合?解：设外层的平均直径为2m d ，内层平均直径为1m d ，则212m m d d =且212λλ=。
化工原理课后题答案
化工原理课后题答案(部分)(总20页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--化工原理第二版第1章蒸馏1.已知含苯（摩尔分率）的苯-甲苯混合液，若外压为99kPa，试求该溶液的饱和温度。
苯和甲苯的饱和蒸汽压数据见例1-1附表。
t（℃） 85 90 95 100 105x解：利用拉乌尔定律计算气液平衡数据查例1-1附表可的得到不同温度下纯组分苯和甲苯的饱和蒸汽压P B*，P A*，由于总压P = 99kPa，则由x = (P-P B*)/(P A*-P B*)可得出液相组成，这样就可以得到一组绘平衡t-x图数据。
以t = ℃为例 x =（99-40）/（）=同理得到其他温度下液相组成如下表根据表中数据绘出饱和液体线即泡点线由图可得出当x = 时，相应的温度为92℃2.正戊烷（C5H12）和正己烷（C6H14）的饱和蒸汽压数据列于本题附表，试求P = 下该溶液的平衡数据。
温度 C5H12K C6H14饱和蒸汽压(kPa)解：根据附表数据得出相同温度下C5H12（A）和C6H14（B）的饱和蒸汽压以t = ℃时为例，当t = ℃时 P B* =查得P A*=得到其他温度下A?B的饱和蒸汽压如下表t(℃) 248 251 279 289P A*(kPa)利用拉乌尔定律计算平衡数据平衡液相组成以℃时为例当t= ℃时 x = (P-P B*)/(P A*-P B*)=（）/（）= 1平衡气相组成以℃为例当t= ℃时 y = P A*x/P = ×1/ = 1同理得出其他温度下平衡气液相组成列表如下t(℃) 279 289x 1 0y 1 0根据平衡数据绘出t-x-y曲线3.利用习题2的数据，计算：⑴相对挥发度；⑵在平均相对挥发度下的x-y数据，并与习题2 的结果相比较。
解：①计算平均相对挥发度理想溶液相对挥发度α= P A*/P B*计算出各温度下的相对挥发度：t(℃)α - - - - - - - -取℃和279℃时的α值做平均αm= （+）/2 =②按习题2的x数据计算平衡气相组成y的值当x = 时，y = ×[1+×]=同理得到其他y值列表如下t(℃) 279 289αx 1 0y 1 0③作出新的t-x-y'曲线和原先的t-x-y曲线如图4.在常压下将某原料液组成为（易挥发组分的摩尔）的两组溶液分别进行简单蒸馏和平衡蒸馏，若汽化率为1/3，试求两种情况下的斧液和馏出液组成。
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第四章 习题2． 燃烧炉的内层为460mm 厚的耐火砖,外层为230mm 厚的绝缘砖。
若炉的内表面温度t 1为1400℃,外表面温度t 3为100℃。
试求导热的热通量及两砖间的界面温度。
设两层砖接触良好,已知耐火砖的导热系数为t 0007.09.01+=λ,绝缘砖的导热系数为t 0003.03.02+=λ。
两式中t 可分别取为各层材料的平均温度,单位为℃,λ单位为W/(m·℃)。
解：设两砖之间的界面温度为2t ，由23121212t t t t b b λλ--=，得222331223140010094946010/(0.90.000723010/(0.30.0003)22t t t C t t t t ----=⇒=++⨯+⨯⨯+⨯热通量2121689/14009490.40/0.970.00072t t q W m -==+⎛⎫+⨯ ⎪⎝⎭3．直径为mm mm 360⨯φ,钢管用30mm 厚的软木包扎,其外又用100mm 厚的保温灰包扎,以作为绝热层。
现测得钢管外壁面温度为-110℃,绝热层外表面温度10℃。
已知软木和保温灰的导热系数分别为0.043和0.07W/(m ·℃),试求每米管长的冷量损失量。
解：每半管长的热损失，可由通过两层圆筒壁的传热速率方程求出：1332112211ln ln 22t t Q r r L r r πλπλ-=+1100101601160ln ln 2 3.140.043302 3.140.000760--=+⨯⨯⨯⨯25/W m =-负号表示由外界向体系传递的热量，即为冷量损失。
4．蒸汽管道外包扎有两层导热系数不同而厚度相同的绝热层,设外层的平均直径为内层的两倍。
其导热系数也为内层的两倍。
若将二层材料互换位置,假定其他条件不变,试问每米管长的热损失将改变多少?说明在本题情况下,哪一种材料包扎在内层较为适合?解：设外层的平均直径为2m d ，内层平均直径为1m d ，则212m m d d =且212λλ=。
化工原理课后题答案
化工原理第二版第1章蒸馏1.已知含苯（摩尔分率）的苯-甲苯混合液，若外压为99kPa，试求该溶液的饱和温度。
苯和甲苯的饱和蒸汽压数据见例1-1附表。
t（℃） 85 90 95 100 105x解：利用拉乌尔定律计算气液平衡数据查例1-1附表可的得到不同温度下纯组分苯和甲苯的饱和蒸汽压PB *，PA*，由于总压P = 99kPa，则由x = (P-PB *)/(PA*-PB*)可得出液相组成，这样就可以得到一组绘平衡t-x图数据。
以t = 80.1℃为例 x =（99-40）/（）= 同理得到其他温度下液相组成如下表根据表中数据绘出饱和液体线即泡点线由图可得出当x = 时，相应的温度为92℃2.正戊烷（C5H12）和正己烷（C6H14）的饱和蒸汽压数据列于本题附表，试求P =下该溶液的平衡数据。
温度 C5H 12K C6H 14饱和蒸汽压(kPa)解：根据附表数据得出相同温度下C5H12（A）和C6H14（B）的饱和蒸汽压以t = 248.2℃时为例，当t = 248.2℃时 PB* =查得PA*=得到其他温度下A¸B的饱和蒸汽压如下表t(℃) 248 251 279 289PA*(kPa)利用拉乌尔定律计算平衡数据平衡液相组成以260.6℃时为例当t= 260.6℃时 x = (P-PB *)/(PA*-PB*)=（）/（）= 1平衡气相组成以260.6℃为例当t= 260.6℃时 y = PA*x/P = ×1/ = 1同理得出其他温度下平衡气液相组成列表如下t(℃) 279 289x 1 0y 1 0根据平衡数据绘出t-x-y曲线3.利用习题2的数据，计算：⑴相对挥发度；⑵在平均相对挥发度下的x-y数据，并与习题2 的结果相比较。
解：①计算平均相对挥发度理想溶液相对挥发度α= PA */PB*计算出各温度下的相对挥发度：t(℃)α - - - - - - - -取275.1℃和279℃时的α值做平均αm= （+）/2 =②按习题2的x数据计算平衡气相组成y的值当x = 时，y = ×[1+×]=同理得到其他y值列表如下t(℃) 279 289αx 1 0y 1 0③作出新的t-x-y'曲线和原先的t-x-y曲线如图4.在常压下将某原料液组成为（易挥发组分的摩尔）的两组溶液分别进行简单蒸馏和平衡蒸馏，若汽化率为1/3，试求两种情况下的斧液和馏出液组成。
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第四章 习题2． 燃烧炉的内层为460mm 厚的耐火砖,外层为230mm 厚的绝缘砖。
若炉的内表面温度t 1为1400℃,外表面温度t 3为100℃。
试求导热的热通量及两砖间的界面温度。
设两层砖接触良好,已知耐火砖的导热系数为t 0007.09.01+=λ,绝缘砖的导热系数为t 0003.03.02+=λ。
两式中t 可分别取为各层材料的平均温度,单位为℃,λ单位为W/(m·℃)。
解：设两砖之间的界面温度为2t ，由23121212t t t t b b λλ−−=，得222331223140010094946010/(0.90.000723010/(0.30.0003)22t t t C t t t t −−−−=⇒=++⨯+⨯⨯+⨯热通量2121689/14009490.40/0.970.00072t t q W m −==+⎛⎫+⨯ ⎪⎝⎭3．直径为mm mm 360⨯φ,钢管用30mm 厚的软木包扎,其外又用100mm 厚的保温灰包扎,以作为绝热层。
现测得钢管外壁面温度为-110℃,绝热层外表面温度10℃。
已知软木和保温灰的导热系数分别为0.043和0.07W/(m ·℃),试求每米管长的冷量损失量。
解：每半管长的热损失，可由通过两层圆筒壁的传热速率方程求出：1332112211ln ln 22t t Q r r L r r πλπλ−=+1100101601160ln ln 2 3.140.043302 3.140.000760−−=+⨯⨯⨯⨯ 25/W m =−负号表示由外界向体系传递的热量，即为冷量损失。
4．蒸汽管道外包扎有两层导热系数不同而厚度相同的绝热层,设外层的平均直径为内层的两倍。
其导热系数也为内层的两倍。
若将二层材料互换位置,假定其他条件不变,试问每米管长的热损失将改变多少?说明在本题情况下,哪一种材料包扎在内层较为适合?解：设外层的平均直径为2m d ，内层平均直径为1m d ，则212m m d d =且212λλ=。
由导热效率方程知： ()()22111122m m m ttb b b S d L d L λλλπλπ==++⋅1m1Q=b S 1154m t d L b πλ⋅⋅ 两层材料位置互换后：'1111122m m m t d L tQ b b b d L d L πλπλπλ⋅==+ 所以：''5 1.254Q q Q q ===即：' 1.25q q =两层保温材料互换位置后，单位管长的热损失增加。
说明在本题情况下，导热系数小的材料放在内层较为合适。
6. 在管壳式换热器中用冷水冷却油。
水在直径为mm mm 219⨯φ的列管内流动。
已知管内水侧对流传热系数为349OW/(m 2·℃ ),管外油侧对流传热系数为258 W/(m 2·℃ )。
换热器在使用一段时间后,管壁两侧均有污垢形成,水侧污垢热阻为0.00026 m 2·℃ / W,油侧污垢热阻为0.000176 m 2·℃ / W 。
管壁导热系数λ为45 W/(m ·℃)。
试求:(1)基于管外表面积的总传热系数;(2)产生污垢后热阻增加的百分数。
解：（1）总传热系数0k00000011s si m i i i k bd d d R R d d d αλα=++++()2110.0021919190.0001760.00026258451715349015208/W m C =⨯+++⨯+⨯⨯=⋅（2）产生污垢后热阻增加的百分数为：190.0001760.000281510011.8.1190.0001760.0002820815+⨯⨯=⎛⎫−+⨯ ⎪⎝⎭7：在并流换热器中,用水冷却油。
水的进、出口温度分别为15℃和40℃,油的进、出口温度分别为150℃和100℃。
现因生产任务要求油的出口温度降至80℃,假设油和水的流量、进口温度及物性均不变,若原换热器的管长为1m 。
试求此换热器的管长增至若干米才能满足要求。
设换热器的热损失可忽略。
解：平均温度差为 (15015)(10040)92.5.135ln 60m t C −−−== 由热量恒算可得：211240150.5.150100n phc pc W C t t W c T T −−===−− 当油的出口温度降到80C 时，由热量恒算：'2(15080)(15).n pn c pc Q W c W c t =−=−解得：'250.t C = '(15015)(8050)0.135ln 30m t C −−−==>由传热速率方程分别可得：原换热器：(150100)92.5.n pn m W c ks t k n dL π−==⋅⨯ 新换热器：''''(15080)70.7092.51 1.85.5070n pn m W c ks t k n dL L m π−==⋅⨯=⨯⨯=8．重油和原油在单程套管换热器中呈并流流动,两种油的初温分别为243℃和128℃;终温分别为167℃和157℃。
若维持两种油的流量和初温不变,而将两流体改为逆流,试求此时流体的平均温度差及它们的终温。
假设在两种流动情况下,流体的物性和总传热系数均不变化,换热器的热损失可以忽略。
解：以上标'表示并流的情况。
由传热速率方程和热量衡算：'''12211221'()()()()m n pn c pc m n pn c pc Q k t W c T T W c t t Q k t W c T T W c t t ==−=−==−=−两式相除：'''''1221122112211221()()()()m m t T T t t T T t t t T T t t T T t t −−−−−===−−−−− （1） ''122112212121()()(243167)(157128)47()()T T t t T T T t t t t t −−−−−−===−−−−− 而'12211221(243128)(167157)3115ln ln ln 10m t t t t t C t t t t −−−−−====所以：212121ln47143t t t t t t =−⋅−解得：21 2.98.t t =即： 2222(243) 2.98(128) 2.98(128)243t T t T −=⨯−⇒=−⨯−+（2）由（1）式得：22222431671571280.38(243)128243128t T T t −−=⇔=⨯−+−− （3） 由（2）、（3）式得：22161.3.155.4t C T ==C所以：2121(243161.3)(155.4128)49.71.093ln m t t t C t t −−−−===9．.在下列各种管壳式换热器中,某种溶液在管内流动并由20℃加热到50℃。
加热介质在壳方流动,其进、出口温度分别为100℃和60℃,试求下面各种情况下的平均温度差。
(1)壳方和管方均为单程的换热器。
设两流体呈逆流流动。
(2)壳方和管方分别为单程和四程的换热器。
(3)壳方和管方分别为二程和四程的换热器。
解：（1）由对数平均温度差知道：'2121(10050)(6020)44.850ln ln 40m t t t C t t −−−−=== （2）50200.3751002010060 1.335020P R −==−−==−查温度差校正系数图得：0.9t ϕ='0.944.840.3m t m t t C ϕ=⋅=⨯= （3）由R 、P 值查流程温差校正系数图得：0.98t ϕ=所以：'0.9844.843.9m t m t t C ϕ=⋅=⨯=11在一管壳式换热器中,用冷水将常压下纯苯蒸气冷凝成饱和液体。
苯蒸气的体积流量为1650m 3/h,常压下苯的沸点为80.1℃,汽化热为394kJ/kg 。
冷却水的进口温度为20℃,流量为36000kg/h,水的平均比热容为4.18kJ/(kg ·℃)。
若总传热系数K 0为450W/(m 2·℃),试求换热器传热面积S 0。
假设换热器的热损失可忽略。
解：换热器的传热面积m Q k t S =其中：333510133078 2.69/8.31510(27880.1)1650 2.6939410 4.86103600s s Q W r V rPM kg m RT Q w ρρ==⨯===⨯⨯+⨯=⨯⨯=⨯ 冷水出口温度可由热量衡算求得。
即：521234.86103600()2031.636000 4.1810(80.120)(80.131.6)54.180.120ln 80.131.6e pc m Q W C t t t C t C ⨯⨯=−⇒=+=⨯⨯−−−==−− 则：524.86102045054.1S m ⨯==⨯12．在一传热面积为50m 2的单程管壳式换热器中,用水冷却某种溶液。
两流体呈逆流流动。
冷水的流量为33000kg/h,温度由20℃升至38℃。
溶液的温度由110℃降至60℃。
若换热器清洗后,在两流体的流量和进口温度不变的情况下,冷水出口温度增到45℃。
试估算换热器清洗前传热面两侧的总污垢热阻。
假设:(l)两种情况下,流体物性可视为不变,水的平均比热容可取为4.17kJ/(kg ·℃)；(2)可按平壁处理,两种工况下i α和0α分别相同；(3)忽略管壁热阻和热损失解：先求清洗前的总传热系数K. (11038)(8020)54.411038ln 6020m t C −−−==−− 所以:3233000 4.18710(3820)254/()36005054.4m Q k w m C S t ⨯⨯⨯−===⋅⋅⨯⨯ 再求清洗后总传热系数'K ,由热量衡算求溶液的出口温度.''212111060()110(4520)40.63820c pcn pn W C T T t t C W C −=−−=−⨯−=− '(11045)(40.620)38.611045ln 40.620m t C −−−==−−3'233000 4.18710(4520)497/()36005038.6k w m C ⨯⨯⨯−==⋅⨯⨯ 若传热面两侧的总污垢热阻为.sR ∑则有: '11112541111497s i iR k k αααα⎧=++=⎪⎪⎨⎪=+=⎪⎩∑ 由此得:321.92510/sR m C W −=⨯⋅∑x05a02004棉花保温性能好，主要是因为______。