立井单绳箕斗提升
第一部分煤矿单绳缠绕式提升设备竖井箕斗提升选择设计
第一部分 煤矿单绳缠绕式提升设备竖井箕斗提升选择设计一.原始资料：1.矿井年产量: A=60万吨,主井提升设备,采用箕斗;2.工作制度:br=300d,每天两班提升,每班t=7h;3.井筒深度为:Hr=412m;4.受煤仓距井口水平高度为:Hx=16.1m;5.装煤仓距井底车场水平高度为:Hz=21.6m;6.煤的散集密度:r=0.87t/m 3;7.提升方式,采用箕斗提升;8.矿井电压等级为. U=6kv.二.提升容器的选择:1.经济提升速度提升高度：H=H r +H x +H z=412+16.1+21.6=449.7 m经济提升速度:H V j 4.0==7.4494.0⨯=8.48 m/s2.加速度a ,暂取0.8m/s 2,爬行阶段时间u ，暂取10s,一次提升装卸时间θ，暂取8s.θ+++=u V H a V T j jj=81048.87.4948.048.8+++ =81.6s3.一次经济提升量：因没有井底煤仓，不均衡系数C ，取1.15一个水平提升，富容系数f a =1.2；一次经济提升量：tbr T ACa Qj jf 3600== 3002736006.812.115.110604⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯ =4.47 t4．箕斗选择：根据《矿山运输及提升设备》教科书，表7—5，选择竖井单绳提升煤箕斗型号为 ML —6 型其主要参数如下：箕斗名义货载质量：6t;箕斗斗箱有效容积：V=6.6m 3;箕斗质量：kg Qz 5000=;箕斗全高： Hr=9735mm;两箕斗中心距： s=1830mm.5.一次实际提升量：Q=r V=0.87⨯6.6=5.7 t6．所需一次提升时间：s C A a t Qb T fr 1042.1106015.1273007.5360036004=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==' 7.所需一次提升速度：24)]([)]([22aH u T a u T a V -+-'-+-'='θθ =27.4498.04)]810(104[8.0)]810(104[8.022⨯⨯-+-⨯-+-⨯ =5.7 m/s三．提升钢丝绳的选择：1．钢丝绳每米的质量：钢丝绳公称抗拉强度选用：b δ=1666Mpa ；安全系数a m ，按规程规定为 6.5；井架高度 H j 暂取为35m.钢丝绳最大悬垂长度：Hc=Hj+Hs+Hx=35+412+16.1=463.1 m钢丝绳每米质量P 为：110z b a Q Q P Hc m gδ+=- =1.4638.95.6166611050005700-⨯⨯+ =4.4 kg/m2.选择钢丝绳：考虑矿井提升深度和经济选型，选用6⨯19股型的钢丝绳。
提升容器使用的注意事项
提升容器使用的注意事项提升容器是直接装运煤炭、矸石、人员、材料和设备的工具。
按照用途和结构的不同，它可分为箕斗、罐笼、矿车、斜井人车和吊桶五种。
下面主要介绍箕斗、罐笼和矿车。
一、箕斗箕斗是提升煤炭的专用提升容器。
按井筒倾角类型，有立井箕斗与斜井箕斗之分。
根据卸载方式的不同，分翻转式箕斗和底卸式箕斗。
根据提升机的不同，又分单绳与多绳两个系列。
箕斗由悬挂装置、斗箱和卸载闸门三部分组成。
《煤矿安全规程》第382条规定，箕斗提升必须采用定重装载。
1．立井单绳箕斗我国煤矿广泛采用固定斗箱底卸式箕斗，闸门采用曲轨连杆下开折页平板结构。
图4-5为单绳箕斗结构图，这种闸门结构简单、严密；闸门向上关闭时冲击小；卸载时撤煤少；当煤仓已满，煤未卸完时，产生卡箕斗而造成断绳的可能性小；由于箕斗闸门的开启主要借助煤的压力，因而卸载时传递到卸载曲轨上的力较小，改善了井架受力状态。
这种闸门的缺点是：如果闭锁装置一旦失灵，闸门可能在井筒中自行开启。
这样不仅会把煤卸在井筒里，污染风流，增加井筒的清理工作，而且还会撞坏井简装备(如罐道、罐道梁等)，因此必须经常认真检查闭锁装置。
为了克服上述箕斗闸门的缺点，科研人员还研制了插板式闸门和圆板式闸门箕斗。
2．斜井箕斗斜井箕斗按卸载方式分为前卸式和后卸式两种。
煤矿广泛采用后卸式箕斗。
它由斗箱、行走轮组、扇形闸门及牵引连接装置等组成。
其结构特点是前轮有两种轨距，轮子踏面为台阶状。
当卸载时，前轮进入宽轨距的直轨，后轮进入准轨距的曲轨，使箕斗向后倾斜与水平面成50°~55°，扇形闸门借助曲轨打开卸煤。
该箕斗结构简单、稳定性好。
但是大容量箕斗运行时对轨道冲击严重，线路很难维护，卸载过程中两箕斗自重不平衡，有漏煤现象。
二、罐笼(一)普通罐笼普通罐笼为多用途的提升容器，它既可以提升煤炭和矸石，也可以升降人员、运送材料和设备。
罐笼主要用于副井提升，也可用于小型矿井的主井提升。
我国煤矿使用的罐笼主要是立井单绳普通罐笼和立井多绳罐笼、翻转罐笼和斜井用罐笼。
第一部分煤矿单绳缠绕式提升设备竖井箕斗提升选择设计
第一部分煤矿单绳缠绕式提升设备竖井箕斗提升选择设计煤矿单绳缠绕式提升设备竖井箕斗提升是煤矿运输系统中非常重要的一环，其设计的合理与否直接影响着矿井的生产效率和安全性。
本文将对竖井箕斗提升设备的选择设计进行探讨。
首先，竖井箕斗提升设备的选择应考虑以下几个主要因素：1.提升高度：根据煤矿的实际情况，确定提升设备所需的最大提升高度。
提升高度的确定直接决定了提升设备的型号和参数，包括提升速度、额定载荷等。
2.提升能力：根据煤矿的产量和生产需求，确定提升设备的额定载荷。
提升能力的确定需要综合考虑煤矿的年产量、单次提升的煤炭量以及提升设备的可靠性和稳定性。
3.环境条件：考虑到煤矿的特殊环境，如高温、高湿等，需要选择能够适应恶劣环境条件下工作的提升设备，并考虑到设备的防爆性能。
4.安全性：提升设备的安全性是煤矿生产中最重要的考虑因素之一、应选择具备完备的安全保护措施的设备，如安全钳、防坠装置等，确保在突发情况下能够迅速停止设备的运行，并保障人身安全。
5.维护保养：选择易于维护和保养的提升设备，减少设备故障和停机时间。
同时，考虑到提升设备的寿命和抗疲劳性，选择高品质的设备。
在确定了提升设备的选择后，需要进行相应的设计。
以下是竖井箕斗提升设备的一般设计要求：1.结构设计：提升设备的结构设计应满足稳定性、强度和刚度要求，能够承受额定载荷和环境荷载。
设计时需要考虑到提升道路、箕斗和滑轮的结构设计，并确保各个部位的配合良好，运行平稳。
2.动力设计：提升设备的动力设计应满足提升高度和提升能力的要求。
需要选择合适的电机、减速器和制动器，并进行相应的功率计算和传动设计。
3.控制设计：提升设备的控制设计应考虑到提升速度的控制、安全保护措施的设置和故障诊断等。
需要选择合适的控制方式和相应的传感器、执行器等设备，并进行系统整体设计。
4.安全设计：提升设备的安全设计应满足相关的国家法规和标准要求，如《煤矿安全规程》、《电气设备安全规范》等。
第六章矿井提升系统
第六章矿井提升系统3 课时第一节 提升容器提升容器按其结构可分类如下：⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎨⎧⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎨⎧⎩⎨⎧⎪⎪⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎪⎨⎧-⎩⎨⎧-⎪⎩⎪⎨⎧-人车矿车翻转式箕斗后壁卸载式箕斗箕斗斜井吊桶凿井时期翻转罐笼普通罐笼罐笼副井翻转式箕斗侧卸式箕斗底卸式箕斗箕斗主井竖井提升容器 我国煤矿竖井提升，主井普遍采用底卸式箕斗，副井普遍采用普通罐笼，斜井提升采用后壁卸载式箕斗、矿车和人车。
1．箕斗及其装载设备一、竖井箕斗(一)箕斗我国煤矿立井普遍采用固定斗箱底卸式箕斗，其方式有很多种，过去一些矿井普遍采用扇形闸门底卸式箕斗，如今新建矿井多采用平板闸门底卸式箕斗，这种底卸式箕斗如图1-1所示。
箕斗由斗箱4、框架2、衔接装置12及闸门5等组成。
箕斗的导向装置可以采用钢丝绳罐道，也可以采用钢轨或组合罐道。
采用钢丝绳罐道时，除应思索箕斗自身平衡外，还要思索装煤后仍维持平衡，所以在斗箱上部装载口处安设了可调理的溜煤板3，以便调理煤堆顶部中心的位置。
我国运用的立井单绳箕斗为JL 或JL Y 型；多绳箕斗为JDS 、JDSY 和JDG 型。
(二)箕斗装载设备我国过去普遍采用鼓形箕斗装载设备。
这种装载设备的最大缺陷是洒煤量很大，普通到达提煤量的10‰，有的竟高达40‰，且在装载时不能保证箕斗的装载量。
因此新的箕斗装载设备采用预先定量的装载方式，其洒煤量可以大大降低，普通仅为提煤量的1‰，最大不超越3‰。
定量装载方式还能保证提升任务的正常化，有利于完成提升自动化。
目前在新建和改建矿井的设计中已普遍采用定量装载设备。
目前国际外普遍采用的定量装载设备有定量斗箱式和定量保送机式两种。
图１－２所示为立井箕斗定量斗箱装载设备。
图１－３所示为定量保送机装载设备表示图。
图1-l 单绳立井箕斗1—楔形绳环；2 —框架；3 —可调理溜煤板；4—斗箱；5—闸门；6—连杆；7—卸载滚轮；8—套管罐耳(用于绳罐道)；9—钢轨罐道罐耳；10—改动弹簧；11—罩子；12—衔接装置图1－2 立井箕斗定量斗箱装载设备1一斗箱；2一控制缸；3一拉杆；4一闸门；5一溜槽；6一压磁测重装置；7一箕斗图１－３定量保送机装载设备表示图１－煤仓；２－保送机；３－活动过度溜槽；４－箕斗；５－中间溜槽；６－负荷传感器；７－煤仓闸门二、斜井箕斗斜井箕斗有后壁卸载式(简称后卸式)及翻转式两种方式。
箕斗提升安全措施
箕斗提升安全措施我矿开拓方式为立井--斜井综合开拓,主立井负责提升人员、运料、进风.副立井为回风井.斜井为进风井.为了确保主井(de)提升人员、运料、进风和提煤(de)安全运行,特制定本安全措施：一、检查方面1.对箕斗(de)连接装置、防坠器、罐耳、罐道、罐座、装卸设备、天轮和钢丝绳,以及提升绞车(de)各部分,包括滚筒、制动装置、深度指示器、防过卷装置、限速器、跳绳装置、传动装置、电动机和控制设备以及各种保护和闭锁装置等,每天必须由专职人员检查一次,每月还必须组织有关人员检查一次.发现问题必须立即处理,检查和处理结果都要记录备案.2.对于钢丝绳自悬挂时起每隔6个月检验一次,并保证钢丝绳(de)安全系数不得小于7,更换新绳时必须进行拉断、弯曲和扭转试验,如不合格钢丝(de)断面积与总断面积之比达到6﹪时,严禁使用.钢丝绳在1个捻距内断丝断面积与钢丝绳总面积之比达到5﹪时,必须立即更换.对使用(de)钢丝绳必须每月涂油一次.3.对于箕斗(de)扶手、罐门、安全链要经常检查,发现问题时必须马上进行修复.二、相关规定1.对罐笼(de)防坠器应每6个月进行一次不脱钩试验,每年进行一次脱钩试验.防坠器(de)各个连接和传动部分,必须经常处于灵活状态.2.人员乘坐箕斗上下时(de)加速度和减速度,都不得超过0.75m/s2,且最大速度不得超过8m/s.3.每班升降人员前,应先开一次空车,检查绞车动作情况,确认绞车运行正常后,方可提升人员.4.在交接班升降人员时,必须由正司机操作绞车,副司机监护.5．井口、井底信号装置必须与绞车(de)控制回路相闭锁,只有在井口、井底信号工发出信号后,绞车才能启动.6．井底必须安装直通绞车房(de),确保能随时联系.三、相关制度1.上下井人员必须听从井上下信号工(de)指挥,必须遵守乘罐制度,遵守先上后下(de)规定,严禁抢上抢下,每罐乘坐人员不得超过6人.2.人员进入罐笼后,必须将箕斗(de)上盖盖好,井上下信号工应确认铁门关好,安全链挂好,将护栏关闭好后,方可发出开车信号.3.开车信号发出后,严禁进出罐笼,严禁在罐笼内起哄打闹,严禁将头、四肢伸出罐外,站稳扶好.4.主箕斗提升人员时,严禁主、副箕斗提煤,严禁人员与材料同箕斗上下.5.运送材料时,严禁超高、超宽、超载,材料必须摆放整齐牢固.6.运送火工品时,爆破员携带雷管和炸药时,要分罐上下,严禁炸药和雷管同罐上下,其他人员严禁与爆破员同罐上下.7.检修人员在箕斗顶上工作时,必须装设保险伞,并佩戴保险带,绞车提升速度一般为0.3～0.5m/s,最大不得超过2m/s,且信号必须可靠.8.绞车司机提升人员、运送物料时,要严格按照绞车操作规程进行操作,遵守相关规定.凡本措施未涉及之处,要严格按照安全规程和相关规定执行.确保人员、物料(de)提升安全.山西煤矿。
立井箕斗提升结构原理
立井箕斗提升结构原理
立井箕斗提升系统主要由箕斗、提升设备、矿山井架、司机室、控制室等多个组成部分组成，其中箕斗是工作的主要部件。
这个系统的工作原理如下：
箕斗下降：箕斗在未载荷状态下通过自重行程下降，然后进入掘进段并进行装载。
具体来说，井下采出的煤炭通过位于井底车场洞室中的翻笼卸入井下煤仓，再经过装载设备将煤炭装入停在井底的空箕斗中。
载荷提升：箕斗装载满后，提升设备通过电动机驱动箕斗上升。
提升用的两条钢丝绳其中每条钢丝绳的一端和箕斗相连，另一端则绕过井架上的天轮以相反的方向缠绕在提升机的两个卷筒上。
当电动机带动提升转筒转动时，箕斗被提升到井架上的卸载曲轨处。
箕斗倾卸：当箕斗进人井架上的卸载曲轨时，其底部的闸门打开，煤炭卸人井口煤仓内。
然后经带式输送机或其它运输设备运走。
重复工作：箕斗依次上升和倾卸，在重复的工作中不断循环完成矿石提升任务。
同时，另一个箕斗则位于地面卸载位置，进行卸载工作。
两个箕斗分别由两根钢丝绳吊挂，钢丝绳的另一端绕过天轮，各以相反的方向缠绕在提升机滚简上，提升机滚筒旋转时，箕斗一个向上一个向下移动，并同时到达装载和卸载位置，使装、卸载工作同时进行。
此外，立井箕斗提升系统还采用了一些关键技术，如命中控制技术、保护技术、远程监控技术和节能技术等，以提高系统的安全性和效率。
总的来说，立井箕斗提升系统是一种高效、可靠的矿井提升设备，广泛应用于大、中型矿井的主井提升。
立井单绳箕斗提升选型计算正式
⽴井单绳箕⽃提升选型计算正式新疆⼯程学院课程设计说明书题⽬名称：⽴井箕⽃提升系部：采矿⼯程系专业班级：采矿⼯程12-2班学⽣姓名：张成龙指导教师：完成⽇期：年⽉⽇新疆⼯程学院采矿⼯程系课程设计评定意见设计题⽬：⽴井箕⽃提升学⽣姓名：张成龙专业采矿⼯程班级12-2 评定意见：评定成绩：指导教师（签名）：年⽉⽇新疆⼯程学院采矿⼯程系课程设计任务书学年第⼀学期年⽉⽇教研室主任（签名）系（部）主任（签名）年⽉⽇⽬录⼀计算条件 (1)⼆提升容器的确定 (1)三钢丝绳计算 (1)四提升机的选⽤ (1)五提升系统 (2)六电动机预选 (3)七变位重量计算 (3)⼋提升机速度图的计算 (3)九提升能⼒ (5)⼗电动机等效功率计算 (5)⼗⼀电耗及提升机效率计算 (7)⽴井箕⽃提升系统⼀、计算条件：矿井年产量An 为90万吨，年⼯作⽉br 为300天，每天净提升时间t 为14h ;矿井开系最终⽔平，井筒深度Hs 为260m ，矿井服务年限为80年；提升⽅式为双箕⽃提升，采⽤定重装载；卸载⽔平⾄井⼝的⾼度（卸煤⾼度）Hx 为20⽶；装载⽔平⾄井下运输⽔平的⾼差（装煤⾼度）Hz 为29⽶。
⼆、提升容器的确定：⼩时提升量：)/(2461430090000015.1h t t b A c A r n h =??=??=C 为不均衡系数，箕⽃提升取C=1.5提升⾼度：2602029309()t s x z H H H H m =++=++=经济提升速度：`0.417.587.03(/)m V m s ==?=⼀次提升时间估标：)(74.72101003.73098.003.7`1``s u V H a V T m t m g=+++=+++=θ⼀次提升量：)(97.4360074.722463600``t T A Q g h =?==根据上述计算结果可知，应选名义装量为6t 的JL-6型单绳箕⽃。
其有关数据是:⾃重t Q z 5=；容器全⾼m 45.9=r H ；有效容积3m 6.6=V ；两箕⽃的中⼼距m S 87.1=。
浅谈煤矿立井提升系统缠绳挂罐(箕斗)的工艺与方法
上 ｌ０．ＶＩ １Ｉ ／所 ０ｋ ｆ １电 变４
图 １ 主 井 附近 建 筑 物 示 意 图
现 场情况 ： 主井井 口房 已完工 ， 主井 罐道 架完 全 封 闭在 井 口房 内 ， 箕 斗都 已进 入 主 井 井架 ２套
２ １ 年第 １ ０２ 期
谌喜华 ， 等
浅谈煤矿立井提升系统缠绳挂罐（ 箕斗 ） 的工艺与方法
９ ５
箕 斗提 升上井 ， 当另一箕 斗下 到井底 指 定位 置后 ， 将 尾绳 另一 端挂 于箕斗 下方 。
２ １ 箕 斗下放 ．
主井 井底 清撒煤 巷 ， 距主 井下 井 口约 ２ ５ｍ位 置停 下， 用三脚 拔杆 将尾 绳 吊到支 架上 ， 尾 绳绳 头取 将 下用 人工 拉绳 头至 主井下 井 口。先 在下 井 口布置 １台 １．ｋ 调度 绞车 ，在井 底 金 属支 撑 结构 顶 １ Ｗ ４ 梁上 挂设 一个 承载 ３ｔ 的改 向轮 ， 过调 度绞 车将 通 尾绳 绳头 拉至南 侧箕 斗下 方 ，在箕 斗下 层梁 上搭 设平 台用 于人员 挂尾 绳 。在井 口北侧 箕 斗 内加 上 １５ 配重 ，然 后慢 慢开动 主井 提升 机将南 侧箕 斗 ．ｔ 缓慢 向上 提升 ， 人员 跟着 盘动尾 绳滚 筒放 尾绳 ， 注 意不 要让 尾绳带 劲硬 拉绳 滚子 。待北 侧 箕斗 下放 到 主井底 下部套 架 一 ７ ．１ 相对 标高 ） 置 时 ８７４８ｍ（ 位 停车。 在箕 斗下一 层梁 上搭设 平 台 ， 尾绳截 取适 将 当长 度后 穿过楔 形绳 环 ，留好 卡绳 长度 后进行 卡 绳 。用 同样方法 挂设 第二 根尾绳 。
（ 中煤第五建设有限公司， 江苏 徐 州 ２ １ ４ ） ２ １ ０
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
新疆工程学院课程设计说明书题目名称：立井箕斗提升系部：专业班级：学生姓名：指导教师：完成日期：新疆工程学院机械工程系课程设计评定意见设计题目：立井箕斗提升学生姓名：专业矿山机电班级评定意见：评定成绩：指导教师（签名）：年月日机械工程系课程设计任务书教研室主任（签名）系（部）主任（签名）年月日目录一、计算条件：.................................................................................... - 1 -二、提升容器的确定： ....................................................................... - 1 -三、钢丝绳计算：................................................................................ - 1 -四、提升机的选用................................................................................ - 2 -五、提升系统........................................................................................ - 2 -六、电动机预选：................................................................................ - 3 -七、变位重量计算： ........................................................................... - 4 -八、提升机速度图的计算：按六阶段速度图 ................................... - 5 -九、提升能力：.................................................................................... - 6 -十、电动机等效功率计算： ............................................................... - 7 - 十一、电耗及提升机效率计算： ..................................................... - 10 -立井箕斗提升系统一、计算条件：矿井年产量An 为90万吨，年工作月br 为300天，每天净提升时间t 为14h;矿井开系最终水平，井Hs 为220m ，矿井服务年限为80年；提升方式为双箕斗提升，采用定重装载；卸载水平至井口的高度（卸煤高度）Hx 为20米；装载水平至井下运输水平的高差（装煤高度）Hz 为29米。
二、提升容器的确定：小时提升量：)/(2461430090000015.1h t t b A c A r n h =⨯⨯=⨯⨯=经济提升速度：)/(56.64.164.02694.04.0)(2692920220`s m H V m H H H H t mz x s t =⨯====++=++=一次提升时间估标：)(2.69101056.62697.056.6`1``s u V H a V T m t m g =+++=+++=θ 爬行时间u 估取10s 休止时间θ估取10s 一次提升量：)(73.436002.692463600``t T A Q g h =⨯=⨯=选用标准底卸式箕斗，Q=6000kg,自重5000kg,全高9450mm.三、钢丝绳计算：绳端荷重：)(1100050006000kg Q Q Q c d =+=+= 井架高度：)(525.345.175.044.92075.0m Rt H H H H g r x j =⨯+++=+++= 取35m钢丝绳悬重长度)(2842922035m H H H H z s j c =++=++=： 钢丝绳单位长度重量：)/(24.42845.6170001.1110001.1`m kg H mQ P cBdk =-⨯=-=σ查表（2-2）从钢丝绳标准中可选用，6*19普通圆股钢丝绳,其中有关数据为.876;4.2;/871.4 37mm d m ax `KN QS mm p m kg P kk ==>==δ 钢丝绳的静力安全系数： 5.607.728404871.0110876≥=⨯+=m四、提升机的选用滚筒直径：)(28804.21200,1200)(2960378080````mm D D mm p d D jg j g =⨯≥≥=⨯≥=≥δ钢丝绳作用在滚轴筒上的最大静张力及最大静张力差： 最大张力： )(2.123632848.411000kg H p Q F c k d j =⨯+=+= 最大静张力差：)(2.73632848.46000kg H p Q F c k c =⨯+=+= 决定选用2JK-3/20型矿井提升机，见表1-1-5，Dg=3m>D ’g;B=1.5s m V j i F kg F Fj kg F c ce je /5.4,5.11;8000;13000m ax ==>=>=钢丝绳在滚筒上的缠绕宽度： B mm d D L H B g m t <=+++=+++=)(64.1269)337)(3330269()(3(`πεπ 即钢丝绳将在滚筒上做单层缠绕。
五、提升系统天轮直径：取Dt=Dg=3000(mm) 查表3-3天轮型号为TSH 203000， 其中变位重力为7810N井架高度：g g r x j R H H H H 75.0+++=取井高度：H j =35(m)滚筒中心到提升容器中心的距离：)(5.2735.3356.05.36.0m in m D H b g j =++⨯=++=取 b=35(m)提升钢丝绳弦长：)(7.47)135()2335()()2(2222m C H D b L j t x =++-=-+-= 注：通常工业场地较平坦时，C 取1（m ）钢丝绳的偏角： 外偏角："'==+⨯---=+⨯---=︒283100091.047700)337(3216420501500)(32211αεx ga L d s B t 内偏角："'==⨯-=-=︒71710197.04770021642050221αx L a s tgx下绳仰角：11sin 497302j gt H C t D b φ---=+=︒'"- 上绳仰角：'︒==--=--174501.12112g t j gt D b C H t ϕ 六、电动机预选：)(3.6923.185.056.66015.1maxkw KQV N is =⨯⨯⨯==ζηmin)/(5.48035.1156.66060m ax `r D i V N g d=⨯⨯==ππ 选用JR800-12/1430型电动机。
Ne=800kw,Nd=492r/min查资料表7-7飞轮转矩为14660N/m 提升机实际运行速度：)/(7.65.1160492360max s m in D V dg =⨯⨯⨯==ππ七、变位重量计算：（1）电动机转子变位质量kgd i g GD md21981)35.11(8.914660)(2=⨯=⨯=（2）提升机变位质量kg gGm jj 195928.9192000===（3）天轮变位质量kg gG m t t 159418.9781022=⨯==（4）钢丝绳变位质量kg d d g p L H m x c s 4251)314.37307.47284(8.971.482)4330(2=⨯⨯+++⨯⨯=++++==ππ （5）容器变位质量kggQ m zr 244908.912000022=⨯==（6）载荷变位质量kg g Q m g 112248.9110000===则：变位质量d j t s r m m m m m m m=+++++∑ =21981+19592+15941+4251+24490+11224 =97479kg八、提升机速度图的计算：按六阶段速度图加速度的确定：初加速度：)(45.05.225.12220200s m h V a =⨯==正常加速度：按减速器输出轴允许的最大力矩计算：smM a mm PH kQ Dd2'max149.12198197479)26971.486000015.1(32767702)(2=-⨯+⨯-⨯=-+-≤∑按充分利用电动机的过负荷能力计算：sF a m mpH kQ e 21/29.197479)26971.486000015.1(10365967.275.0)(75.0=⨯+⨯-⨯⨯=+-≤∑λ 其中电动机作用在卷动圆周的额定力按ηvP F ee 1000=计算取)(2.121sm a =减速度的确定： 按自由滑行：sa m m pH kQ 2357.09747926971.486000015.1=⨯-⨯=-=∑取)/(57.023s m a = 爬行段计算爬行速度：)/(5.04s m V = 爬行距离：)(34m h = 速度图的具体计算：初加速度阶段： 初加速度时间： )(3.345.05.1000s a V t ===初加速运行距离：)(5.23.35.12121000m t V h ≈⨯⨯==正常加速阶段：加速时间：)(6.42.15.1710max 1s a V V t =-=-=加速运行距离：)(6.196.425.17210m ax 1m t V V h =⨯+=+= 正常减速阶段： 减速时间：)(4.1134max 3s a V V t ≈-=减速运行距离：)(8.424.1125.07234m ax 3m t V V h =⨯+=+= 爬行阶段：爬行段运行时间：)(65.03444s V h t ===制动阶段：行程忽略不计，余兴时间按1s 计算。
等速阶段： 等速运行距离：)(8.203)38.426.195.2(269)(43102m h h h h H h t =+++-=+++-=等速运行时间：)(1.2978.203max 22s V h t ===提升一次的持续时间：纯运行时间：)(4.55164.111.296.43.3543210s t t t t t t T c =+++++=+++++=提升一次的持续时间：)(4.65104.55s T T c g =+=+=θ九、提升能力：年实际提升能力：)/(577.12062224.6515.16143003600360年t CT tQ b A g r =⨯⨯⨯⨯==小时的最大提升能力：)/(28.3304.65636003600`h t T Q A g b=⨯==提升能力富裕系数：3402.1900000577.1206222===n t A A a 即富裕能力为13.40% 十、电动机等效功率计算：提升开始时：)(2.1715145.0974792698.46000015.100N a M H t P k KQ F =⨯+⨯+⨯=∑++= 初加速终了时：)(85.171265.28.422.17151020`0kg h P k F F =⨯⨯-=-=加速度开始时：)(7.24437)45.02.1(9747985.17126)01(`01N a a M F F =-+=∑-+=加速终了时:)(8.242466.198.427.244372112N h P F F k =⨯⨯-=-=等速开始时:)(3.125492.1974798.24246123N a M F F =⨯-=-=∑等速终了时:)(9.105638.2038.423.125492234N h P F F k =⨯⨯-=-=减速开始时:)(6.500757.0974799.10563345N Ma F F =⨯-=-=∑减速终了时:)(7.45908.428.426.50072356N h P F F k =⨯⨯-=-=爬行段开始时:)(1014757.0904797.4590367N Ma F F =⨯+=+=∑爬行段终了时：)(7.101138.42101472470N h P F F k =⨯⨯-=-=等效力计算：101042827224432312221020202911.7)(21)(31)(21)(21⨯=++++++++=∑t F F t F F F F t F F t F F Ft注：由于减速段采用自由滑行，该段运动力接近于零，故未列入计算。