汽温与调节
再热汽温调节的常用方法及注意事项
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1. 调整再热汽量。
再热汽量是影响再热汽温的关键因素之一，通过调整再热汽量可以有效地控制再热汽温。
常用的汽温调节方法
常用的汽温调节方法
以下是几种常用的汽车温调节方法：
1. 调整空调温度设置：根据气温和舒适感决定，将空调调节到适宜的温度。
2. 调整空调吹口方向和风量：可以将吹口方向调整为面部或脚部，调节风量大小，使气流方向和强度合适。
3. 关闭/打开车窗：在天气较为凉爽时，可以适当打开车窗进行通风降温；如果天气较为炎热，则需要关闭车窗以保持车内温度不被外界热空气影响。
4. 使用座椅加热及制冷功能：一些高档车型会配备座椅加热以及制冷功能，可以通过使用这些功能来达到舒适温度。
5. 定期进行汽车空调维护：对汽车空调进行定期的清洁和保养是保持良好冷热效果的关键。
建议每年至少对汽车空调进行维护和保养，以确保其正常工作并提高效率。
以上是常用的汽车温度调节方法，希望能帮到您。
需要注意的是，由于车辆、天气、环境等因素的不同，温度调节的具体方法可能有所差异，需要按照实际情况进行选择和调整。
主汽温 再热气温的调节
气温调整原则蒸汽温度的调整应以烟气侧为主，蒸汽侧为辅。
烟气侧的调整主要是改变火焰中心的位置和流过过热器和再热器的烟气量，蒸汽侧的调整，是根据蒸汽温度的变化情况适当调整相应减温器的减温水量，达到调整蒸汽温度的目的，再热汽温应以烟气侧进行调整，以提高机组的经济性，再热器系统喷水减温只做辅助调整。
正常运行时维持锅炉侧主再汽温为538±5℃之间，主再热汽温偏差≯14℃，最大≯28℃。
若锅炉主再热汽温≥550℃时，减温水调整无效时，必要时应立即停止上层磨机运行，以降低汽温当气温达到550°且仍有上升趋势时，应报机组长，值长，加大调整幅度，促使气温恢复至正常值。
当汽温达到547—557°范围内，运行不能超过15min。
主再热汽温达到565°运行15min仍不能恢复至正常值或仍上升时，应立即打闸停机。
汽温降至530°时，应及时调整，机组满负荷时，降510°应减负荷运行，在减负荷过程中如有回升趋势应停止减负荷，汽温每降低1°减负荷5mw，450°负荷应减到0，降至430°仍不能恢复时应打闸停机。
正常运行时过热汽温，再热汽温调整应由自动装置完成，自动投入时加强监视。
发现异常，事故时及时解列自动，手动调节汽温。
过热器和再热器喷水管路中闭锁阀是用于喷水不流入汽轮机，以免损坏汽轮机的叶片，当锅炉主燃料切断MFT时，降闭锁阀关闭。
锅炉负荷小于20%B−MCR时，降闭锁阀关闭当喷水调整阀开度不大于5%时，才能将闭锁阀开启主再热汽温最高不允许超过546°，546—552°一年累计不超过400小时，主再热汽温不允许在15min内由额定汽温升至566°或下降至510°，否则停机，超过566°一年累计不超过80小时，15min内快速波动一年不超过80小时。
主再热主气门前温差达42°，最多可运行15min，否则应停机且4小时内部能发生两次。
1000MW二次再热机组再热汽温调整与优化-4页文档资料
1000MW二次再热机组再热汽温调整与优化一、运行情况概述该厂2×1000MW二次再热锅炉型式为2710t/h超超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛塔式布置、四角切向燃烧、平衡通风。
设计煤种为神华煤。
过热蒸汽/一次/二次再热蒸汽额定温度605/613/613℃ 根据设计在65%～100BMCR负荷段，一次、二次再热蒸汽温度应能达到在额定值。
然而该厂二期两台机组投产初期，均存在再热汽温偏离设计值较多问题，月度均值只有587℃左右，机组效率大幅受限。
由于1000MW 等级的二次再热机组尚属首例，无成功调整经验借鉴，因此该厂从机组特性上深入研究，在磨组组合、吹灰、二次风门调整及煤种掺烧配烧中探索出一条二次再热1000MW超超临界机组再热汽温控制手段。
二、运行调整与优化1.吹灰方式调整从二次再热锅炉受热面布置可以看出，低温过热器受热面处于燃烧器出口，即处炉膛温度最高区域。
由于低温过热器受热面的辐射特性，较干净的低过受热面势必造成低过吸热过多，从而导致锅炉再热汽温低于设计值。
运行数据显示，低温过热器温升及烟气温降均大于设计值，说明低温过热器受热面吸热占较大。
针对此现象通过减少一次再热高再热段以下区域重点减少低过受热面区域吹灰频率和吹灰器数目，达到增加再热器的吸热，提高再热汽温的目的。
2.磨组运行方式优化通过磨煤机的组合方式来调节再热汽温与改变燃烧器的摆角的原理一样，都是改变燃烧中心来调整再热汽温。
选取下列磨组运行方式。
高负荷ABDEF、ABCDF运行时，一、二次再热器汽温距额定值甚远，主要原因是主燃区分为两段，降低了炉膛火焰的集中度，使锅炉燃烧剧烈程度降低。
如表1所示，在磨煤机组合中，ACDEF组合运行时的一、二再热蒸汽温度最高。
一是由于该种运行方式拉长了主燃烧区域的高度，炭粒子在炉膛的停留时间延长所致。
在600MW～800MW，重点比较BCDE/CDEF两种磨组运行方式。
采用上4台磨组运行时，由于主燃烧区域的上移，即火焰中心的上抬，再热汽温有着明显升高。
再热汽温调节方法
再热汽温调节方法
再热汽温调节方法主要包括以下几种：
1. 烟气挡板调节：烟气挡板可以手控或自控，当负荷变化时，调节挡板开度可以改变通过再热器的烟气流量，从而达到调节再热汽温的目的。
例如，当负荷降低时，可以开大再热器侧的烟气挡板开度，使通过再热器的烟气流量增加，提高再热汽温。
2. 烟气再循环调节：利用再循环风机从尾部烟道抽出部分烟气再送入炉膛。
通过对再循环气量的调节，改变经过热器、再热器的烟气量，使汽温发生变化。
3. 摆动式燃烧器：通过改变燃烧器的倾角来改变火焰中心的高度，从而使炉膛出口温度得到改变，以达到调整再热汽温的目的。
4. 再热喷水减温调节：喷水减温器由于其结构简单、调节方便、调节效果好而被广泛用于锅炉再热汽温的细调。
但使用这种方法会使机组热效率降低，因此应尽量减少再热喷水的用量以提高整个机组的热经济性。
以上信息仅供参考，具体采用哪种方法还需要根据实际运行情况来确定。
如需更多信息，建议咨询专业工程师。
过、再热汽温变化的影响因素及调节方法
汽温特性——锅炉负荷变化时，过热器与再热器
出口蒸汽温度跟随变化的规律。（负荷对汽 温影响）
℃
1 —辐射式过热器 2 —半辐射式过热器 3 —对流式过热器
汽 温
额定汽温
本厂2*300MW单元机组，锅炉形式为亚临界、 一次中间再热、自然循环锅炉，汽轮机形式为亚 临界、单轴、双缸、双排汽、中间再热凝汽式。 以此机组为例分析气温影响因素及调节方法。
★汽温的调节方式
蒸汽侧调节方法 烟气侧调节方法
★各类汽温调节方式的基本要求为：
①调节范围广（60/70—100%负荷）； ②调节惯性或延迟时间小，灵敏度好； ③结构简单可靠，维护工作量小； ④附加的金属消耗量和能量消耗量小；
⑤对电站循环热效率影响小。
蒸汽侧的调节，是指通过降低蒸汽的焓值来调
节温度。例如喷水式减温器向过热器中喷水，喷 入的水的加热和蒸发要消耗过热蒸汽的一部分热 量，从而使汽温下降，调节喷入的水量，可以达 到调节汽温的目的。
过、再热汽温变化的影响因素及 调节方法
—白文方
一 、过、再热汽温变化的影响因素
控制汽温的重要性，影响汽温变化的因素。
二、过热器、再热器汽温调节方法
蒸汽侧和烟气侧调温方法与原理，汽温调节选择 原则。
过热器—将饱和蒸汽加热到额定过热温度的锅炉受热 面部件； 再热器—将汽轮机高压缸排汽重新加热到额定再热温 度的锅炉受热面部件。
汽温影响因素：锅炉的受热面设计时，规定了锅炉的 燃料特性、给水温度、过剩空气系数和各种热损失等 额定参数，但实际运行时由于各种扰动，不能获得设 计预定的工况，导致锅炉的蒸汽参数发生变化。
内扰—由锅炉设备本身的工作条件变化所引起，如受 热面积灰、结渣，烟道漏风等因素； 外扰—由锅炉外部的条件引起时，如用户对锅炉负荷 需要的变化随时间而变化。
锅炉运行时怎样控制和调节汽温
安全技术/特种设备
锅炉运行时怎样控制和调节汽温
对于饱和蒸汽锅炉，其蒸汽温度随蒸汽压力的变化而变化；对于过热蒸汽锅炉，其蒸汽温度的变化主要取决于过热器烟气侧的放热和蒸汽侧的吸热。
当流经过热器的烟气温度、烟气量和烟气流速等变化时，都会引起过热蒸汽温度的上升或下降。
当过热蒸汽温度过高时，可采用下列方法降低汽温：
（1）有减温器的，可增加减温器水量。
（2）喷汽降温。
在过热蒸汽出口，适量喷入饱和蒸汽，可降低过热蒸汽温度。
（3）对过热器前的受热面进行吹灰。
如对水冷壁吹灰，可增加炉膛蒸发受热面的吸热量，降低炉膛出口烟温，从而降低过热器传热温度。
（4）在允许范围内降低过剩空气量。
（5）提高给水温度。
当负荷不变时，增加给水温度，势必减弱燃烧才能不使蒸发量增加，燃烧的减弱使烟气量和烟气流速减小，使过热器的吸热量降低，从而使过热蒸汽温度下降。
（6）使燃烧中心下移。
适当减小引风和鼓风，使炉膛火焰中心下移，使进入过热器的烟气量减少，烟温降低，使过热蒸汽温度降低。
当过热蒸汽温度过低时，可采用下列方法升高汽温：
（1）对过热器进行吹灰，提高其吸热能力；
（2）降低给水温度；
（3）增加风量，使燃烧中心上移；
（4）有减温器的，可减少减温水量。
锅炉汽温调节系统
汽包锅炉蒸汽温度自动调节系统一、蒸汽温度自动调节系统锅炉蒸汽温度自动调节包括过热蒸汽温度和再热蒸汽温度调节。
调节的任务是维持锅炉过热器及再热器的出口汽温在规定的允许范围之内。
1、过热汽温调节任务和特点过热汽温是锅炉运行质量的重要指标之一。
过热汽温过高或过低都会显著地影响电厂的安全性和经济性。
过热汽温过高，可能会造成过热器、蒸汽管道和汽机的高压部分金属损坏，因为超温会引起汽轮机金属内部过大的热应力，会缩短使用寿命，还可能导致叶片根部的松动；过热汽温过低，会引起机组热耗上升，并使汽机轴向推力增大而可能造成推力轴承过载。
过热汽温过低还会引起汽轮机尾部叶片处蒸汽湿度增加，从而降低汽轮机的内效率，并加剧对尾部叶片的水蚀。
所以，在锅炉运行中，必须保持过热汽温长期稳定在规定值附近（一般范围为额定值541±5℃）。
过热汽温调节对象的静态特性是指过热汽温随锅炉负荷变化的静态关系。
过热器的传热形式、结构、布置都将直接影响过热器的静态特性。
对流式过热器和辐射式过热器的过热汽温静态特性完全相反。
对于对流式过热器，当负荷增加时，通过其烟气的温度和流速都增加，因而使过热汽温升高。
而对于辐射式过热器，由于负荷增加时炉膛温度升高不多，而炉膛烟温升高所增加的辐射热量小于蒸汽负荷增大所需要的吸热量。
我们的过热器系统采取了对流式、辐射式和屏式（半辐射式）交替串联布置的结构，这有利于减小过热器出口汽温的偏差，并改善了过热汽温调节对象的静态特性。
引起过热蒸汽温度变化的原因很多，如蒸汽流量变化、燃烧工况变化、进入过热器的蒸汽温度变化、流过过热器的烟气温度和流速变化等。
归结起来，过热汽温调节对象的扰动主要来自三个方面：蒸汽流量变化（机组负荷变化），加热烟气的热量变化和减温水流量变化（过热器入口汽温变化）。
过热汽温调节对象的动态特性是指引起过热汽温变化的扰动与过热汽温之间的动态关系。
在各种扰动下的过热汽温调节对象动态特性的特点是有迟延和惯性，典型的过热汽温阶跃反应曲线如下图所示。
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3、过热器、再热器超温问题及防治烟温偏差的方法内容说明一、影响过热器、再热器汽温变化的原因控制汽温的重要性，汽温允许偏差，影响汽温变化的因素等。
二、过热器、再热器汽温调节方法蒸汽侧和烟气侧调温方法与原理，汽温调节方法的选择，汽温调节选择原则等。
(简单介绍)三、过热器、再热器热偏差的原因及其后果热偏差概念、热偏差形成原因、同屏热偏差、各种形成热偏差原因分析、热偏差后果。
四、炉膛出口烟速、烟温分布不均引起的热偏差及其降低措施炉膛出口扭转残余及其对烟速、烟温偏差的影响，炉内空气动力特性对偏差的影响，利用反切技术降低扭转残余和偏差。
(重点介绍)五、炉膛、过(再)热器沾污、结渣引起的汽温问题炉膛和各受热面积灰、结渣对出口烟温的影响。
(简单)六、各集箱间流量分配不均引起热偏差及降低措施影响流量偏差的各种因素、沿集箱长度的静压分布规律和流量分配、降低措施。
(简单介绍)七、各管屏进口汽温不同引起热偏差及降低措施(简单)八、热偏差引起的汽温分布及管壁壁温计算方法(简单)1.1影响过热器、再热器汽温变化的原因过热器—将饱和蒸汽加热到额定过热温度的锅炉受热面部件；再热器—将汽轮机高压缸（或中压缸）排汽重新加热到额定再热温度的锅炉受热面部件。
汽温变化原因：锅炉的受热面设计时，规定了锅炉的燃料特性、给水温度、过剩空气系数和各种热损失等额定参数，但实际运行时由于各种扰动，不能获得设计预定的工况，导致锅炉的蒸汽参数发生变化。
内扰—由锅炉设备本身的工作条件变化所引起，如受热面积灰、结渣，烟道漏风等因素；外扰—由锅炉外部的条件引起时，如用户对锅炉负荷需要的变化随时间而变化。
锅炉立体图过热器、再热器1.1.1过、再热器汽温控制的重要性过热和再热蒸汽是电站锅炉的最终产品，而合格蒸汽标志—蒸汽温度的稳定是衡量锅炉运行质量的一个重要指标！汽温的允许偏差汽温过高，会引起锅炉和汽轮机金属材料的超温过热，加速管子金属的氧化，降低材料的使用寿命，而汽温过低会降低热力循环的效率，同时使汽机末级叶片处的蒸汽湿度增加，对叶片侵蚀作用增加，严重时甚至发生水冲击，影响汽机安全运行；再热汽温变化过大还会使汽机中压缸转子和汽缸之间的膨胀差变化，造成汽机剧烈振动。
—汽温偏高影响超出极限值10—20℃→寿命↓一半例子：12Cr1MoV 钢管在585℃工作温度下有10万小时的持久强度，温度上升到595℃，持久强度仅为3万小时。
如严重超温时，更会发生短期过热爆管。
估算：采用拉尔逊－米勒公式可计算获得锅炉受热面管子寿命与其工作温度之间的关系：T 为管壁的绝对温度，K ；C 为与钢种有关的常数，C≈20；τ为管子从投用到破坏所经历的时间，小时；()常数=+τlg C T—汽温偏高影响钢号2012CrMo 15CrMo12MnMoV12Cr1MoV12MoVWBSiRe12Cr2MoWVB12Cr3MoVSiTiB允许壁温℃500540550580580600-620600-620过热器用材料的允许温度爆管一次经济损失以200MW锅炉为例，爆管一次后如修复时间为5天，则将少发电2400万kW·h，而200MW机组冷态启停一次耗油约60吨。
—汽温偏低影响汽温偏低主要影响机组运行的经济性，根据国内外运行经验，过热汽温每降低10℃，对于超高压锅炉到亚临界压力锅炉，汽耗将增加1.3～1.5％，大约会使循环效率降低0.3～0.5％，增加煤耗约0.18％，相当于多耗煤1g/kW·h左右；再热汽温低10℃，增加煤耗约0.225％。
对亚临界压力机组，当过热器/再热器温度由535/535℃提高到566/566℃，热耗下降约1%左右，若采用两次再热，热耗可下降1.5～2%。
汽温的允许偏差—汽温容许偏差值锅炉型式过热汽温℃容许偏差℃备注电站锅炉额定过热汽温≦±5煤粉汽包:60%-100%燃油炉:50%-100%直流炉:30%-100%－10～＋5工业锅炉≦300＋30～－20 350±20 400＋10～－20★限制锅炉在允许偏差值下的累计运行时间。
★温度变化速率，一般应限制在3℃/min内。
1.1.2影响汽温变化的因素各因素对过热汽温影响影响因素汽温变化（℃）锅炉负荷±10%±10炉膛过剩空气系数±10%±10～20给水温度±10℃＋4～5燃煤水分±1%±1～5燃煤灰分±10%±5过热器与再热器的汽温特性及影响因素——汽温特性汽温特性——锅炉负荷变化时，过热器与再热器出口蒸汽温度跟随变化的规律。
（负荷对汽温影响）1 —辐射式过热器2 —对流式过热器(近)3 —对流式过热器(远)123100 负荷，%50额定汽温℃汽温1.2过热器、再热器汽温调节方法蒸汽侧调节方法★汽温的调节方式烟气侧调节方法★各类汽温调节方式的基本要求为：①调节范围广（60/70—100%负荷）；②调节惯性或延迟时间小，灵敏度好；③结构简单可靠，维护工作量小；④附加的金属消耗量和能量消耗量小；⑤对电站循环热效率影响小。
1.2.1蒸汽侧调节温度的原理和方法★蒸汽侧汽温调节就是利用减温器来降低蒸汽的焓值，使汽温降低到需要的温度。
一般用冷却水直接或间接达到目的。
★这种调节方式的优点是调节精度高，惯性小，易自动化，应用最广，其缺点主要是只能使蒸汽降温而不能升温，★蒸汽侧调节汽温的方法有面式减温器、喷水减温器、蒸汽旁通、汽－汽交换器等。
喷水减温器减温幅度大，可达100℃以上，要有一定的汽化距离。
文丘利式，旋涡式和笛形管式。
面式减温器和汽—汽热交换器再热蒸汽流量为额定20-30%1.2.2烟气侧调节温度的原理和方法★烟气侧调节汽温通常有两种途径，即改变通过过热器的烟气流量或过热器进口的烟气温度。
★烟气侧调温优点是汽温可按需要升高或降低，不需要增加额外的受热面，缺点是调节精度较低，一般用作汽温的粗调。
★烟气侧调节汽温的方法有烟气再循环、烟气挡板和调节燃烧火焰中心等。
烟气挡板调节方法火焰中心位置和烟气再循环上摆30°,炉膛出口烟温提高约75～80℃;下摆30°,下降约40℃。
±30°汽温变化30～60℃。
循环增1％，再热汽温升约2℃。
三种烟气侧调温特性对比调温方式烟气再循环烟道挡板摆动燃烧器动力消耗有无无对炉型和燃烧方式的要求无有有对燃料要求有无有/无主汽温变化同向异向同向调温能力（调高或调低）单向(调高)双向(调高或调低)双向(调高但调低受阻)调温幅度（℃）～16～40～50延迟时间（s）6575901.2.3 汽温调节方法选择调节方法非中间再热机组中间再热机组过热汽温调节方法再热汽温调节方法无烟煤烟煤褐煤油、气蒸汽侧法喷水减温器√√√√汽-汽热交换器√√面式减温器√烟气侧调节法烟气挡板法√√√烟气再循环法√√改变火焰位置法√√√中国常用调节汽温方法汽温调节选择原则★中参数锅炉一般采用蒸汽侧调节，如中低压锅炉通常采用面式减温器，如给水品质良好也可采用喷水减温。
★高参数以上大型锅炉，一般同时采用蒸汽侧和烟气侧调节手段。
发展趋势是减少喷水量，以烟气侧调温为主，约占调节量的2/3，蒸汽侧调节作为细调，约占调节量的1/3。
★高参数自然循环锅炉一般采用二级喷水调温调节过热汽温，喷水量一般为锅炉额定负荷的3～5％。
★在直流锅炉中，除了用给水－燃料比作为汽温的粗调手段外，一般还采用三级喷水。
第二章热偏差及其预防原理和技术讨论或主讲：消除或减轻热偏差的其他方法？锅炉过热器和再热器蒸汽温度的稳定性，允许偏差，影响汽温的因素，汽温调节方法。
1.过热器、再热器热偏差概念，形成原因，影响因素等2.炉膛出口扭转残余及烟气侧降低热偏差的措施2.1过热器、再热器热偏差的原因及其后果过热器和再热器是由沿宽度方向平行排列的管屏或管片组成，而每一管屏或管片又由数量不等的沿深度方向排列的并联管管圈组成。
设计时希望各管屏和管圈在相互一致的平均条件下工作，以保证运行的安全可靠，但实际运行中，不同管屏之间或不同管圈之间由于内部蒸汽流动条件、炉内烟气侧辐射和对流受热条件的不同，各管屏之间、管圈之间管内蒸汽温度及管壁金属温度分布存在一定差异，这种平行管中工质焓增不均匀的现象称为热偏差。
对流过热器和屏式过热器2.1.1 热偏差定义衡量热偏差大小用热偏差系数ρ。
定义为过热器或再热器管组中某一管子(偏差管)的焓增△i p 与管组平均焓增△i pj 的比值。
热负荷不均系数，代表各管屏或管子的吸热量不同；结构不均系数，代表各管屏或管子的结构不同；流量不均系数，代表各管屏或管子的工质流量不同。
GHq p pj pj p pj p p pj pj pj p p p pj pj p pj pG G H H q q G G H q H q G G Q Q i i ηηηρ=⋅⋅=⋅=⋅=∆∆=pj p H H H =ηpjp G G G =ηpj p q q q =η同屏热偏差和屏间热偏差●同屏热偏差—同一管屏中偏差管焓增(温升)与该屏平均焓增(温升)的比值；●屏间热偏差—屏组中偏差屏焓增(温升)与屏组平均焓增(温升)的比值。
●屏式过热器热偏差系数等于同屏热偏差系数与屏间热偏差系数的乘积。
pjtp ηηη⋅=对屏式过热器，有同屏热偏差和屏间热偏差之分。
2.1.2 热偏差形成原因一、由吸热偏差引起的热偏差①烟侧速度偏差引起的吸热热偏差②烟侧烟温偏差形成的吸热热偏差③同屏各管之间的吸热偏差二、由于管间流量不同引起的偏差①沿炉膛宽度各管屏之间的流量偏差②同屏各管间的流量偏差③由于喷水减温器集箱中涡流和漏流而引起的偏差三、由于过热器、再热器设计不合理引起的汽温偏差四、由于各管屏进口汽温不同而引起汽温偏差一、由吸热偏差引起的热偏差①烟侧速度偏差引起的热偏差四角切圆直流燃烧使炉内形成旋转气流，这股旋转气流呈螺旋状上升一直保持到炉膛出口，即存在扭转残余。
造成炉膛出口速度偏差。
当切圆为逆时针旋转时，炉膛出口烟速右侧高于左侧，反之，左侧高于右侧。
对流受热面中烟气主要是对流传热，横向冲刷顺列管组时，烟气侧对流换热系数与烟速w 有如下关系：33.065.0Pr Re 2.0d C C s z d λα=65.0w d ∝α水平烟道烟速偏差形成原因分析逆时针出口气流扭转残余 出口水平分速度引风机水平引力水平烟道速度分布左侧右侧①②①引风机水平引力的动量＜烟气出口水平分速度动量；②引风机水平引力的动量＞烟气出口水平分速度动量；旋转气流炉膛出口流场图顺时针/逆时针？炉膛出口处水平烟道速度分布后屏过热器后速度分布②烟侧烟温偏差形成的热偏差●20世纪80年代初开始引进美国CE 技术制造300MW 以上机组锅炉，炉膛出口扭转残余问题开始突出。