描述不锈钢材料单轴棘轮行为的一元参量体系

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210988698_Abdel_－_Karim_－_Ohno_模型改进及Z2CDN18_12N_不锈

ｄｅｃｒｅａｓｅｄｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｓｔｒｅｓｓｒａｔｅꎬ ｂｅｉｎｇｍｏｒｅｓｅｎｓｉｔｉｖｅｔｏｔｈｅｌｏｗｅｒｓｔｒｅｓｓｒａｔｅꎬ ａｎｄｔｈｅ
ｌｏａｄｉｎｇｈｉｓｔｏｒｙｈａｄｇｒｅａｔｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｎｔｈｅｒａｔｃｈｅｔｉｎｇｂｅｈａｖｉｏｒ. Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｔｈｅｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓ
Ａｂｄｅｌ－Ｋａｒｉｍ－Ｏｈｎｏ模型改进及Ｚ２ＣＤＮ１８.１２Ｎ
不锈钢棘轮效应预测
陈小辉ꎬ 刘明月ꎬ 刘世纪ꎬ 田育松
( 东北大学秦皇岛分校控制工程学院ꎬ 河北秦皇岛０６６００４)
摘要: 为更好地描述Ｚ２ＣＤＮ１８.１２Ｎ奥氏体不锈钢的单轴棘轮行为ꎬ 在统一黏塑性循环本构理论框架
ｉｓｏｔｒｏｐｉｃｈａｒｄｅｎｉｎｇｒｕｌｅꎬ ｔｈｅｍｏｄｅｌｐａｒａｍｅｔｅｒｓｗｅｒｅｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ. Ｆｕｒｔｈｅｒꎬ ｔｈｅＡｂｄｅｌ￣Ｋａｒｉｍ￣Ｏｈｎｏ
ｍｏｄｅｌａｎｄｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄＡｂｄｅｌ￣Ｋａｒｉｍ￣Ｏｈｎｏｍｏｄｅｌｗｅｒｅｕｓｅｄｔｏｐｒｅｄｉｃｔｔｈｅｕｎｉａｘｉａｌｒａｔｃｈｅｔｉｎｇ
性. ＭｃＤｏｗｅｌｌ
[６]
讨论了应力率对轨道用钢棘轮
ε̇ｐ＝
现象的影响ꎻ 在室温下ꎬ Ｓｈｉ等 [７] 通过大量的
１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢单轴棘轮实验ꎬ研究了应力率
对其棘轮应变的影响. 在６５０ ℃ 下ꎬ Ｌｉｓｓｅｎｄｅｎ
等 [８] 发现ＴＩＭＥＴＡＬ２１Ｓ钛合金在应力循环实验
ε̇Ｔ为热应变率张量ꎻＣ为弹性矩阵ꎻＴ̇ 为相对于参

【2017年整理】棘轮机构85569

【2017年整理】棘轮机构85569 棘轮机构含有棘轮和棘爪的主动件作往复运动，从动件作步进运动的机构。

棘轮机构示意图棘轮机构(ratchet and pawl)，由棘轮和棘爪组成的一种单向间歇运动机构。

棘轮机构常用在各种机床和自动机中间歇进给或回转工作台的转位上，也常用在千斤顶上。

在自行车中棘轮机构用于单向驱动，在手动绞车中棘轮机构常用以防止逆转。

棘轮机构工作时常伴有噪声和振动，因此它的工作频率不能过高。

棘轮机构简介棘轮机构将连续转动或往复运动转换成单向步进运动。

棘轮轮齿通常用单向齿，棘爪铰接于摇杆上，当摇杆逆时针方向摆动时，驱动棘爪便插入棘轮齿以推动棘轮同向转动;当摇杆顺时针方向摆动时，棘爪在棘轮上滑过，棘轮停止转动。

为了确保棘轮不反转，常在固定构件上加装止逆棘爪。

摇杆的往复摆动可由曲柄摇杆机构、齿轮机构和摆动油缸等实现，在传递很小动力时，也有用电磁铁直接驱动棘爪的。

棘轮每次转过的角度称为动程。

动程的大小可利用改变驱动机构的结构参数或遮齿罩的位置等方法调节，也可以在运转过程中加以调节。

如果希望调节的精度高于一个棘齿所对应的角度，可应用多棘爪棘轮机构。

棘轮机构的基本型式和工作原理图示为机械中常用的外啮合式棘轮机构，它由主动摆杆，棘爪，棘轮、止回棘爪和机架组成。

主动件空套在与棘轮固连的从动轴上，并与驱动棘爪用转动副相联。

当主动件顺时针方向摆动时，驱动棘爪便插入棘轮的齿槽中，使棘轮跟着转过一定角度，此时，止回棘爪在棘轮的齿背上滑动。

当主动件逆时针方向转动时，止回棘爪阻止棘轮发生逆时针方向转动，而驱动棘爪却能够在棘轮齿背上滑过，所以，这时棘轮静止不动。

因此，当主动件作连续的往复摆动时，棘轮作单向的间歇运动。

棘轮机构的分类棘轮机构的分类方式有以下几种:按结构形式分类棘轮机构按结构形式分类可分为齿式棘轮机构和摩擦式棘轮机构。

齿式棘轮机构结构简单，制造方便;动与停的时间比可通过选择合适的驱动机构实现。

该机构的缺点是动程只能作有级调节;噪音、冲击和磨损较大，故不宜用于高速。

棘轮和蠕变条件下材料的附加塑性变形行为研究

第27卷第6期2007年12月航空材料学报J OURNA L O F A ERONAU T ICAL MAT ER I AL SV o l 127,N o 16 D ecember 2007棘轮和蠕变条件下材料的附加塑性变形行为研究徐尹杰1,2, 蔡力勋1(11西南交通大学应用力学与工程系,成都610031;21中国测试技术研究院,成都610021)摘要:针对316L 不锈钢进行大量单轴棘轮和蠕变试验研究,对材料在棘轮和蠕变作用下的塑性变形行为以及变形量进行比较和分析。

分析发现,材料棘轮和蠕变变形行为之间存在一些相似规律,而且相同试验时间下蠕变变形高于棘轮变形。

在持续应力作用下,材料的附加塑性变形与作用应力间体现出上凸的抛物线规律,附加塑性变形先随应力的增长而升高,达到峰值后又逐渐减小。

最后,根据这种上凸的抛物线规律提出相应的本构描述方程。

关键词:棘轮;蠕变;附加塑性变形;316L 不锈钢中图分类号:TG113125+5;V 21515+5 文献标识码:A 文章编号:1005-5053(2007)06-0011-05收稿日期:2006-11-28;修订日期:2007-03-23基金项目:国家自然科学基金(10372086)作者简介:徐尹杰(1981)),男,硕士研究生,(E -ma il)b i ng -gu i xu @1631co m 。

材料在循环载荷作用下产生的塑性变形逐渐累积现象称为棘轮效应(Ratchet effects)。

在棘轮现象被揭示的20多年里,大量的专家学者对棘轮效应进行了深入研究,逐步认清了棘轮现象的本质[1~4]。

近年来,将注意力转向棘轮与蠕变间相互联系的研究[5~8],得到一些有意义的发现。

在试验基础上,本工作从新的角度(附加塑性应变)对棘轮和蠕变问题进行研究分析,发现了一些新规律。

1 试验条件、设备以及应变定义和应力循环参数实验设备为美国MTS809(25kN )电液伺服材料试验系统,借助TestStar Ò软件平台790110以及自行开发的试验软件完成试验的闭环控制和数据采集。

316L奥氏体不锈钢疲劳特性分析

316L奥氏体不锈钢疲劳特性分析摘要：本文针对316L奥氏体不锈钢的疲劳特性进行分析，总结了材料棘轮效应在不同应力幅、不同平均应力、不同加载历史下的变化规律，结果表明，随着平均应力和应力幅的升高，材料的初始棘轮应变累积水平快速升高。

分析材料循环特性的幅值依赖特性、温度相关特性、加载历史特性。

各研究表明，材料的循环硬化程度随应变幅值的升高而升高，循环软化程度则呈减小趋势，温度的升高会降低材料的峰值应力水平。

关键词：316L不锈钢；棘轮效应；循环特性；疲劳断裂；GUO Chaoyue, SUN Mengying, LIU Zhuang, LI Zhuoqun,(Shenyang University of Chemical Technology,School of Mechanical and Power Engineering, 110142 Shenyang, China)Abstract: This paper analyzes the fatigue characteristics of 316L austenitic stainless steel, summarizes the variation of the ratchet effect under different stress amplitudes, different average stresses and different loading history, and shows that the initial ratchet strain accumulation level of the material increases rapidly with the increase of average stress and stress amplitude. Analyze the amplitude-dependent characteristics, temperature-dependent characteristics, and loading history characteristics of material cycling properties. The results show that the degree of cyclic hardening of the material increases with the increase of the strain amplitude, the degree of cyclic softening tends to decrease, and the increase of temperature will reduce the peak stress level of the material.Keywords: 316L stainless steel; ratchet effect; cycling characteristics; fatigue fracture;0 引言316L不锈钢是典型的奥氏体不锈钢，因其具有良好的韧性、塑性、焊接性以及耐腐蚀性能等，广泛应用于化工、石油、核电等领域中的设备中[1]。

Chaboche本构模型应用与研究进展

Chaboche本构模型应用与研究进展王德山王艳红周玉鑫陆军军事交通学院天津 300000摘要 Chaboche模型是一种基于运动强化、各向同性强化和时间恢复效应描述循环硬化、软化，以及热恢复的统一黏塑性模型。

它的提出主要是为了解决循环载荷作用下结构的非弹性分析。

本文概述了Chaboche模型的原始表达式及近年来的应用现状，并依次对模型改进、算法选择、参数确定与优化等应用中的热点问题的研究现状进行了分析介绍。

关键词 Chaboche；本构模型；循环硬化；模型参数Application and Research Progress of Chaboche Constitutive ModelWang De-shan, Wang Yan-hong, Zhou Yu-xinArmy Military Transportation University, Tianjin 300000, ChinaAbstract Chaboche model is a unified viscoplastic model based on kinematic strengthening, isotropic hardening and time recovery effects to describe cyclic hardening, softening, and thermal recovery. It is proposed for inelastic analysis to mainly solve the structures under cyclic loading. This paper summarizes the original expression of Chaboche model and its application status in recent years, and analyzes and introduces the research status of hot issues in the application of model improvement, algorithm selection, parameter determination and optimization.Key words Chaboche; constitutive model; cyclic hardening; model parameters引言本构模型就是一系列的数学表达式，其中蕴含了材料的各种力学特性，具体就是描述变形参量与内力参量之间的关系。

一个粘塑性本构模型的实现

•p
ε =
3 σv 2 K
s−α s−α
n
N
(1-8)
N=
(1-9)
N 为屈服面的法线方向，它给出了塑性流动的方向。
1.1.2 随动硬化律
1993 年，Ohno 和 Wang 提出了一种叠加多个 A‐F 硬化律的模型，并且假设每一个硬化律都有各自的关键状态，当各个背应力分量的数值达到其关键状态时，硬化律中的动态恢复项才能完全起作用，而在此之前按照完全不起作用和部分起作用可将 O‐W 模型分为两种形式[35,36]，起初的形式为： (I)
λ=
•
σv
Kห้องสมุดไป่ตู้
n
(1-7)
式中 K 表示拖拽应力常数， n 表示粘性指数，<>为McCauley括号，其含义为当x≦0时, <x>=0；当x﹥0时，<x>=x。当加载点在屈服面以内时，材料处于弹性变形阶段，此时粘性力等于零。当加载点超过屈服面以后，粘性力大于零，此时材料会发生非弹性的粘塑性变形。对屈服面方程求导并代入流动律方程，可得：
M ⎡2 ⎤ α α = ∑ α i ， dα i = γ i ⎢ ri dε p - H( f i ) d ε p : i α i ⎥ αi 1 ⎢ ⎥ ⎣3 ⎦
(1‐10)
关键状态方程为:
f i = α i - ri 2 = 0
(1‐11)
其中：α i 为背应力分量，α i 是背应力分量的模量，且 a i = 3 / 2α i : α i ， f i 代表每一个背应力分量的关键状态，γ i , ri ( i = 1 ~ M )是 O‐W 模型的材料参数，可由单轴的拉伸曲线求得，公式(1‐10)中的 H 代表 Heaviside’s 函数。在 O‐W(I) 模型中,每一个动态恢复项在达到其关键状态( f i = 0 )之前都不起作用,也就是说，在

304不锈钢高温非比例多轴棘轮行为实验研究

由实验结果图１见：可
２实验条件
实验材料为３４锈钢；其主要成分、试样０不
收稿Ｅ期：２０－４１：修回Ｅ期：２０－４１ｌ０５０明显的温度依１４３赖性。３０Ｃ，材料的棘轮行为表现为瞬态型。５￣时
采用了单轴、直线、菱形、圆形和蝶形５种加载路
径ｆ】１。５
本文轴向棘轮应变和扭向等效棘轮应变分别定义为
１
＝・
件，如快中子增殖堆燃料元件、压力容器及管道等，在高温及反复受载的环境中工作，会有棘轮效应产生。由于棘轮应变是一种二次变形的累积，要想准确地预测并防止它的产生是非常困难的。近年来，为了建立能较精确地估计结构高温下循环累积变形的本构模型，国内外学者对此进行了不少实验研究【９，在此基础上提出了一些描述ｌｊ并￣棘轮效应的本构模型【￣。然而，已有的研究大１】ｏ
Ｏ
ｍ
ｍ
抑制后续较小平均应力下的循环棘轮应变的产ｍ生。这是因为经过较大平均应力的应力循环后，材料内部的位错密度升高，位错组态也逐渐变成
较为稳定的位错胞状结构，变形阻力增大，从而抑制了后续较小平均应力的应力循环下棘轮应变
３单轴棘轮行为研究
为了讨论平均应力及其历史对单轴棘轮行为的影响，进行了如下加载历史下的实验研究：（）５Ｃ：３．＋．（０ｃ一７．．１０ｏ３９８１９１０）１４９＋１９６１４（０ｃ－３．＋．ＭＰ（０）１０）－９８１９４ａ５ｃ。Ｃ表示循环周次，－￣ｌ

不锈钢的物理化学机械特性一览表

≤0.15
0Cr18Ni9
பைடு நூலகம்≤0.07
00Cr19Ni10
≤0.030
0Cr19Ni9N
≤0.08
0Cr18Ni10NbN ≤0.08
00Cr18Ni10N
≤0.030
1Cr18Ni12
≤0.12
0Cr23Ni13
≤0.08
0Cr25Ni20
≤0.08
0Cr17Ni12Mo2 ≤0.08
1Cr18Ni12Mo2Ti6) ≤0.12
-
-
≤0.035 ≤0.030 8.50-10.50 17.00-19.00 -
3.00-4.00 -
≤0.035 ≤0.030 11.50-15.00 15.00-20.00 -
-
-
≤0.035 ≤0.030 3.00-6.00 23.00-28.00 1.00-3.00 -
-
奥氏体| 1Cr18Ni11Si4AlTi 0.10-0.18 3.40-4.00 ≤0.80 ≤0.035 ≤0.030 10.--120.. 17.50-19.50 -
-
-
铁素体型
00Cr18Ni5MoSi2 ≤0.030 1.30-2.00 1.00-2.00 ≤0.035 ≤0.030 4.50-5.50 18.00-19.50 2.50-3.00 -
-
Ti5(C%-0.02)~0.08 Ti5*C%-0.70 Ti5(C%-0.02)~0.08 Ti≥5*C% Nb≥10*C% 2) 2) Al 0.10-0.30; Ti 0.40-0.70
1Cr17Ni2
7Cr17
8Cr17
9Cr18
11Cr17

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ｔｖａ－（ｐ为峰值应力，、为谷值应力）加载速率为＋ａ，，２０ＭＰ／．０ａｓ若单试样只接受单独工况士（为均
值应力，为幅值应力）的循环加载，则称该加载工况
为独立加载工况．２给出了两种材料试样在常温下的独表
立加载工况．
棘轮应变Ｅ满足
累积称为棘轮变形（ｔｈｔｉｇｄｆｒｔｎ．当棘轮ｒｃｅｔｅｍａｉ）ａｎｏｏ
变形量达到等量循环增加的畸变状态时，以及当棘轮变形
Ｅ＝，，，Ｎ，，（，０））（
（）１
达到高塑性量的循环饱和状态时，棘轮塑性累积可导致构
室开放基金５４１７１１１８０００ＱＴ２０２１资助项目
收到初稿日期：２０ — ０１收到修改稿日期：２０ — ２２０１１ — ８，０２０— ３
ｏ，，ｒ谷应力）、ｐ峰应力）以及Ｎ，，，对棘ｒｏ（ａｖ（０）（
件尺寸超标或破坏失效．棘轮行为给结构安全设计带来严
峻挑战，已经引起国内外学者和工程界的广泛重视．十几近
由于制约因素的复杂性，研究人员放弃了需要进行大量实验的单一材料的系统研究，注意力放在基于少量特将殊棘轮实验建立应力循环材料本构关系上，并用以得到棘轮应变的理论预测．因而现有本构模型预测精度较低且方法相当复杂，故距适用还有相当大的距离．已有文献报道了对不锈钢、碳钢、道钢等钢种在上述因素影响下大量轨棘轮行为实验结果ｌ引但实验均缺乏系统性，尚未发展卜，出奠基性的物理概念和揭示出十分有用的试验规律．本文基于大量的单轴实验，从新角度研究了循环中
统二元应力控制棘轮变形认识带来的难度．由于新体系方程结构简洁，建模方法简便，描述实验结果精度高，故适合工程应用．
关键词
棘轮．，Ｈｌ２Ｇ１２７Ｔ１．１４
文献标识码
Ａ
文章编号
０１—１６（０２０ — ９６０４２９１２０）９０６ — ８
若在加载历程中不同应力水平的多级工况
（＝
＋）组合在一起连续对单试样加载，则称该试样经
受了一个应力历史加载工况．表３给出了３４不锈钢０在不同温度下峰值应力。历史加载工况，同时还给出了１ｒ８９ｉ不锈钢在常温下峰值应力。历史加载Ｃ１ＮｉＴ
ｓ．４ｉ０７，Ｎｉ１．７０２，Ｃｒ１．７和Ｃ００４８５．６，Ｍｎ１７，Ｐ．２００２Ｓ００５Ｓ．６，．，８４，．６．３，．１，ｉ０４Ｎｉ７Ｃｒ１．５Ｔｉ３．两０８０
蔡力勋牛清勇刘宇杰
（西南交通大学应用力学与工程系，成都６０３）１０１
摘要基于３４不锈钢和１ｌＮｉＴｉ０Ｃｒ８９不锈钢单轴常温与高温应力循环棘轮实验，提出了棘轮应力和棘轮门槛值的概念，发
展了一套基于棘轮应力一元参量的、描述高温棘轮循环饱和材料的单轴棘轮本构行为和常温演化行为的方法体系，新体系降低了传
ＫＥＹ０ＲＤＳｒｔｈｅｔｎＷａｃｔｉｇ，ｐａｔｃｔ，ｓａｎｌｓｔｅ，ｍｏｌｏｔｔｔｏｌｉｉｙｔｉｅｓｓｅｌｓｄｅ，ｃｎｓｉｕｉｎ
材料因循环应力作用而产生的渐增性循环塑性应变
ＡＢＳＴＲＡＣＴＢａｅｎａｓｒｅｎｉｘｉｌｒｔｈｅｔｎｇｔｓｓｃｒｉｄｏｏ０ｄ１１ＮｉＴｉｓｄｏｅｉｓｏｆｕａａａｃｔｉｅｔａｒｅｕｔｆｒ３４ａｎＣｒ８９ｓａｎｌｓｔｅｓｕｎｒｃｌｃｓｒｓｉｔｏｍｅｐｅａｕｒｎｄｅｅａｅｔｍｐｅａｕｅｈｅｃｎｅｓｔｉｅｓｓｅｌｄｅｙｃｉｔｅｓｎｇａｒｏｔｍｒｔｅａｌｖｔｄｅｒｔｒ，ｔｏｃｐｔｏａｃｅｔｎｇｓｒｓｎｒｔｈｔｉｇｓｒｓｈｅｈｏｄｒｅｅｔｄａｅｆｍｅｈｏｏｉａｙｓｆｒｔｈｔｉｔｅｓａｄａｃｅｔｎｔｅｓｔｒｓｌｗｅｅｐｒｓｎｅｎｄａｓｔｏｔｏｄｌｇｃｌｓ — ｔｍｓｄｅｅｏｄ，ｅｗａｖｌｐｅｗｈｉｈｃｎｂｅｕｓｄｎｏｎｌｏｍｏｄｌｅｌｔｄｌｗｆｒｔｈｔｉｇｓｒｉｈｅｃａｅｔｏｙｔｅｖｏｕｅａｏａｃｅｔｎｔａｎｏｆｔｍａｅｉｌｄｅｎｉｘａｔｅｓａｏｍｅｐｅａｕｅｂｕｌｏｔｉｕａｅｓｔｒｔｄｒｔｈｅｔｎｏｔ— ｔｒａｓｕｎｒｕａｉｌｓｒｓｔｒｏｔｍｒｔｒｔａｓｏｓｍｌｔａｕａｅａｃｔｉｇｃｎｓｉｔｔｖｈｖｏｆｔｅｍａｅｉｌｔｅｅａｅｅｐｅａｕｅ．ＴｈｅｅｔｄｓｔｍａｖｒｏｅｄｉｃｌｕｉｅｂｅａｉｒｏｈｔｒａｓａｌｖｔｄｔｍｒｔｒｓｅｐｒｓｎｅｙｓｅｃｎｏｅｃｍｆｕｔｉｐｏｅｓｔｓｒｂｅｒｔｈｅｔｎｅｒａｉｎｆｏｒｄｔｏｌｄｕｌｓｉｔｅｓＣｎｒ１Ｔｈｅｒｔｈｅ — ｒｂｌｍｏｄｅｃｉａｃｔｉｇｄｆｍｔｏｒｍｔａｉｉｎａａｉｔｃｓｒｓＯｔｏ．ｏａｃｔｔｎｏｓｉｕｉｅｍｏｄｌａｄｒｔｈｅｔｎｇｅｏｕｔｄｍｏｅｉｅｉｈｉａｒｈａｅｂｅｔｒｐｅｉｉｎｔｉｇｃｎｔｔｔｖｅｎａｃｔｉｖｌｅｄｌｇｖｎｎｔｓｐｐｅｖｔｅｒｃｓｏｏｒｇｅｓｅｐｅｉｅｔｌｄａａａｒｃｅｓｂｌｏｅｇｎｅｒｎｐｉａｉｎｄｏｂｅｔｒｃｎｃｓｏｎｅｒｓｘｒｍｎａｔｎｄａｅａｃｓｉｅｔｎｉｅｉｇａｐｌｔｏｕｅｔｔｅｏｉｉｎａｄｃｅｓｓａｉｈｍｅｔｉｅｕａｉａｙｅｔｂｌｓｎｎｑｔｏｎ．
１实验方法
试样材料为两种材料：３４不锈钢、１１ＮｉＴｉ０Ｃｒ８９
不锈钢．３４０钢和１ｒ８９不锈钢化学成分（Ｃ１ＮｉＴｉ质量分
数，％）别为：Ｃ００２Ｍｎ１１，．３Ｓ００８分．，．Ｐ０２，．１，６２０
年来，学术界普遍认为制约单轴棘轮行为的重要因素为：应力幅ｏｒａ、平均应力、应力率、循环次数 Ⅳ 、温度０、应力历史）、温度历史，，描述棘轮变形的（即
国家自然科学基金１７２４９７０１和核燃料及材料国防科技重点实验
第３８卷
第９期
仓扁学改
ＡＣＴＡＥＴＡＬＬＵＲＧＩＭＣＡＮＩＳＩＣＡ
Ｖｏ．８１３
ＮＯ．９
６— ７２００２年９月９６９３页
９６７Ｓｐｔ２０ＰＰ．６ —９３ｅ．０２
描述不锈钢材料单轴棘轮行为的一元参量体系
Ｃｘｎ。ＵｎｏｇＡＩＬｉｕＮＩＱｉｙｎＬＩＹｊｅＵｕｉ
ＤｅｒｍｅｔｏｆＡｐｉｄＭｅｈａｃｎｄＥｎｎｅｉｐａｔｎｐｌｅｃｎｉｓａｇｉｅｒｎｇ，ＳｔｗｅｔＪａｔｇＵｎｉ，Ｃｈｇｄ０３１ｏｕｈｓｉｏｏｎｖ．ｅｎｕ６１０
ＭＥＴＨｏＤｏＬｏＧＩＣＡＬＳＹＳＴＥＭＴｏＥＳＣＲＩＤＢＥＮＩＸＩＬＵＡＡＲＡＴＣＨＥＴＴＩＧＢＥＨＡＶＩＲｏＦＳＮｏＴＡＩＬＥＳＳＳＥＥＬＢＹＮＴ
ＵＮＩＴＡＲＹＰＡＲＡＭＥＴＥＲ
轮应变的影响，提出一元棘轮应力和棘轮门槛值ｔｈ
作者简介：蔡力勋，男，１５９９年生，教授
９期
蔡力勋等：描述不锈钢材料单轴棘轮行为的一元参量体系
９７６
的概念；出了描述饱和与非饱和棘轮材料棘轮演化规律给的方法；出了用于建立饱和棘轮材料饱和棘轮本构关系提的单试样法和考虑温度影响的饱和棘轮材料本构关系．