现浇箱梁脚手架计算(公式表格)
现浇箱梁理论伸长计算表(Excel计算)
分段 序号
PP
P(1 e kx
2807045 2750954 2695691 2681827 2629126 2573697 2519681 2442014
(PP L AEP
L设
L差
1段 2段 3段 4段 5段 6段 7段 8段 单端 合计 两端 总计
20.4 8.2 15.7 13.7 7.9 20.7 7.6 71.3 165.5 330.9 168.0 336.0 -2.5 -5.1
腹板钢束：F31-1 预应力筋截面积(mm2)： 139 锚下控制应力MPa：σ k= 1350 管道偏差系数：K= 0.0015 预应力筋的计 算长度（mm） L 1511 1352 3771 4089 1317 3285 1326 10084 26735 53470 孔道长度 （m） X 0.911 1.352 3.771 4.089 1.317 3.285 1.326 10.084 26.135 52.270 平弯角度 （rad） θ平 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 股数： 15 试验弹性模量(N/mm2)：EP= 199700 管道摩阻系数：µ= 0.155 竖弯角度 （rad） θ竖 0.00000 0.22480 0.00000 0.00000 0.21886 0.00000 0.22044 0.00000 夹角和 （rad） θ=θ平+θ竖 0.00000 0.22480 0.00000 0.00000 0.21886 0.00000 0.22044 0.00000 起点力（N） 终点力（N） P 2814750 2810906 2709151 2693870 2677397 2582985 2570289 2479016 P终 2810906 2709151 2693870 2677397 2582985 2570289 2479016 2441801 平均张拉力（N） 理论伸长量 （mm） 设计伸长量 （mm） 差值（mm） 钢束截面积(mm2)：A=2085 张拉方式 ：两端张拉
现浇箱梁支架计算书.doc
现浇箱梁支架计算书.附录现浇箱梁支架计算及相关图纸1模板施工荷载参数和门式刚架参数1.1模板施工荷载值:1、模板支撑设计荷载标准值:表1荷载标准值恒载(永久荷载)①钢筋混凝土的重力钢筋混凝土的比重为26KN/m3②模板和支撑自重模板(底模、芯模和内支撑)的重力:取0.5KN/㎡活荷载(可变荷载)(3)施工人员和设备荷载时计算模板和直接支撑模板的小梁，均布活荷载可取2.5 kN/m2；在计算支撑柱和其他支撑结构构件时，均布活荷载的标准值可为1.0千牛顿/平方米。
(4)振捣混凝土时水平模板上的荷载可采用2.0 kN/m2；垂直模板可采用4.0千牛顿/平方米。
2、模板支撑荷载分项系数:永久荷载分项系数:1.35可变负载部分系数:1.4检查强度和稳定性时:使用负载设计值:当检查挠度时，使用部分系数x荷载标准值:表3和表4中Q235钢的强度和弹性模量(N/mm2)的设计值没有与载荷标准值相结合。
抗拉强度和抗压强度的设计值f205抗弯强度F205弹性模量E2.06×106表3木材强度设计值和弹性模量参考值(N/mm2)称为抗弯强度设计值fm抗剪强度设计值fv弹性模量E方木131.39000胶合板151.46000注:该值基于《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035-1、模板支撑设计荷载标准值:表1荷载标准值恒载(永久荷载)①钢筋混凝土的重力钢筋混凝土的比重为26KN/m3②模板和支撑自重模板(底模、芯模和内支撑)的重力:取0.5KN/㎡活荷载(可变荷载)(3)施工人员和设备荷载时计算模板和直接支撑模板的小梁，均布活荷载可取2.5 kN/m2；在计算支撑柱和其他支撑结构构件时，均布活荷载的标准值可为1.0千牛顿/平方米。
(4)振捣混凝土时水平模板上的荷载可采用2.0 kN/m2；垂直模板可采用4.0千牛顿/平方米。
2、模板支撑荷载分项系数:永久荷载分项系数:1.35可变负载部分系数:1.4检查强度和稳定性时:使用负载设计值:当检查挠度时，使用部分系数x荷载标准值:表3和表4中Q235钢的强度和弹性模量(N/mm2)的设计值没有与载荷标准值相结合。
现浇箱梁支架计算
现浇箱梁支架计算平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁总宽18米，底板宽12.24米，两侧翼缘板各宽2.88米。
第一联为3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，支架设计检算如下：一、荷载计算1.砼自重：3×35米箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3箱梁方量为1242方) 共计1242×2.6=3229.2t2.施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：105×18×0.3=567t总荷载3229.2+567=3796.2t二、支架初步设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm ×90cm，平杆层间距120cm，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，按经验考虑方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。
三、强度计算1．底模竹胶板的强度检算q1=(0.22+0.2)×0.4×2.5=0.42t/m（上下底板荷载）q2=1.18×0.4×2.5=1.18t/m（腹板荷载）q= q1+ q2=1.6t/mM=1.6×0.42/10=0.0256t ·mw=bh 2/6=40×1.22/6=9.6cm 3σ=M/w=0.0256×104/9.6=26.67Mpa <[σ]=70Mpa f=mm EI ql 151076.51063844.0106.15384589444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=- 竹胶板满足施工要求。
2. 12×12方木强度检算支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm 。
q 1 =0.42t/mq 2=1.18t/mM=q 1l 2/8+ q 2l 2/4=0.42×0.92/8+1.18×0.92/4=0.28145t ·m12×12方木 W=288cm 3σ=M/W=0.28145×106/288=977.25N/cm 2=9.77Mpa<10Mpaf 1=mm EI ql 002.010*******.83849.01042.05384569444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-f2=pl3/48EI=(1.18×104×0.93)/(48×8.5×109×1728×10-8)= 12×12方木按40cm间隔排列满足施工要求3.支托内钢管强度检算:支架顶用可调丝杆支托.支托内沿线路方向并排方两根钢管.48×3.5mm钢管.腹板下钢管受力最大.所以只检算此钢管 q1=(0.22+0.2)×0.9×2.5=0.945t/mq2=1.18×0.4×2.5=1.18t/mq=q1+q2=2.215t/m按连续梁计算M=1/10×ql2=1/10×2.125×0.92=0.17215t·mδ=M max/W=0.17215×106/5.08×2=1.694×104N/cm2=169.4Mpa<170Mpa※钢管强度满足施工要求4.支架承载力计算:3×35箱梁支架立杆总数为; 2574根.则承载力为: 2574×3=7722t(每根立杆承重按3t计算)安全系数: 7722/3796.2=25.地基承载力计算地基夯实整平后,用厚32cm(平均)C25砼浇注处理. 砼自重为:18×105×0.32×2.3=1391.04t碗扣脚手架自重: 300t土地基允许承重应力[δ0]=70Kpa地基总承重: 3796.2+1391.04+300=5487.24tδ实=5487.24×10/(18×105)=29.03Kpaδ实<[δ0]地基承载满足要求。
箱梁脚手架计算
箱梁脚手架计算一、荷载：1．桥梁自重：以11米标准箱梁控制，其余脚手架均按此布置。
（一）腹板未变宽段（标准段）：（1）箱体（不包括翼板）每延米砼数量V=1.8×0.4×3+7×0.2+7×0.3 = 5.66m3/m重量q=5.66×2.5×1.0=14.1T（141KN）(2)每延米腹板砼数量 V1＝1.8×0.4=0.8m3重量q1=0.8×2.5×1.0=20 KN(3)面积荷载：箱体部分：141KN/7=20.1KN/m2腹板部分：20KN/0.4=50KN/m2（二）腹板变宽段按隔梁计算：面积荷载：1.8×0.4×2.5×1.1/0.4= 50 KN/m22．其它荷载：（一）人员、材料：2.5KPa垂直模板：1.0KPa（二）振捣砼：水平模板：2.0KPa垂直模板：4.0KPa（三）模板、支架自重：另行计算。
二、模板设计：1．底、侧面模板：δ＝15mm竹塑模板横向肋木：10×125px纵向肋木：10×250px2．计算荷载：（一）人员、材料：2.5KPa 集中荷载：2.5KN（二）振捣混凝土：水平模板：2.0KPa垂直模板：4.0KPa（三）模板、肋木最大自重：10KN/m3（四）砼自重：21.5KPa3．模板检算：（一）强度：q=(20.1KN+0.18KN)×1.2×1.0 m+(2.5KN+2.0KN)×1.4= 24.3 + 6.3 = 30.6 KN/mM=1/8·q·l2=1/8×30.6×0.32= 0.34 KN·mσ= M/W= 0.34 /(1/6×1.0×0.122)=14.2 MPa＜[σ]＝35 MPa，强度满足要求。
[σ]见竹胶模产品介绍模板截面惯性矩：I=bh3/12=1×0.153/12=2.8125×10-7(m4)竹胶板弹性模量：E=10.56×103 MpaF =（5×ql4）/（384EI）=（5×30.6×103×0.304）/（384×10.56×109×2.8125×10-7）= 10.8×10-4(m)= 1.08mm<[f]=600/200=3mm，刚度满足要求。
30x30m连续箱梁现浇支架计算
30x30m连续箱梁现浇支架计算D东莞市城市快速轨道交通R2线2312标40m简支箱梁现浇支架方案1编制依据（1）《东莞市城市快速轨道交通R2线2312标40m箱梁构造图》（2）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）（3）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)（4）现行客运专线铁路桥梁设计及施工技术规范2工程概况东莞市城市快速轨道交通R2线工程R2312标高架段起止桩号为YDK34+143.93～YDK37+788.180。
段内106#墩～109#墩为3×30m连续梁，桥梁正线位于原莞太路上，地基情况较好。
箱梁梁体为单箱单室、等高度、斜腹结构。
标准段箱梁截面顶宽为920cm，底板宽度4.0m。
顶板厚度为25cm，腹板厚度为30cm，梁端箱梁截面顶宽为9.2m，底板宽度4.0m。
顶板厚度为40cm，腹板厚度为45cm,箱梁截面高度180cm；中支点处为留有60cm×60cm人洞的横隔板。
箱梁截面如图1、2。
图2:3x30m连续梁断面图图2:3x30m连续梁中支点断面图支架设计方案东莞市城市快速轨道交通R2线2312标的3×30m连续梁现浇箱梁（106#～109#），采用满堂式现浇支架进行施工。
现浇支架采用φ48mmWDJ碗扣型多功能钢管脚手架，搭设为满堂落地支架。
支架立杆横桥向布置：翼缘板下为（120+2×90+60）cm、腹板下为（2×30）cm、底板下为（60+2×90+60）cm；立杆顺桥向布置为（100×90）cm，支架横桥向搭设总宽度为11.6m；立杆顶部配置KTC-50顶托，顶托上设14×12cm横向承重枋木，承重枋木沿桥横向间距为90cm，承重枋木上为10×10cm横向肋木，肋木布置为沿顺桥向布置间距30cm；立杆底部配制KTZ-30可调底座；横杆步距为90cm。
现浇箱梁支架计算
贵阳市北京东路延伸段（一期）道路工程三标段主线K4+865中桥（30m+30m+30m）连续梁支架检算目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、支架布置 (2)四、支架检算 (2)1、荷载标准值 (2)2、模板的强度、刚度检算 (3)3、方木的强度和刚度检算 (5)4、工字钢检算 (8)5、立杆承载 (10)6.地基承载力验算 (12)主线K4+865中桥连续梁支架检算一、编制依据1、《钢结构设计规范》 GB50017-20032、《木结构设计规范》 GB50005-20033、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166－20084、《建筑结构荷载规范》 GB5009-20015、《建筑施工计算手册》江正荣中国建筑工业出版社6、第四册主线K4+866中桥桥梁工程设计图纸二、工程概况贵阳市北京东路延伸段一期道路工程第三标段主线K4+865中桥（30X30m）里程K4+816.96～K4+916.143，对应下部构造墩位0～3#墩（台），分左右两幅。
桥梁位于半径R=1000m的曲线上，墩台径向与道路设计线间夹角均为90度正交。
上部结构采用C50等截面预应力混凝土连续箱梁，梁高1.6m，按A类预应力构建设计。
箱梁采用单箱四室断面，顶板宽15.5m，悬臂长度均为2m。
箱梁顶板厚22cm，底板厚22cm，支点区域底板加厚到30cm。
跨中段腹板厚50cm，支点区域加厚到70cm。
悬臂端端部厚度0.2m，根部厚度0.5m。
箱梁中横梁宽3m，端横梁宽度1.5m，跨间横隔板厚0.3m，每跨跨中均设置一道横隔板。
顶板与底板在横桥向均与路线横坡一致，桥面铺装等厚。
主线K4+865为主线上跨匝道，先施工桥梁下部结构，待匝道路基填筑完成后，进行桥梁上部结构施工。
路基顶面至箱梁底高度为7.4m，采用碗扣式支架进行现浇施工。
三、支架布置中桥采用碗扣式脚手架，钢管型号：Φ48×3.5mm。
支架布置情况：1、立杆：桥墩横梁实心段按60cm(纵向)×60cm（横向）布置，竖向步距为1.2m；腹板位置90cm(纵向)×60cm（横向），竖向步距为1.2m；空腹段90cm(纵向)×90cm（横向），竖向步距为1.2m；翼板处90cm(纵向)×90cm（横向），竖向步距为1.2m。
现浇箱梁脚手架计算(公式表格)
项目 立杆 横杆 上下托 剪刀撑 底模横梁 底模纵梁 侧模方木（纵向） 侧模方木（横向） 底模竹胶板 侧模竹胶板 翼板支撑 芯模模板 芯模横向方木 芯模纵向方木 芯模支撑钢管 碗扣架及钢管用量 木材用量 竹胶板用量 托架 说明：计算中未包含扣件的小型材料 计算式 （桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×桥净高 （桥长÷纵间距）×（桥净高÷上下间距）×桥宽＋（桥宽÷横间距）×（桥净高H÷上下间距）×桥长 （桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×2 （桥长L÷间距）×（（SQRT（桥净高H2＋桥宽B2）－2））×2 （桥长L÷方木间距）×桥宽B×方木宽b1×方木高h1 （桥宽÷横间距）×桥长×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.3m×桥长L）×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.5m×桥长L）×方木宽b1×方木高h1 桥长L×桥宽B 箱梁高h×桥长L 翼板高×翼板宽×桥长÷0.9m÷0.9m×2 （箱室宽＋箱室高）×2×桥长×0.02m （箱室宽＋箱室高）×2×（桥长÷0.5m×方木宽b1×方木高h1） （箱室宽＋箱室高）×2÷0.5m×桥长×方木宽b×方木高h SQRT（箱室高h2＋箱室宽b2）×2×桥长÷3m 单位 m m 个 m m3 m3 m3 m3 m2 m2 m m3 m3 m3 m m m3 m2 个 数量 53016 126000 6627 795 31 28 6 2 1701 189 622 45 24 45 677 181111 183 1890 6627
计算参数
桥长 桥净高 桥宽 箱梁高 纵间距 横间距 上下间距 纵向方木高h 纵向方木宽b 横向方木间距 横向方木高 横向方木宽 剪刀撑间距 箱室宽 （多个） 箱室高 翼板高 翼板宽 126 16 13.5 1.5 0.9 0.6 0.6 0.1 0.1 0.3 0.06 0
12—40m现浇箱梁计算
胶板
1.2×（a+b+c）+1.4（d+e+f）
1.2×（74.88+0.4+0.75×2）+1.4×[(2.5+4+2)×2]
=115.94KN/m(2m宽载)
顶+底板：
1.2×（a+b+c）+1.4×(d+e+f)
=1.2×（31.46+0.4+0.75×2）+1.4×[（2.5+4+2）×2]
2.边支墩应力
最大应力为234.7Mpa，允许应力235Mpa，强度满足。
内力计算表格（附表）
四、结果
综合以上强度和位移满足。
（中支墩承台建议采用混凝土或者是混凝土枕木，强度检算、细部构造图、地基处理、钢管柱伸入承台深度计算等请二队人员计算）
本检算在贝雷梁支撑点处，设置由双10#槽钢，下部有加劲肋，贝雷片横向在支点处采用10#槽钢做成的支撑架，非支撑点处有6#角钢做成支撑架。
腹板：19.32×1.5=28.98KN/m
顶+底板：15.96×1.5=23.94KN/m
2.模型
（1）贝雷片各杆采用梁单元组建（梁单元为有限元中，单元两端均固定约束，承受弯矩、剪力、扭矩、轴力），由于两贝雷片之间采用销子连接，实际上为一个不承受绕销子转动的弯矩，那么建模时将连接处贝雷片构件（梁单元）的这个约束释放掉。
定义边界时采用连续梁边界。
（三）结构计算结果
1．反力
最大328.09KN
2．位移
最大14mm，允许最大位移L/400=18/400=45mm，位移满足。
3.应力
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计算参数
桥长 桥净高 桥宽 箱梁高 纵间距 横间距 上下间距 纵向方木高h 纵向方木宽b 横向方木间距 横向方木高 横向方木宽 剪刀撑间距 箱室宽 （多个） 箱室高 翼板高 翼板宽 126 16 13.5 1.5 0.9 0.6 0.6 0.1 0.1 0.3 0.06 0.09 6 8 立杆 横杆 上下托 剪刀撑 底模横梁 底模纵梁 侧模方木（纵向） 侧模方木（横向） 底模竹胶板 侧模竹胶板 翼板支撑 芯模模板 芯模横向方木 芯模纵向方木 芯模支撑钢管 碗扣架及钢管用量 木材用量 竹胶板用量 托架 说明：计算中未包含扣件的小型材料 计算式 （桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×桥净高 （桥长÷纵间距）×（桥净高÷上下间距）×桥宽＋（桥宽÷横间距）×（桥净高H÷上下间距）×桥长 （桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×2 （桥长L÷间距）×（（SQRT（桥净高H2＋桥宽B2）－2））×2 （桥长L÷方木间距）×桥宽B×方木宽b1×方木高h1 （桥宽÷横间距）×桥长×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.3m×桥长L）×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.5m×桥长L）×方木宽b1×方木高h1 桥长L×桥宽B 箱梁高h×桥长L 翼板高×翼板宽×桥长÷0.9m÷0.9m×2 （箱室宽＋箱室高）×2×桥长×0.02m （箱室宽＋箱室高）×2×（桥长÷0.5m×方木宽b1×方木高h1） （箱室宽＋箱室高）×2÷0.5m×桥长×方木宽b×方木高h SQRT（箱室高h2＋箱室宽b2）×2×桥长÷3m 单位 m m 个 m m3 m3 m3 m3 m2 m2 m m3 m3 m3 m m m3 m2 个 数量 53016 126000 6627 795 31 28 6 2 1701 189 622 45 24 45 677 181111 183 1890 6627