平面有限元法作业
有限元作业—三梁平面框架结构的有限元分析

三梁平面框架结构的有限元分析针对如图1所示的框架结构,其顶端受均布力作用,用有限元方法分析该结构的位移。
结构中各个截面的参数都为:E=3.0 10 Pa,I =6.5 10〃m,2A =6.8 10 m,生成相应的有限元分析模型。
在ANSY平台上,完成相应的力学分析。
416~N nt3000N② ③144mI ------------------------------------------------------------------------------------------ |图1框架结构受一均布力作用ANSYS军答:对该问题进行有限元分析的过程如下。
(1)进入ANSYS设定工作目录和工作文件)程序—An sys —ANSYS In teractive —Worki ng directory (设置工作目录)—Initial jobname(设置工作文件名):beam3 —Run —OK(2)设置计算类型ANSYS Main Menu: Preferences , —Structural —OK(3)选择单元类型ANSYS Main Me nu: Preprocessor —Eleme nt Type —Add/Edit/Delete , —Add, —beam 2node188 —OK (返回到Element Types 窗口)—CloseCross-sectional area:6.8e-4 (梁的横截面积)—OK —Close八 Library of Element Types Library of Element TypesElement type referenc ■亡 number(4)定义材料参数ANSYS Mai n Me nu: Preprocessor — Material Props — Material Models —Structural — Lin ear — Elastic — Isotropic: EX:3e11 ( 弹性模量)—OKANSYS Main Menu: Preprocessor — Real Constants , — Add/Edit/Delete —Add — Type 1 Beam3 — OK — Real Constant Set No: 1 ( 第 1 号实常数),Ry finite 戟『気2 node 1882 node 188Canttl—鼠标点击该窗口右上角的“ ”来关闭该窗口。
弹性力学平面问题的有限元法实例

分析与决策
(1)何种类型?
平面问题中的结构问题,且为静力问题;
平面问题中具有对称性,为减少[K],简化模型取
1/4;
简化后加约束,(1)在ox面上,位移u是对称的,
位移v是反对称的;在oy面上,位移u是反对称的, 位移v是对称的; (2)在ox面上,载荷对称,在oy 面上,载荷对称;
(1)何种类型?
4.5剖分面(续)
以垂线剖分面。依次单击preprocessor-modelingoperate-booleans-divide-area by line,弹出对话框, 选择对话框中的box单选,用窗口选择两个面元素, 后单击apply,在窗口中选L6-ok,完成面元素剖分。 单击plotctrls菜单中的numbering命令,关闭line numbers –ok; 单击plot菜单中的area命令,用面元素显示模型, 剖分的模型如图所示,由2个面变为4个面,面元素 的编号同时发生变化。
Preprocessor-material
props-material models-弹出define material model behavior 对话框-列表框material models available中, 依次单击structural-linear-elastic-isotropic, 添加弹性模量2.1e+11,泊松比0.3-ok;
操作过程
一、建立新文件
二、类型的选择 Structural-ok;
二、前处理
1、添加单元类型 选择:Quad 4node 42(单元库编号); 具有厚度:选择 option-plane str w/thk(平面应力有厚度);
2、设置实常数(Real constants)
《有限元分析》课程作业

《有限元分析》课程作业任课教师:徐亚兰学生姓名:陈新杰学号:班级:1304012时间:2016-01-05一、问题描述及分析问题:如图1所示,有一矩形平板,在右侧受到P=10KN/m 的分布力,材料常数为:弹性模量Pa E 7101⨯=;泊松比3/1=μ;板的厚度为t=;试按平面应力问题利用三角形与矩形单元分别计算各个节点位移及支座反力。
图1 平面矩形结构的有限元分析分析:使用两种方案:一、基于3节点三角形单元的有限元建模,将矩形划分为两个3节点三角形单元;二、基于4节点矩形单元的有限元建模,使用一个4节点矩形单元。
利用MATLAB 软件计算出各要求量,再将两种方案的计算结果进行比较、分析、得出结论。
二、有限元建模及分析1、基于3节点三角形单元的有限元建模及分析 (1)结构的离散化与编号如图2所示,将平面矩形结构分为两个3节点三角形单P=10KN/m1m1m元。
单元①三个节点的编号为1,2,4,单元②三个节点的编号为3,4,2,各个节点的位置坐标为(),,1,2,3,4i i x y i =,各个节点的位移(分别沿x 方向和y 方向)为(),,1,2,3,4i i u v i =。
图2 方案一:使用两个3节点三角形单元(2)各单元的刚度矩阵及刚度方程 a.单元的几何和节点描述单元①有6个节点位移自由度(DOF )。
将所有节点上的位移组成一个列阵,记作(1)q ;同样,将所有节点上的各个力也组成一个列阵,记作(1)F ,则有(1)112244,,,,,)q u v u v u v =((1)112244(,,,,,)x y x y x y F F F F F F F =同理,对于单元②,有(2)334422,,,,,)q u v u v u v =(1234X y ①②(2)334422(,,,,,)x y x y x y F F F F F F F =b.单元的位移场描述对于单元①,设位移函数012012(,)(,)u x y a a x a y v x y b b x b y ⎫=++⎪⎬=++⎪⎭(1-1)由节点条件,在,i i x x y y ==处,有(,)(,)i i i i i i u x y u v x y v =⎫⎬=⎭1,2,4i = (1-2) 将式(1-1)代入节点条件式(1-2)中,可求出式(1-1)中待定系数,即011122211223444411()22u x y a u x y a u a u a u AAu x y ==++ (1-3) 11122112234441111()221u y a u y b u b u b u AAu y ==++ (1-4) 21122112234441111()221x u a x u c u c u c u AAx u ==++ (1-5) 01122341()2b a v a v a v A =++(1-6) 11122341()2b b v b v b v A =++(1-7) 21122341()2b c v c v c v A =++(1-8)在式(1-3)~式(1-8)中1122123441111()221x y A x y a a a x y ==++ (1-9)2212442442124421244(1,2,3)1111x y a x y x y x y y b y y y x c x x x ⎫==-⎪⎪⎪⎪=-=-⎬⎪⎪⎪==-+⎪⎭ (1-10) 上式中的符号(1,2,3)表示下标轮换,如12,23,31→→→同时更换。
(完整版)有限元大作业matlab---课程设计例子

有限元大作业程序设计学校:天津大学院系:建筑工程与力学学院专业:01级工程力学姓名:刘秀学号:\\\\\\\\\\\指导老师:连续体平面问题的有限元程序分析[题目]:如图所示的正方形薄板四周受均匀载荷的作用,该结构在边界上受正向分布压力,m kNp 1=,同时在沿对角线y 轴上受一对集中压力,载荷为2KN ,若取板厚1=t ,泊松比0=v 。
[分析过程]:由于连续平板的对称性,只需要取其在第一象限的四分之一部分参加分析,然后人为作出一些辅助线将平板“分割”成若干部分,再为每个部分选择分析单元。
采用将此模型化分为4个全等的直角三角型单元。
利用其对称性,四分之一部分的边界约束,载荷可等效如图所示。
[程序原理及实现]:用FORTRAN程序的实现。
由节点信息文件NODE.IN和单元信息文件ELEMENT.IN,经过计算分析后输出一个一般性的文件DATA.OUT。
模型基本信息由文件为BASIC.IN生成。
该程序的特点如下:问题类型:可用于计算弹性力学平面问题和平面应变问题单元类型:采用常应变三角形单元位移模式:用用线性位移模式载荷类型:节点载荷,非节点载荷应先换算为等效节点载荷材料性质:弹性体由单一的均匀材料组成约束方式:为“0”位移固定约束,为保证无刚体位移,弹性体至少应有对三个自由度的独立约束方程求解:针对半带宽刚度方程的Gauss消元法输入文件:由手工生成节点信息文件NODE.IN,和单元信息文件ELEMENT.IN结果文件:输出一般的结果文件DATA.OUT程序的原理如框图:(1)主要变量:ID:问题类型码,ID=1时为平面应力问题,ID=2时为平面应变问题N_NODE:节点个数N_LOAD:节点载荷个数N_DOF:自由度,N_DOF=N_NODE*2(平面问题)N_ELE:单元个数N_BAND:矩阵半带宽N_BC:有约束的节点个数PE:弹性模量PR:泊松比PT:厚度LJK_ELE(I,3):单元节点编号数组,LJK_ELE(I,1),LJK_ELE(I,2),LJK_ELE(I,3)分别放单元I的三个节点的整体编号X(N_NODE), Y(N_NODE):节点坐标数组,X(I),Y(I)分别存放节点I的x,y 坐标值P_LJK(N_BC,3):节点载荷数组,P_LJK(I,1)表示第I个作用有节点载荷的节点的编号,P_LJK(I,2),P_LJK(I,3)分别为该节点沿x,y方向的节点载荷数值AK(N_DOF,N_BAND):整体刚度矩阵AKE(6,6):单元刚度矩阵BB(3,6):位移……应变转换矩阵(三节点单元的几何矩阵)DD(3,3):弹性矩阵SS(3,6);应力矩阵RESULT_N(N_NOF):节点载荷数组,存放节点载荷向量,解方程后该矩阵存放节点位移DISP_E(6)::单元的节点位移向量STS_ELE(N_ELE,3):单元的应力分量STS_ND(N_NODE,3):节点的应力分量(2)子程序说明:READ_IN:读入数据BAND_K:形成半带宽的整体刚度矩阵FORM_KE:计算单元刚度矩阵FORM_P:计算节点载荷CAL_AREA:计算单元面积DO_BC:处理边界条件CLA_DD:计算单元弹性矩阵SOLVE:计算节点位移CLA_BB:计算单元位移……应变关系矩阵CAL_STS:计算单元和节点应力(3)文件管理:源程序文件:chengxu.for程序需读入的数据文件:BASIC.IN,NODE.IN,ELEMENT.IN(需要手工生成)程序输出的数据文件:DATA.OUT(4)数据文件格式:需读入的模型基本信息文件BASIC.IN的格式如下表需读入的节点信息文件NODE.IN的格式如下表需读入的单元信息文件ELEMENT.IN的格式如下表输出结果文件DATA.OUT格式如下表[算例原始数据和程序分析]:(1)模型基本信息文件BASIC.IN的数据为1,4,6,5,31.,0.,1.1,1,0,2,1,0,4,1,1,5,0,1,6,0,11,-0.5,-1.5,3.,-1.,-1,6,-0.5,-0.5(2)手工准备的节点信息文件NODE.IN的数据为1 0.0 2.02 0.0 1.03 1.0 1.04 0. 0.5 1.0 0.6 2.0 0.(3)手工准备的单元信息文件ELEMENT.IN的数据为1 2 3 3 0 0 0 0 1 1 1 1 0 12 4 5 5 0 0 0 0 1 1 1 1 0 25 3 2 2 0 0 0 0 1 1 1 1 0 33 5 6 6 0 0 0 0 1 1 1 1 04 (4)源程序文件chengxu.for为:PROGRAM FEM2DDIMENSION IJK_ELE(500,3),X(500),Y(500),IJK_U(50,3),P_IJK(50,3),&RESULT_N(500),AK(500,100)D IMENSION STS_ELE(500,3),STS_ND(500,3)OPEN(4,FILE='BASIC.IN')OPEN(5,FILE='NODE.IN')OPEN(6,FILE='ELEMENT.IN')OPEN(8,FILE='DATA.OUT')OPEN(9,FILE='FOR_POST.DAT')READ(4,*)ID,N_ELE,N_NODE,N_BC,N_LOADIF(ID.EQ.1)WRITE(8,20)IF(ID.EQ.2)WRITE(8,25)20 FORMAT(/5X,'=========PLANE STRESS PROBLEM========')25 FORMAT(/5X,'=========PLANE STRAIN PROBLEM========')CALL READ_IN(ID,N_ELE,N_NODE,N_BC,N_BAND,N_LOAD,PE,PR,PT, & IJK_ELE,X,Y,IJK_U,P_IJK)CALL BAND_K(N_DOF,N_BAND,N_ELE,IE,N_NODE,& IJK_ELE,X,Y,PE,PR,PT,AK)CALL FORM_P(N_ELE,N_NODE,N_LOAD,N_DOF,IJK_ELE,X,Y,P_IJK, & RESULT_N)CALL DO_BC(N_BC,N_BAND,N_DOF,IJK_U,AK,RESULT_N)CALL SOLVE(N_NODE,N_DOF,N_BAND,AK,RESULT_N)CALL CAL_STS(N_ELE,N_NODE,N_DOF,PE,PR,IJK_ELE,X,Y,RESULT_N, & STS_ELE,STS_ND)c to putout a data fileWRITE(9,70)REAL(N_NODE),REAL(N_ELE)70 FORMAT(2f9.4)WRITE(9,71)(X(I),Y(I),RESULT_N(2*I-1),RESULT_N(2*I),& STS_ND(I,1),STS_ND(I,2),STS_ND(I,3),I=1,N_NODE)71 FORMA T(7F9.4)WRITE(9,72)(REAL(IJK_ELE(I,1)),REAL(IJK_ELE(I,2)),&REAL(IJK_ELE(I,3)),REAL(IJK_ELE(I,3)),&STS_ELE(I,1),STS_ELE(I,2),STS_ELE(I,3),I=1, N_ELE)72 FORMAT(7f9.4)cCLOSE(4)CLOSE(5)CLOSE(6)CLOSE(8)CLOSE(9)E NDcc to get the original data in order to model the problemSUBROUTINE READ_IN(ID,N_ELE,N_NODE,N_BC,N_BAND,N_LOAD,PE,PR, &PT,IJK_ELE,X,Y,IJK_U,P_IJK)DIMENSION IJK_ELE(500,3),X(N_NODE),Y(N_NODE),IJK_U(N_BC,3), & P_IJK(N_LOAD,3),NE_ANSYS(N_ELE,14)REAL ND_ANSYS(N_NODE,3)READ(4,*)PE,PR,PTREAD(4,*)((IJK_U(I,J),J=1,3),I=1,N_BC)READ(4,*)((P_IJK(I,J),J=1,3),I=1,N_LOAD)READ(5,*)((ND_ANSYS(I,J),J=1,3),I=1,N_NODE)READ(6,*)((NE_ANSYS(I,J),J=1,14),I=1,N_ELE)DO 10 I=1,N_NODEX(I)=ND_ANSYS(I,2)Y(I)=ND_ANSYS(I,3)10 CONTINUEDO 11 I=1,N_ELEDO 11 J=1,3IJK_ELE(I,J)=NE_ANSYS(I,J)11 CONTINUEN_BAND=0DO 20 IE=1,N_ELEDO 20 I=1,3DO 20 J=1,3IW=IABS(IJK_ELE(IE,I)-IJK_ELE(IE,J))IF(N_BAND.LT.IW)N_BAND=IW20 CONTINUEN_BAND=(N_BAND+1)*2IF(ID.EQ.1) THENELSEPE=PE/(1.0-PR*PR)PR=PR/(1.0-PR)END IFR ETURNENDcC to form the stiffness matrix of elementSUBROUTINE FORM_KE(IE,N_NODE,N_ELE,IJK_ELE,X,Y,PE,PR,PT,AKE) DIMENSION IJK_ELE(500,3),X(N_NODE),Y(N_NODE),BB(3,6),DD(3,3), & AKE(6,6), SS(6,6)CALL CAL_DD(PE,PR,DD)CALL CAL_BB(IE,N_NODE,N_ELE,IJK_ELE,X,Y,AE,BB)DO 10 I=1,3DO 10 J=1,6SS(I,J)=0.0DO 10 K=1,310 SS(I,J)=SS(I,J)+DD(I,K)*BB(K,J)DO 20 I=1,6DO 20 J=1,6AKE(I,J)=0.0DO 20 K=1,320 AKE(I,J)=AKE(I,J)+SS(K,I)*BB(K,J)*AE*PTRETURNENDcc to form banded global stiffness matrixSUBROUTINE BAND_K(N_DOF,N_BAND,N_ELE,IE,N_NODE,IJK_ELE,X,Y,PE, & PR,PT,AK)DIMENSIONIJK_ELE(500,3),X(N_NODE),Y(N_NODE),AKE(6,6),AK(500,100)N_DOF=2*N_NODEDO 40 I=1,N_DOFDO 40 J=1,N_BAND40 AK(I,J)=0DO 50 IE=1,N_ELECALL FORM_KE(IE,N_NODE,N_ELE,IJK_ELE,X,Y,PE,PR,PT,AKE)DO 50 I=1,3DO 50 II=1,2IH=2*(I-1)+IIIDH=2*(IJK_ELE(IE,I)-1)+IIDO 50 J=1,3DO 50 JJ=1,2IL=2*(J-1)+JJIZL=2*(IJK_ELE(IE,J)-1)+JJIDL=IZL-IDH+1IF(IDL.LE.0) THENELSEAK(IDH,IDL)=AK(IDH,IDL)+AKE(IH,IL)END IF50 CONTINUERETURNENDcc to calculate the area of elementSUBROUTINE CAL_AREA(IE,N_NODE,IJK_ELE,X,Y,AE)DIMENSION IJK_ELE(500,3),X(N_NODE),Y(N_NODE)I=IJK_ELE(IE,1)J=IJK_ELE(IE,2)K=IJK_ELE(IE,3)XIJ=X(J)-X(I)YIJ=Y(J)-Y(I)XIK=X(K)-X(I)YIK=Y(K)-Y(I)AE=(XIJ*YIK-XIK*YIJ)/2.0RETURNENDcc to calculate the elastic matrix of elementSUBROUTINE CAL_DD(PE,PR,DD)DIMENSION DD(3,3)DO 10 I=1,3DO 10 J=1,310 DD(I,J)=0.0DD(1,1)=PE/(1.0-PR*PR)DD(1,2)=PE*PR/(1.0-PR*PR)DD(2,1)=DD(1,2)DD(2,2)=DD(1,1)DD(3,3)=PE/((1.0+PR)*2.0)RETURNENDcc to calculate the strain-displacement matrix of elementSUBROUTINE CAL_BB(IE,N_NODE,N_ELE,IJK_ELE,X,Y,AE,BB) DIMENSION IJK_ELE(500,3),X(N_NODE),Y(N_NODE),BB(3,6)I=IJK_ELE(IE,1)J=IJK_ELE(IE,2)K=IJK_ELE(IE,3)DO 10 II=1,3DO 10 JJ=1,310 BB(II,JJ)=0.0BB(1,1)=Y(J)-Y(K)BB(1,3)=Y(K)-Y(I)BB(1,5)=Y(I)-Y(J)BB(2,2)=X(K)-X(J)BB(2,4)=X(I)-X(K)BB(2,6)=X(J)-X(I)BB(3,1)=BB(2,2)BB(3,2)=BB(1,1)BB(3,3)=BB(2,4)BB(3,4)=BB(1,3)BB(3,5)=BB(2,6)BB(3,6)=BB(1,5)CALL CAL_AREA(IE,N_NODE,IJK_ELE,X,Y,AE)DO 20 I1=1,3DO 20 J1=1,620 BB(I1,J1)=BB(I1,J1)/(2.0*AE)RETURNENDcc to form the global load matrixSUBROUTINE FORM_P(N_ELE,N_NODE,N_LOAD,N_DOF,IJK_ELE,X,Y,P_IJK, & RESULT_N)DIMENSION IJK_ELE(500,3),X(N_NODE),Y(N_NODE),P_IJK(N_LOAD,3), & RESULT_N(N_DOF)DO 10 I=1,N_DOF10 RESULT_N(I)=0.0DO 20 I=1,N_LOADII=P_IJK(I,1)RESULT_N(2*II-1)=P_IJK(I,2)20 RESULT_N(2*II)=P_IJK(I,3)RETURNENDcc to deal with BC(u) (here only for fixed displacement) using "1-0" method SUBROUTINE DO_BC(N_BC,N_BAND,N_DOF,IJK_U,AK,RESULT_N) DIMENSION RESULT_N(N_DOF),IJK_U(N_BC,3),AK(500,100)DO 30 I=1,N_BCIR=IJK_U(I,1)DO 30 J=2,3IF(IJK_U(I,J).EQ.0)THENELSEII=2*IR+J-3AK(II,1)=1.0RESULT_N(II)=0.0DO 10 JJ=2,N_BAND10 AK(II,JJ)=0.0DO 20 JJ=2,II20 AK(II-JJ+1,JJ)=0.0END IF30 CONTINUERETURNENDcc to solve the banded FEM equation by GAUSS eliminationSUBROUTINE SOLVE(N_NODE,N_DOF,N_BAND,AK,RESULT_N) DIMENSION RESULT_N(N_DOF),AK(500,100)DO 20 K=1,N_DOF-1IF(N_DOF.GT.K+N_BAND-1)IM=K+N_BAND-1IF(N_DOF.LE.K+N_BAND-1)IM=N_DOFDO 20 I=K+1,IML=I-K+1C=AK(K,L)/AK(K,1)IW=N_BAND-L+1DO 10 J=1,IWM=J+I-K10 AK(I,J)=AK(I,J)-C*AK(K,M)20 RESULT_N(I)=RESULT_N(I)-C*RESULT_N(K)RESULT_N(N_DOF)=RESULT_N(N_DOF)/AK(N_DOF,1)DO 40 I1=1,N_DOF-1I=N_DOF-I1IF(N_BAND.GT.N_DOF-I-1)JQ=N_DOF-I+1IF(N_BAND.LE.N_DOF-I-1)JQ=N_BANDDO 30 J=2,JQK=J+I-130 RESULT_N(I)=RESULT_N(I)-AK(I,J)*RESULT_N(K)40 RESULT_N(I)=RESULT_N(I)/AK(I,1)WRITE(8,50)50 FORMAT(/12X,'* * * * * RESULTS BY FEM2D * * * * *',//8X,&'--DISPLACEMENT OF NODE--'//5X,'NODE NO',8X,'X-DISP',8X,'Y-DISP') DO 60 I=1,N_NODE60 WRITE(8,70) I,RESULT_N(2*I-1),RESULT_N(2*I)70 FORMAT(8X,I5,7X,2E15.6)RETURNENDcc calculate the stress components of element and nodeSUBROUTINECAL_STS(N_ELE,N_NODE,N_DOF,PE,PR,IJK_ELE,X,Y,RESULT_N, &STS_ELE,STS_ND)DIMENSION IJK_ELE(500,3),X(N_NODE),Y(N_NODE),DD(3,3),BB(3,6), &SS(3,6),RESULT_N(N_DOF),DISP_E(6)DIMENSION STS_ELE(500,3),STS_ND(500,3)WRITE(8,10)10 FORMAT(//8X,'--STRESSES OF ELEMENT--')CALL CAL_DD(PE,PR,DD)DO 50 IE=1,N_ELECALL CAL_BB(IE,N_NODE,N_ELE,IJK_ELE,X,Y,AE,BB)DO 20 I=1,3DO 20 J=1,6SS(I,J)=0.0DO 20 K=1,320 SS(I,J)=SS(I,J)+DD(I,K)*BB(K,J)DO 30 I=1,3DO 30 J=1,2IH=2*(I-1)+JIW=2*(IJK_ELE(IE,I)-1)+J30 DISP_E(IH)=RESULT_N(IW)STX=0STY=0TXY=0DO 40 J=1,6STX=STX+SS(1,J)*DISP_E(J)STY=STY+SS(2,J)*DISP_E(J)40 TXY=TXY+SS(3,J)*DISP_E(J)STS_ELE(IE,1)=STXSTS_ELE(IE,2)=STYSTS_ELE(IE,3)=TXY50 WRITE(8,60)IE,STX,STY,TXY60 FORMAT(1X,'ELEMENT NO.=',I5/18X,'STX=',E12.6,5X,'STY=',&E12.6,2X,'TXY=',E12.6)c the following part is to calculate stress components of nodeWRITE(8,55)55 FORMAT(//8X,'--STRESSES OF NODE--')DO 90 I=1,N_NODEA=0.B=0.C=0.II=0DO 70 K=1,N_ELEDO 70 J=1,3IF(IJK_ELE(K,J).EQ.I) THENII=II+1A=A+STS_ELE(K,1)B=B+STS_ELE(K,2)C=C+STS_ELE(K,3)END IF70 CONTINUESTS_ND(I,1)=A/IISTS_ND(I,2)=B/IISTS_ND(I,3)=C/IIWRITE(8,75)I,STS_ND(I,1),STS_ND(I,2),STS_ND(I,3)75 FORMAT(1X,'NODE NO.=',I5/18X,'STX=',E12.6,5X,'STY=',&E12.6,2X,'TXY=',E12.6)90 CONTINUERETURNENDc FEM2D programm end[算例结果]:chengxu.for所输出的数据文件DATA.OUT数据内容如下:=========PLANE STRESS PROBLEM========* * * * * RESULTS BY FEM2D * * * * *--DISPLACEMENT OF NODE--NODE NO X-DISP Y-DISP1 .000000E+00 -.525275E+012 .000000E+00 -.225275E+013 -.108791E+01 -.137363E+014 .000000E+00 .000000E+005 -.824176E+00 .000000E+006 -.182418E+01 .000000E+00--STRESSES OF ELEMENT--ELEMENT NO.= 1STX=-.108791E+01 STY=-.300000E+01 TXY= .439560E+00ELEMENT NO.= 2STX=-.824176E+00 STY=-.225275E+01 TXY= .000000E+00ELEMENT NO.= 3STX=-.108791E+01 STY=-.137363E+01 TXY= .307692E+00ELEMENT NO.= 4STX=-.100000E+01 STY=-.137363E+01 TXY=-.131868E+00--STRESSES OF NODE--NODE NO.= 1STX=-.108791E+01 STY=-.300000E+01 TXY= .439560E+00NODE NO.= 2STX=-.100000E+01 STY=-.220879E+01 TXY= .249084E+00NODE NO.= 3STX=-.105861E+01 STY=-.191575E+01 TXY= .205128E+00NODE NO.= 4STX=-.824176E+00 STY=-.225275E+01 TXY= .000000E+00NODE NO.= 5STX=-.970696E+00 STY=-.166667E+01 TXY= .586081E-01NODE NO.= 6STX=-.100000E+01 STY=-.137363E+01 TXY=-.131868E+00[结论与体会]:通过本次的课程设计,我对有限元的概念有了更加深刻的理解,同时也弥补了平时学习是疏忽的地方,充实了有限元知识。
有限元分析——平面问题

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4、整体分析 整体刚度矩阵 整体刚度矩阵组装的基本步骤:
先求出各个单元的单元刚度矩阵; 将单元刚度矩阵中的每个子块放在整体刚度矩阵中的对应位置上,得到单 元的扩大刚度矩阵; 将全部单元的扩大矩阵相加得到整体刚度矩阵。
不失一般性,仅考虑模型中有四个单元,如图所示,四个单元的整体节点位 移列阵为
τZX z= + t/2 =0
因板很薄,载荷又不沿厚度变化,应力沿板 的厚度方向是连续分布的,可以认为,在整
Z
个板内各点都有
σZ=0 τYZ=0 τZX=0
O
tX
图1 平面应力问题
根据剪应力的互等性、物理方程,可得描述平面应力问题的八个独立的基本变量 为
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σ=[σX σY τXY]T ε=[εX εY γXY]T
x2 y2 ɑ1= x 3 y 3
1 y2 b1=- 1 y 3
1 c1= 1
x2 x3
(1,2,3)
上式表示下标轮换,即1 2,2 3,3 1同时更换。
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重写位移函数,并以节点位移的形式进行表达,有
uv((xx,,yy))N(x,y)qe
其中形函数矩阵为
Y
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图2 平面应变问题
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根据几何方程、物理方程可得,描述平面应变问题的独立变量也是八个,且与 平面应力问题的一样。只是弹性矩阵变为
1
D=
E1
1 1 2 1
1
第4章 平面问题的有限元法-4收敛准则

8
9 10 11 12 13 14
2
4
6
8 10 12 14
(a)
(b)
图4-13
四. 单元节点i、j、m的次序 在前面章节中,我们曾指出,为了在计算中保证单元的 面积 不会出现负值,节点i、j、m的编号次序必须是逆时 针方向。事实上,节点i、j、m的编号次序是可以任意安排 的,只要在计算刚度矩阵的各元素时,对取绝对值,即可 得到正确的计算结果。在实际计算时,应该注意所选有限元 分析软件的使用要求。 五. 边界条件的处理及整体刚度矩阵的修正 在前面讨论整体刚度矩阵时,已经提到,整体刚度矩阵 的奇异性可以提高考虑边界约束条件来排除弹性体的刚体位 移,以达到求解的目的。
B =2(d+1)
若采取带宽压缩存储,则整体刚度矩阵的存储量N 最 多为N =2nB = 4n(d+1) 其中:d为相邻节点的最大差值,n为节点总数。 例如在图4-13中,(a)与(b)的单元划分相同,且节点 总数都等于14,但两者的节点编号方式却完全不同。(a) 是按长边进行编号, d =7, N =488;而(b)是按短边进行 编号,d =2,N =168。显然(b)的编号方式可比(a)的编号 方式节省280个存储单元。
为了保证解答的收敛性,要求位移模式必须满足以下三 个条件,即 ⑴ 位移模式必须包含单元的刚体位移。也就是说,当 节点位移是由某个刚体位移所引起时,弹性体内将不会产生 应变。所以,位移模式不但要具有描述单元本身形变的能力 ,而且还要具有描述由于其它单元形变而通过节点位移引起 单元刚体位移的能力。 例如,三角形三节点单元位移模式中,常数项1、4 就 是用于提供刚体位移的。 ⑵ 位移模式必须能包含单元的常应变。每个单元的应变 一般都是包含着两个部分:一部分是与该单元中各点的坐标 位置有关的应变(即所谓各点的变应变);另一部分是与位 置坐标无关的应变(即所谓的常应变)。从物理意义上看,
有限元分析大作业

有限元大作业一题目要求:图1所示为一悬臂梁,在端部承受载荷,材料弹性模量为E,泊松比为1/3,悬臂梁的厚度(板厚)为t,若该粱被划分为两个单元,单元和节点编号如图所示,试按平面应力问题计算各个节点位移计支反力。
一、单元划分1.计算简图及单元划分如下所示:2.进行节点及单元编号节点i j m单元① 2 3 4② 3 2 13.节点坐标值节点号1 2 3 4坐标值X 2 2 0 0Y 1 0 1 0二、计算单元刚度矩阵1、计算每个单元面积△以及i b ,i c (m j i i ,,=) ①②单元的面积相等,即12121=⨯⨯=∆ 单元①的i b ,i c⎩⎨⎧=--==-=0)(1m j i m j i y x c y y b ⎩⎨⎧=--==-=2)(0i m ji m j x x c y y b ⎩⎨⎧-=--=-=-=2)(1j i mj i m y x c y y b 对平面应力问题,其表达式为[]⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡-+-+-+-+∆-=s r s r sr s r s r s r s r s r b b uc c cb u b uc b c u c ub c c u b b u Et Krs 21212121)1(42 然后对单元①求解单元刚度子矩阵2==i r 2==i s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡=3/1001329)1(22Et K 2==i r 3==j s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡=03/23/20329)1(23Et K2==i r 4==m s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡----=3/13/23/21329)1(24Et K 3==j r 3==j s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡=4003/4329)1(33Et K 3==j r 2==i s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡=03/23/20329)1(32Et K 3==j r 4==m s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡----=43/23/23/4329)1(34Et K 4==m r 4==m s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡=3/133/43/43/7329)1(44Et K 4==m r 2==i s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡----=3/13/23/21329)1(42Et K 4==m r 3==j s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡----=43/23/23/4329)1(43Et K由子矩阵[]e rs K 合成单元刚度矩阵[]⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡----------------=3/133/443/23/13/23/43/73/23/43/2143/24003/23/23/403/43/203/13/203/23/103/213/2001329)1(Et K将单元①的单元刚度矩阵补零升阶变为单元刚度矩阵,其在总体刚度矩阵中的位置为:节点号→单元②的i b ,i c⎩⎨⎧=--=-=-=0)(1m j im j i y x c y y b ⎩⎨⎧-=--==-=2)(0i m ji m j x x c y y b ⎩⎨⎧=--==-=2)(1j i mj i m y x c y y b 然后对单元 求解单元刚度子矩阵:3==i r 3==i s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡=3/1001329)2(33Et K 3==i r 2==j s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡=03/23/20329)2(32Et K 3==i r 1==m s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡----=3/13/23/21329)2(31Et K 1 2 3 412[])1(22K[])1(23K[])1(24K3[])1(32K[])1(33K[])1(34K4[])1(42K[])1(43K[])1(44K2==j r 2==j s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡=4003/4329)2(22Et K 2==j r 3==i s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡=03/23/20329)2(23Et K 2==j r 1==m s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡----=43/23/23/4329)2(21Et K 1==m r 1==m s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡=3/133/43/43/7329)2(11Et K 1==m r 3==i s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡----=3/13/23/21329)2(13Et K 1==m r 2==j s []⎥⎦⎤⎢⎣⎡----=43/23/23/4329)2(12Et K 由子矩阵[]e rs K 合成单元刚度矩阵[]⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡----------------=3/133/443/23/13/23/43/73/23/43/2143/24003/23/23/403/43/203/13/203/23/103/213/2001329)2(Et K将单元②的单元刚度矩阵补零升阶变为单元贡献矩阵,其在总体刚度矩阵中的位置为:节点号→1 2 3 41 [])2(11K[])2(12K[])2(13K2 [])2(21K[])2(22K[])2(23K3 [])2(31K [])2(32K [])2(33K 4三、计算总体刚度矩阵总体刚度矩阵是由各单元的贡献矩阵迭加而成)2()1(][][][][K K K K e +==∑四、进行节点约束处理根据节点约束情况,在总刚矩阵中可采用划行划列处理约束的方法,由题目易知,节点3和4的已知水平位移和垂直位移都为零,划去其相对应的行和列,则总刚矩阵由8阶变为4阶,矩阵如下:⎪⎪⎭⎪⎪⎬⎫⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧--=⎪⎪⎭⎪⎪⎬⎫⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡--------2/02/03/13043/203/73/23/443/23/133/43/23/43/43/73292211p p v u v u Et329][Et K =1 2 3 413/133/43/43/743/23/23/4----3/13/23/21----000243/23/23/4----3/13003/73/43/403/13/23/21----33/13/23/21----3/43/403/13003/743/23/23/4----40003/13/23/21----43/23/23/4----3/133/43/43/7化简⎪⎪⎭⎪⎪⎬⎫⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧--=⎪⎪⎭⎪⎪⎬⎫⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡--------Et p Et p v u v u 3/1603/160130122072412213424472211 五、求解线性方程组方法:采用LU 分解法 1.求解矩阵[]U 各元素⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡-----⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡------⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡--------75/10775/640075/6475/353007/767/27/7502447~7/877/87/7607/87/337/207/767/27/7502447~13012207241221342447⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡----353/44900075/6475/353007/767/27/7502447~ 得到的[]U 矩阵如下:[]⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡----=353/44900075/6475/353007/767/27/7502447U 2.求解矩阵[]L 各元素⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡--------=⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡----⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡----13012207241221342447353/44900075/6475/353007/767/27/75024471353/6475/767/20175/27/40017/40001 得到的[]L 矩阵如下:[]⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡--------=13012207241221342447L3.进行求解⎪⎪⎭⎪⎪⎬⎫⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧---=⇒⎪⎪⎭⎪⎪⎬⎫⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧--=Et p Et p Et p y Et p Et p Ly 79425/850800225/323/1603/1603/160⎪⎪⎭⎪⎪⎬⎫⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧---=⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡----⇒=⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡Et p Et p Et p v u v u y v u v u U 79425/850800225/323/160353/44900075/6475/353007/7675/27/750244722112211 解得Et p v /422.82-= Et p u /497.12-= Et p v /028.91-= Et p u /897.11=于是求得各节点的位移为:⎩⎨⎧-==Etp v Etp u /028.9/897.111 ⎩⎨⎧-=-=Etp v Etp u /422.8/497.122 ⎩⎨⎧==033v u ⎩⎨⎧==044v u 六、求解相应的支反力(运用静力学的平衡方程进行求解)3号节点和4号节点的支反力如下图所示:。
4.5.14.5平面问题有限元分析步骤及计算实例

K
88
K 12 11 K21 1
K 12 31
K41 2
K22 1 K32 1
K 12 33
K43 2
K
44
2
由于[Krs]=[Ksr]T,又单元1和单元2的节点号按1、2、
3对应3、4、1,则可得:
K11 1
K33 2
3E 16
3 0
0 1
K21 1 K43 2
K12 1
3E 8
3 1 0
0 0 1
3 1 1
1 3 1
0 0 1
013
q/E 0
q/E 0
3E 8
8q
0 /(3E) 0
0 q1
0
0
单元应力可看作是单元形心处的应力值。
7)引入约束条件,修改刚度方程并求解
根据约束条件:u1 =v1=0;v2=0;u4=0和等效节点力列
阵:F 0 0 0 0 0 q / 2 0 q / 2T
五. 边界条件的处理及整体刚度矩阵的修正 整体刚度矩阵的奇异性可以通过引入边界约束条件来排除弹性体的
刚体位移,以达到求解的目的。
(两种)方法 “化1置0法”
“乘大数法”
⑴修改后的总刚为非奇异,对应的总体平衡方程可求解; ⑵如果已知位移不等于0,采用第二种方法,固定约束用 第一种方法。 ※求解可以采用解方程组的任何一种方法。(高斯消去法 常用),可借用一些计算机软件:如Matlab,Excel等。
所以 q / E0 0 1/ 3 0 1/ 3 1 0 1T
习题和思考题
• 4.1三角形常应变单元的特点? • 4.2平面问题有限元法的基本思想和解题步骤。 • 4.3简述形函数的概念和性质。 • 4.4平面问题整体刚度矩阵的推导过程。 • 4.5矩形单元的特点? • 4.6有限元方法解的收敛准则。
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连,这两个公共节点有共同的节点位移值,从而保证了两个相邻单元在其公共边界上位移的 连续性。故四节点矩形单元满足位移连续性条件。#
{ } 3-7:求以下受力单元的等效节点载荷 R 。已知:lij、lim、lmj 、
⎢⎣ 0 0 0
0 0.5 0
0
0 − 0.5 − 0.5 0 0.5 ⎥⎦12×12
利用矩阵的运算关系
[ ] [ ] [k]T =
B]T [D][B]tA T
= [B]T [D]T
[B]T
T
tA
由于 [D]是对称矩阵, [D]T = [D]
所以 [k]T = [B]T [D] [B]tA = [k],即 [k]为对称矩阵。#
3-5:图示平面等腰三角形单元,若 μ = 0.3 ,弹性模量为 E,厚度为 t,求形函数矩阵 [N ]、 应变矩阵 [B] 及单元刚度矩阵 [K ]。(补充题意:平面应力情况)
q、P,厚度 t,P 点作用在 jm 中点处,沿 x 方向,三角形分布 载荷垂直于 ij 边。
4
解:q 的单元 N/m2 ,设厚度为 t,如图示
Xi
=
−
1 3
qlij
t
cos
30°
=
−
3 6
qlij
t
Yi
=
−
1 3
qlij
t
sin
30°
=
−
1 6
qlij
t
等效节点载荷
X
j
=
−
1 6
qlijt cos30° +
第三章作业
3-1:试证明平面三角形单元内任一点的形函数之和恒等于 1。
证明 1:设单元发生 X 方向的刚体位移 u0 ,则单元内到处应有位移 u0 ,有 ui = u j = um = u0
( ) u = Niui + N ju j + Nmum = Ni + N j + Nm u0 = u0
Ni + N j + Nm = 1
三角形单元的刚度矩阵
3
⎡1
⎢
⎢0
⎢
( ) [k]e
=
BT
DBtA
=
2
Et 1− μ2
⎢ ⎢ ⎢
0 μ
⎢
⎢ −1
⎢
⎢⎢⎣− μ
1− μ 对 2
1− μ 1− μ
22 0 01 μ −1 μ −1 − μ 22 μ −1 μ −1 −1 22
称 3−μ
2 1+ μ
2
⎤
⎥
⎥
⎥
⎥
⎥
⎥
⎥
⎥
3
−
μ
⎥ ⎥
2 ⎥⎦ 6×6
μ −1
−μ
3−μ
⎥ ⎥
⎢ ⎢⎢⎣− μ
2 μ −1
2
2 μ −1
2
−1
2 1+ μ
2
3
−
μ
⎥ ⎥
2 ⎥⎦ 6×6
7
μ =0
总体刚度矩阵
⎡ 1 0 0 0 −1 0 ⎤
⎢ ⎢
0
0.5
0.5
0 − 0.5 − 0.5⎥⎥
[k ]e
=
Et 2
⎢ ⎢ ⎢
0 0
0.5 0
0.5 0
0 − 0.5 − 0.5⎥
a
⎥ ⎦ 2×6
求应变矩阵
[Bi
]
=
1 2A
⎡bi ⎢⎢0 ⎢⎣ci
0 ⎤ ⎡1
ci bi
⎥ ⎥ ⎥⎦
=
1 a
⎢⎢0 ⎢⎣0
0⎤ 0⎥⎥ 1⎥⎦
⎡0 0⎤
⎡−1 0 ⎤
[ ]Bj
==
1 a
⎢⎢0 ⎢⎣1
1⎥⎥ 0⎥⎦
, [Bm ]
==
1 a
⎢ ⎢
0
⎢⎣− 1
− 1⎥⎥ − 1⎥⎦
则
应力矩阵
⎡1 0 0 0 −1 0 ⎤
00
0⎤ ⎥
[ ] [ ] [ ] k 1+3 23
k k 2
2+3
24
25
0
⎥
[ ] [ ] [ ] k33 0 1+3+4
k 3+4 35
k36 4
⎥ ⎥
0
[k44 ]2 [k45 ]2
0
⎥ ⎥
[ ] [ ] [ ] [ ] k k 3+4
2
53
54
k55
2+3+4
k56
4⎥ ⎥
[k63 ]4
[ ] [ ] 0 k65 4
形函数 形函数矩阵:
A = 1 a2 2
Ni
( x,
y)
=
1 2A
(ai
+
bi x
+
ci
y)
=
x a
N
j
( x,
y)
=
1 2A
(a
j
+
bj
x
+
cj
y)
=
y a
Nm
( x,
y)
=
1−
x a
−
y a
[N
]
=
⎡x / a
⎢ ⎣
0
0 x/a
y/a 0
0 y/a
1− x/a − y/a 0
0
⎤
1−
x/
a
−
y
/
1
0
−1
⎥ ⎥
⎢−1 − 0.5 − 0.5 0 1.5
⎢ ⎢⎣ 0
− 0.5 − 0.5 −1
0.5
0.5 ⎥ ⎥
1.5 ⎥⎦ 6×6
⎡ 0.5 0 − 0.5 − 0.5 0 0.5 0 0 0 0 0 0 ⎤
⎢ ⎢
0
1
0
−1
0
0
0
0
0
0
0
0
⎥ ⎥
⎢− 0.5 0 3 0.5 − 2 − 0.5 − 0.5 − 0.5 0 0.5 0 0 ⎥
u = Niui + N ju j v = Nivi + N jv j
故三角形的三边上的点的形函数只与边上节点的坐标有关,而与第三点无关。#
3-3:证明三角形单元是常应变单元。
证明:
u = α1 + α2x + α3 y , v = α4 +α5x +α6 y
εx
=
∂u ∂x
=α2
εy
=
∂v ∂y
= α6
y
x 解:对平面等腰直角三角形建立图示坐标系。
2
ai = x j ym − xm y j bi = y j − ym ci = −x j + xm
ai = 0, bi = a, ci = 0 , a j = 0, b j = 0, c j = a ; am = a 2 , bm = −a, cm = a
[ [ ] ] [B]=
[Bi ]
Bj
[Bm
]
=
1 a
⎢⎢0 ⎢⎣0
0 1
0 1
1 0
0 −1
−1⎥⎥ − 1⎥⎦ 3×6
⎡ ⎢1 0
0
μ
−1
−μ
⎤ ⎥
[S
]
=
[[Si
][S
j
][Sm
]]=
E
a(1− μ
2
) ⎢⎢μ
⎢0
0 1− μ
0 1− μ
1 0
−μ μ −1
μ−−11⎥⎥⎥
⎣2 2
2
2 ⎦3×6
⎥
0⎥
0
⎥ ⎥
⎢ 0 0 − 0.5 −1 0 0 0.5 1.5 0 − 0.5 0 0 ⎥
⎢ ⎢
0
0
0
0.5 −1 − 0.5 −1
0
3 0.5 −1 − 0.5⎥⎥
⎢ 0 0 0.5 0 − 0.5 − 2 − 0.5 − 0.5 0.5 3 0 − 0.5⎥
⎢ ⎢
0
0
0
0
0
0
0
0
−1
01
0
⎥ ⎥
0
0 k356 0 k 5+6
56
k 5+6+9 66
0
0
0
k
4 47
k 4+7 57
0
k 4+7+8 77
0 0 0 0 k 6+7
58
k 6+9 68
k 7+8 78
k 6+7+8+9+10+11 88
称
0
0
0
0
0
k
9 69
0
k 9+10 89
k 9+10+12 99
0 0 0 0 0 0 k8
3-2:试证明三角形单元的任一边上的一点的三个形函数与第三个顶点的坐标无关。 证明 1:设 k 是三角形 ij 边上的任一点,点 k 面积坐标得
Nm = Lm = 0
#
证明 2:三角形单元是协调单元,必须在单元边界上保持连续性,所以在单元边界上的点的 位移只能由边上两个节点的形函数来贡献,否则就会撕裂和重叠,即(如在 ij 边上的点)
1
γ xy
=
∂u ∂y
+