焊接吊耳的设计计算
焊接吊耳的设计计算及正确使用方法 1.目的 规范工程施工中吊耳的设计和使用,确保吊耳使用安全可靠,保证安全施工。 2.编制依据 《钢结构设计规范》(GB-1986) 3.适用范围 我公司各施工现场因工作需要,需自行设计吊耳的作业。4.一般规定 4.1使用焊接吊耳时,必须经过设计计算。 4.2吊耳孔中心距吊耳边缘的距离不得小于吊耳孔的直径。 4.3吊耳孔应用机械加工,不得用火焊切割。 4.4吊耳板与构件的焊接,必须选择与母材相适应的焊条。 4.5吊耳板与构件的焊接,必须由合格的持证焊工施焊。 4.6吊耳板的厚度应不小于6mm,吊耳孔中心至与构件连接焊缝的距 离为1.5~2D(D为吊耳孔的直径)。 4.7吊耳板与构件连接的焊缝长度和焊缝高度应经过计算,并满足要 求;焊缝高度不得小于6mm。 4.8吊耳板可根据计算或构造要求设置加强板,加强板的厚度应小于 或等于吊耳板的厚度。
5 吊耳计算 5.1拉应力计算 如图所示,拉应力的最不利位置在A-A断面,其强度计算公式为: σ=N/S1σ≤[σ] 式中:σ――拉应力 N――荷载 S1――A-A断面处的截面积 [σ]――钢材允许拉应力 σ单位:N/mm2 δ ≤ 20 δ >20-40 δ >40-50 Q235 170 155 155 Q345 240 230 215 附:钢丝绳6×37-11.0-170-I 它的代表是什么?钢丝绳粗细是多少? 6股,每股37根绞成。外径11毫米。公称抗拉强度每平方毫米170公斤。钢丝的机械性能为I级。
吊装某一构件,重约55KN,现采用6*37钢丝绳作捆绑吊索,其极限抗拉强度为1700N/m㎡,求钢丝绳的直径. 1.捆绑吊索——钢丝绳有2根承重。则单根钢丝绳的载荷是55KN/2=27.5KN 取安全系数为4.5(6)(8)倍时,钢丝绳的最小破断拉力为27.5×4.5(或6)(或8)=123.75KN (或165KN)(或220KN) 经查GB20118-2006,6×37结构的纤维芯钢丝绳的破断拉力换算系数为0.295 则钢丝绳的直径为:D=((123.75×1000)/(0.295×1700))^0.5=15.7mm 同理,可以算出安全系数为6和8时的钢丝绳直径为:18.14和20.9mm 结论:当安全系数取4.5倍时,可采用……其他说明参见 2.根据国标规范6×37的钢丝绳的破断强度是4.5d×d 得出:1700N/m㎡=4.5d×d=19.4mm 得出钢丝绳直径为19.4mm 起重吊运钢丝绳的破断拉力慨约计算公式: 钢丝绳直径(mm)的平方乘以50等于破断拉力(公斤) 此公式二十年前在一本起重机方面的书上学的,工作中运用较方便。对照钢丝绳表查,基本上符合6乘19纤维芯钢丝绳公称抗拉强度1670兆帕的钢丝绳最小破断拉力。 起重吊运用时应将破断拉力除以安全系数6倍等于安全负荷。 圆形钢丝绳直径20mm,公称抗拉强度1700,求最小破断拉力???? 给你说个简单的估算公式:P=50*D*D 式中P---钢丝绳的破断拉力,单位:Kgf;D ---钢丝绳的直径,单位:毫米.适用在钢丝强度为1600-1700MPa的情况下.在吊装作业中,钢丝绳的许用拉力不能等于破断拉力,应低于破断拉力,许用拉力可按下式求得:〔P〕=P/K 式中,:〔P〕---钢丝绳的许用拉力,亦叫安全拉力,单位:Kgf;P---钢丝绳的破断拉力,单位:Kgf;K---安全系数(一般取3-6,特殊情况下,按施技术工要求去执行). 实例:寸绳:直径26-28之间,10倍安全系数可吊3.3T P=26*26*50=33800kg/10=3380kg ≈3.3T P= 10*10*50=5000kg/10=500kg
吊耳强度校核
一、钢材强度设计值确定 查表得:件1抗拉、抗弯强度设计值f 为265MPa ,抗剪强度设计值v f 为155MPa ;件2抗拉、抗弯强度设计值f 为295MPa ,抗剪强度设计值v f 为170MPa 。取材料安全系数为n 为1.5。则: 件1的抗拉、抗弯许用应力为n f = ][σ=176.7MPa ,抗剪许用应力3][v f =τ= 59MPa , 件2的抗拉、抗弯许用应力为n f =][σ=196.7MPa ,抗剪许用应力3 ][v f =τ= 98MPa 。 二、板梁受力分析
图1 板梁受力分析图 如图1所示,每股钢丝绳拉力为F1=F2=F3=F4=G/4cos θ,G 为板梁重量。 三、吊耳加强板之间焊缝强度计算 焊缝面积:h l A w ??=δ2 其中w l 为焊缝计算长度,一般为设计长度减去1cm ,δ为焊缝宽度,h 为焊缝折减系数,角焊缝取h =0.7。 焊缝应力θ δδσcos 1642????=???=?=h l G k h l F k A F k w w ,取起吊时冲击系数k 为2,若计算所得焊缝应力σ<][σ,][τ,则吊耳满足强度要求。 四、危险截面参数的确定 危 险截 面
图2 吊耳危险截面示意图 若吊耳加强板之间焊缝强度满足要求,则可确定吊耳危险截面。如图2所示,吊耳危险面截面参数:S=(106×40+2×60×20)×2=13280mm 2 五、吊耳抗拉、抗剪强度计算 当θ=θmax 时,F=F max ,故吊耳承受最大应力σmax = k ·F max /S= kG/4Scos θ,取起吊时冲击系数k 为2,若吊耳承受最大应力σmax <吊耳许用应力][σ,][τ,则吊耳满足强度要求。 六、吊耳与板梁之间焊缝强度计算 焊缝面积:h l A w ??=δ2 其中w l 为焊缝计算长度,一般为设计长度减去1cm ,δ为焊缝宽度,h 为焊缝折减系数,角焊缝取h =0.7。 焊缝应力θ δδσcos 1642'????=???=?=h l G k h l F k A F k w w ,取起吊时冲击系数k 为2,若计算所得焊缝应力'σ<][σ,][τ,则吊耳满足强度要求。 若吊耳加强板之间焊缝强度、吊耳抗拉、抗剪强度及吊耳与板梁之间焊缝强度均满足强度要求,则可确定该吊耳符合设计。 七、实例计算 1.A 板梁 G A =6.9t ,θA max=arctg(3000/800),则cos θA max =0.2577。 1.1吊耳加强板之间焊缝强度计算 σA =2×6.9×104/16×(3.14×220-1)×12×0.7×0.2577=5.8Mpa <][σ,][τ,故吊耳加强板之间焊缝强度满足要求。
销孔、销栓、吊耳计算
1、B1销孔受力验算 B1单个吊点处销孔受力为230/4=57.5吨,其端部结构 尺寸如右图所示: 4.1孔壁局部承压验算: 31.5287.51085.4[]210153(91212) kQ MPa MPa b d σσ??===<=?++∑ 4.2孔壁抗剪验算: 3 287.51067.9[]85148.59120.524 Q MPa MPa A ττ?===<=?+? 2、B2销孔受力验算 B2吊耳结构尺寸如右图所示,单片吊耳受力为 230/2/2=57.5吨。 2.1 吊耳孔壁局部承压验算: 3 1.55751066.3[]210203kQ MPa MPa b d σσ??===<=??∑(10+20)2 2.2 吊耳孔壁抗剪验算: 3 5751048.3[]8598.5102248.5202 Q MPa MPa A ττ?===<=??+?? 2.3吊耳与H60型钢间连接焊缝验算: 单片吊耳受力为57.5吨,考虑到施焊时起弧和落弧处 会形成弧坑的缺陷,对每条连续的焊缝应从实际长度中减去即在计算焊缝中加上10mm ,焊缝的计算长度为: 3 5751040406840.70.71585 w w f f N l mm h f ?=+=+=????,焊缝长度取700mm ,另外在吊耳与H60型钢之间加9个M27螺栓,确保吊耳与型钢之间连接的整体稳定性满足要求。 3、B3受力验算 扁担梁B3由2H45型钢组合构成,承受扁担梁B2的作用力,每个B3销孔单边
受力为230/8/2=14.375吨,其结构尺寸如右图所示: 3.1孔壁局部承压验算: 31.5143.751099.7[]210103(129)kQ MPa MPa b d σσ??===<=?+∑ 3.2孔壁抗剪验算: 3 143.751052.4[]85173.5998.512 Q MPa MPa A ττ?===<=?+? 4、B4受力验算 B4销孔受力为230/8=28.75吨,其端部结构尺寸如右图所示: 4.1孔壁局部承压验算: 3 1.5287.510130.8[]210103(1220) kQ MPa MPa b d σσ??===<=?+∑ 4.2孔壁抗剪验算: 3 287.51060.3[]85148.532 Q MPa MPa A ττ?===<=? 5.B5销孔受力计算 B5销孔受力为230/8=28.75吨,其端部结构尺寸如右图所示: 1.1孔壁局部承压验算: 3 1.5287.51080.5[]210103(20212) kQ MPa MPa b d σσ??===<=??+∑ 1.2孔壁抗剪验算: 3 287.51056.1[]8598.5(20212) Q MPa MPa A ττ?===<=??+ 1.3焊缝验算: 焊缝属于角焊缝,85w f f Mpa =,I36b 型钢两侧翼板与围堰均进行焊接,焊
工艺吊耳设计规范
欢迎阅读工艺吊耳设计作业标准 1、吊耳材质要求 一般用Q345(结构钢)或AH36(船板)或同级别的钢板,不使用Q235及A级钢板; 2、下料 吊耳用数控下料; 3、坡口 5 P 进行设计,舱盖二线5.5m。并在翻身方案里规定钢丝绳长度,也不小于6m,通常取8m。钢结构产品无特殊情况,吊耳开档设计也小于6m。 吊耳受力示意图 吊耳垂直安装,在正应力一定的情况下,吊耳另增加了剪应力和弯曲应力。 图2 吊耳与钢丝绳同轴线倾斜安装后消除了剪应力和弯曲应力,仅受正应力作用,受力显着改善。
7、吊耳选型计算 两个吊耳均匀受力,倾斜安装状态: 吊耳选型重量=构件重量/2/sinα。 A、舱盖产品吊耳 如侧移式舱盖对于小于36t的舱盖,钢丝绳与构件夹角60度,主吊耳选型 =36/2/sin600=25T,需要在侧板上设置标明2个翻身主吊耳(标准吊耳D25t)标准吊耳;如钢丝绳与构件夹角68度(吊耳开档6m,钢丝绳8m),主吊耳选型=36/2/sin680=20T(标准 要保 舱盖选图3
30mm, 图5 吊离式舱盖翻身可参照上述。 折叠式舱盖按照NE系列MCG吊耳设计,见附图。最终如吊耳保留不切割,需要得到设计师及船东的确认。 B、钢结构产品吊耳 a.平面分段翻身吊耳
一般平面分段重量较小,翻身选用下面型式的B型吊耳,安装根据钢丝绳与构件的夹角,一般倾斜20~30度,吊耳反面要增加硬档。 20~30 吊耳, -1~-500 9、吊耳设计存在问题示例: 1、上下盖板尺寸过大,与卸扣干涉; 2、吊耳开档跨距过大,且没有倾斜安装,造成吊耳拉弯; 3、吊耳上部没有加三角板,吊耳拉弯。
吊耳计算书
吊耳及吊具计算书 1.钢筋吊环计算 σ=9807*G/n.A≤[σ] σ:吊环承受拉应力 n:吊环的截面个数:1个吊环2,2个吊环为4,4个吊环为6。 A:一个吊环的钢筋截面面积(mm)2。 G:构件重量(t)。 9807:(t)吨换算成牛顿(N)。 [σ]:吊环的允许拉应力,取50N/mm2,(考虑动力系数、钢筋弯折引起的应力集中系数,钢筋角度影响系数等)。(公路桥涵施工规范) (1).类型1:4个Φ16吊环能承受的最大重量: G max=6*2.011*102*50/9807=6.15 t (2).类型1:4个Φ20吊环能承受的最大重量: G max=6*3.14*102*50/9807=9.5t (3).类型2:4个Φ22吊环能承受的最在重量: G max=6*3.801*102*50/9807=11.6 t (4).类型2:4个Φ25吊环能承受的最在重量: G max=6*4.906*102*50/9807=15.0 t (5).类型3:4个Φ28吊环能承受的最在重量: G max=6*6.1544*102*50/9807=18.7t (6).类型3:4个Φ32吊环能承受的最在重量: G max=6*8.0384*102*50/9807=24.5t 2、钢板吊耳计算 a.按钢板容许拉应力计算 σ=9807*K*G/n*A≤[σ] σ:吊耳承受拉应力。 K:动力系数,取1.5。 n:吊耳的截面个数:1个吊耳2,2个吊耳为4,4个吊耳为6。 A:一个吊环的钢筋截面面积(mm)2。 G:构件重量(t)。 9807:(t)吨换算成牛顿(N)。 [σ]:钢板容许拉应力,取80N/mm2 b.按钢板局部承压计算 σ’=9807*K*G/n*A≤[σ] σ’:吊耳钢板承受压应力。 K:动力系数,取1.5。 n:吊环数量:1个吊耳1,2个吊耳为2,4个吊耳为3。 A:一个吊环的钢筋截面面积(mm)2。 G:构件重量(t)。 9807:(t)吨换算成牛顿(N)。 [σ]:吊环的容许压应力,取215N/mm2 c.按板板承受剪应力计算 τ=9807*K*G/n*A≤[σ] τ:吊耳承受剪应力。
板式吊耳设计计算书
抚顺石化分公司120万吨/年催化中压加氢精制(改质)装置 精制反应器(R-101)反应器吊耳设计参考 基本参数: 筒体最小壁厚135mm 封头最小壁厚:80mm 筒体内直径:3613mm 封头半径:1834mm 注:○1L2公式仅适用于标准椭圆形封头 式中:δ—封头名义厚度; h1—封头曲面高度; h2—封头直边高度; 对其它形式封头,L2由设计者自定。
吊耳板材质:Q235-A 许用应力[σ]:130Mpa 许用剪应力[τ]:91Mpa 角焊缝系数:Φn:0.7 动载综合系数:K=1.65 吊耳竖向载荷 Q=332235kg Fv=332235÷2×K=332235÷2×1.65=274093.8 kg 吊角A-A截面拉应力: σ= Fv/S(H-D)= 274093.8/(10-0.13)(53-18)= 274093.8/523.11=523.96kg/cm2σ<[σ],满足要求。 垫板焊缝剪应力: τ= Fv/0.707 a [2(L sp+ H sp )-8×2+2π2] =274093.8/0.707×3.6[2(45.5+93 )-8×2+2π2] =274093.8/696.26 =393.66 kg/cm2 τ<[τ],满足要求。 吊耳板焊缝剪应力: τ= Fv/0.707 aΦn[2(L sp-G+ L1 )+0.5πF+H-F-8r+2πr] =274093.8/0.707×3.6×0.7[2(45.58+22 )+0.5π15+53-15-8×4+2π×4] =274093.8/368.34 =744.13 kg/cm2 τ<[τ] ,满足要求。 吊耳受弯状态分析: R A=P/2(2+3λ) R B=-3Pm/2l M A=-Pm M B=Pm/2 A-C段Q X=-P M X=-Px B-C段Q X=3Pm/2l M X=-Px+R A(x-m) 计算吊耳水平状态下受力状态: P=274093kg
盾构机吊装计算书
附件6:计算书 1.单件最重设备起吊计算 (1)单件设备最大重量:m=120t。 (2)几何尺寸:6240mm×6240mm×3365mm。 (3)单件最重设备吊装验算 图1 中盾吊装示意图 工况:主臂(L)=30m;作业半径(R)=10m 额定起重量Q=138t(参见性能参数表) 计算:G=m×K1+q =120×1.1+2.5=134.5t 式中:m=单件最大质量;K1=动载系数,取1.1倍;q=吊索具质量,吊钩2t+索具0.5t;额定起重量Q=138t>G=134.5t(最大) 故:能满足安全吊装载荷要求。 为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。 2 钢丝绳选择与校核
图2钢丝绳受拉图 主吊索具配备:(以质量最大120t为例) 主吊钢丝绳规格:6×37-65.0 盾构机最大重量为120t,吊具重量为2.5t. 总负载Q =120t+2.5t=122.5t 主吊钢丝绳受力P:P=QK/(4×sina) =34.57t a=77°(钢丝绳水平夹角),K-动载系数1.1 钢丝绳单根实际破断力S =331t 钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575,大于吊装规范要求的8倍安全系数,满足吊装安全要求。 (详见《起重机设计规范》(GB/T3811-2008)符合施工要求)。 3.吊扣的选择与校核 此次吊装盾构机,选用了6个55T的“?”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳,设每个卸扣所承受的负荷为H’,则 H’=K1×Q÷4 式中K1:动载系数,取K1=1.1,Q:前盾的重量。则H’=K1×Q÷4=1.1×120÷4=33T<55T 因此所选用的6个该型号“?”型美式卸扣工作能力是足够的,可以使用。 吊装器具选择如下: (1)美式弓型2.5寸55t卸扣6只。 (2)6×37+1-∮65钢丝绳4根,2根用于主钩吊装,两根用于辅助翻身。规格为Φ22×10m、Φ22×12m、Φ25×14m的钢丝绳数根。安全负荷为55t,满足施工
钢结构吊装吊耳的计算
钢结构施工总结——钢结构吊装吊耳的选择 前言: 在钢结构吊装过程中,构件吊耳的计算、制作、形式的选择是一个很重要的环节。在以往的工程中构件吊装中吊耳的制作、选择并没有明确的理论依据和计算过程,常凭借吊装经验来制作吊耳,这样常常会出现大吊耳吊装小构件的现象,造成一些人力、物力等方面的资源浪费,而且未经计算的吊耳也会给吊装带来无法预计的安全隐患。因此,通过科学计算确定吊耳的形式是保证施工安全的重要条件。 由于吊耳与构件母材连接的焊缝较短、短距离内多次重复焊接就会造成线能量过大,易使吊耳发生突发性脆断。因此,吊耳与构件连接处焊缝的形式以及强度的计算对整个吊装过程同样起到决定性作用。 结合钢结构吊装的难点、重点以及形式的差别,同时为积累经验,适应钢结构在建筑市场的发展方向,现将吊耳形式的选择、制作安装、以及吊耳焊缝的计算做一下阐述。 一、钢结构构件吊耳的形式 钢结构构件的吊耳有多种形式,构件的重量、形状、大小以及吊装控制过程的不同都影响构件吊耳的选择。下面根据构件在吊装过程中的不同受力情况总结一下常用吊耳的形式:
图例1为方形吊耳,是钢构件 在吊装过程中比较常用的吊耳形式,其主要用于小构件的垂直吊装(包括立式和卧式) 图例2为D型吊耳,是吊耳的普 遍形式,其主要用于吊装时无侧向力较大构件的垂直吊装。这一吊耳形式比较普遍,在构件吊装过程中应用比 较广泛。 图例3为可旋转式垂直提升吊耳,此吊耳的形式在国外的工程中应用比较多,它可以使构件在提升的过程中沿着销轴转动,易于使大型构件在提升过程中翻身、旋转。 图例4为斜拉式D型吊耳, 此吊耳主要用于构件在吊装时垂直方向不便安装吊耳,安装吊耳的地方与吊车起重方向成一平面
橇块吊耳计算书
橇块吊耳应力计算书 1.目的 规范工程施工中吊耳的设计和使用,确保吊耳使用安全可靠,保证安全施工。 2.编制依据 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 3.设计标准 《化工设备吊耳及工程技术要求》(HG/T 21574-2008) 4.吊耳计算(厚度为20mm) 3.1拉应力计算 如图所示,拉应力的最不利位置在A-A断面,其强度计算公式为: σ=N/S1σ≤[σ] 式中:σ――拉应力 N――荷载 S1――A-A断面处的截面积 [σ]――钢材允许拉应力 σ=N/S1=50×103(N)/1.82×103(mm2)=27.5(N/mm2)<205(N/mm2)
3.2剪应力计算 如图所示,剪应力的最不利位置在B-B 断面,其强度计算公式为: τ= N /S 2 τ≤[τ] 式中:τ――剪应力 N ――荷载 S 2――B-B 断面处的截面积 [τ]――钢材允许剪应力 σ=N /S 2=50×103 (N)/ 2.47×103 (mm 2)=20.24(N/mm 2)<120(N/mm 2) 3.3 局部挤压应力计算 局部挤压应力的最不利位置在吊耳与销轴的结合处,其强度计算公式为: F =N /(t ×d )υ F ≤[σ] 式中:F ――局部挤压应力 N ――荷载 t ――吊耳厚度 d ――销轴直径,按28mm 计算 υ――局部挤压系数,按1.0计算 [σ]――钢材允许压应力 F =N /(t ×d )υ=50(kN)/20(mm)×28(mm) (mm 2)=89(N/mm 2) <120(N/mm 2) 4.3 角焊缝计算 在各种力综合作用下,σf 和τf 共同作用时, w f f f f f ≤+???? ??22 τβσ 其中:σf ――垂直于焊缝长度方向的应力; τf ――沿焊缝长度方向的剪应力; βf ――对承受静荷载时取1.22 h ――焊缝的计算厚度,按焊脚尺寸×0.7,焊脚尺寸按焊件厚度×0.7。 l ――焊脚的计算长度
TPP-设备吊耳计算讲解
角度弧度α300.523598776β60 1.047197551γ150.261799388 吊耳板材质: Q235-B 吊耳板许用拉应力[σL ]:113MPa 吊耳板许用剪应力[τL ]:79.1MPa 角焊缝系数: 0.7垫板、筒体材质: 0Cr18Ni9 垫板、筒体材质许用拉应力:137MPa 动载综合系数K: 1.65设备重量(空重G:26000KG 重力加速度g, 9.806 式中:L-吊耳孔中心线至垫板中心的距离: 70mm R-吊耳板端部的圆弧,25mm D-吊耳板中心孔直径,25mm t-吊耳板厚度,8mm 1竖向载荷 计算公式:Fv=G×g×1.65 F V = 420677.4N 2横向载荷 计算公式:F H = Fv ?tan α F H =242878.2101N 3吊索方向载荷
计算公式;F L =Fv/Cos α F L =485756.4203N 4径向弯矩 计算公式;M= F H ?L 式中:L-吊耳孔中心线至垫板中心的距离。 M=17001474.71N*mm 5吊耳板吊索方向的最大拉应力:计算公式:σL =F L /[(2R-D*S] 式中:R吊耳板端部的圆弧,D吊耳板中心孔直径,S吊耳板厚度, σL =2428.782101MPa σL <σ L 不满足要求 6吊耳板吊索方向的最大剪应力:计算公式:σL =τL 示意图 吊耳强度计算
τL=σL=2428.782101MPa σL<σL不满足要求 7吊耳板角焊缝应力校核 角焊缝面积: 计算公式:A=2*(tanγ+R*S A=3924.871077mm2角焊缝的拉应力: 计算公式:σa=F V/A σa=107.182476MPa 角焊缝的剪应力: 计算公式:τa=F H/A
作业指导书吊耳强度计算.
1 吊耳设计 1.1水冷壁吊耳设计 根据本期工程的水冷壁吊装样式, 共设计两种水冷壁吊装吊耳形式:第一种吊耳为前墙、侧墙上段带辅射再热器的水冷壁管屏、折焰角组件的吊耳; 第二种吊耳为侧墙上段中后组件、前后墙冷灰斗组件、侧墙下段中间组件等处的吊耳;第三种为其它组件重量在 6吨以下的水冷壁组件、角部管屏及其它小型散件的吊耳。下面分别进行设计计算。 第一种形式吊耳设计: 通过统计此类吊装组件的重量,其中最重件为 30222kg ,依据吊装形式确定,此类组件共设六个吊点 , 其中上方两个吊点为水冷壁的上集箱,下部四个吊点焊接于水冷壁的鳍片上, 每个吊点所受的最大拉力为 10吨,下面按此值进行设计。 考虑吊装时的 1.1倍动载系数,每个吊板的设计受力为: F=1.1×10000/2=5500kgf 通过计算分析,此种形式吊装吊耳采用厚度为δ=8mm钢板,与水冷壁鳍片的焊缝高度为 5mm ,不但减少了与水冷壁的焊接工程量而且其强度满足安全吊装的需要。
B 第二种形式吊耳设计: 通过对此类组件重量的统计,其中最重件为 29700kg ,依据吊装形式确定,此类组件共设四个吊点 , 分别设置在组件的上部和下部,采用在水冷壁鳍片上切割开孔的方法设置吊耳, 下面每个吊点所受的最大拉力为 10吨进行设计。 考虑吊装时的 1.1倍动载系数,每个吊板的设计受力为: F=1.1×10000/2=5500kgf A-A 截面的强度校核:(同第一种 B-O 截面的强度校核:(同第一种 焊缝的强度校核:(反面支撑筋板 τ=11000/(12×0.6×0.7×0.9×8 =303kgf/cm2<[τ] 吊装用销轴强度校核:(同第一种 通过计算分析,此种形式吊装吊耳采用厚度为δ=8mm钢板,与水冷壁鳍片的焊缝高度为 5mm ,不但减少了与水冷壁的焊接工程量而且其强度满足安全吊装的需要。