小型蜗轮减速器箱体加工工艺和Φ加工180mm孔精加工夹具设计
减速箱体加工工艺及夹具设计
减速箱体加工工艺及夹具设计一、减速箱体加工工艺1.工艺流程（1）原材料切割：将选定的材料按照减速箱体的尺寸进行切割。
（2）加工设备准备：根据设计要求，准备相应的加工设备，如铣床、钻床、刨床等。
（3）加工工序：包括铣削、螺纹加工、齿轮加工等。
（4）尺寸检测：在加工过程中，需要对减速箱体的尺寸进行检测，以保证加工质量。
（5）表面处理：对减速箱体进行清洗、抛光等处理，使其表面光滑。
（6）装配：将减速箱体的各个部件进行装配，进行最终的成品检验。
2.加工工艺要点（1）结构要点：根据减速箱体的设计要求，确保其结构的合理性，以保证其功能和耐用性。
（2）加工精度要求：减速箱体是关键零件，其加工精度对整个减速箱的性能起着重要作用，因此，在加工过程中，要控制好加工精度。
（3）表面处理要点：减速箱体表面的处理对于其外观和耐久性有直接影响，要选择适当的表面处理方式，如喷涂、电镀等。
（4）装配要点：在减速箱体的装配过程中，要注意各个部件的配合精度，确保装配的稳定性和工作效果。
二、夹具设计1.设计原则夹具设计的原则主要包括以下几点：稳定性、可靠性、精确性、方便性和经济性。
夹具设计时要考虑到减速箱体的特点和加工工艺流程，确保夹具能够满足加工的需求，并提高生产效率。
2.设计要点（1）夹紧力：夹具的夹紧力需要根据减速箱体的尺寸和材料进行合理计算，以确保夹具能够稳定地固定减速箱体。
（2）定位准确性：夹具需要能够准确地定位减速箱体的各个部件，以保证加工过程中的精度。
（3）散热性能：在加工过程中，夹具需要承受一定的摩擦力和热量，要考虑到夹具的散热性能，防止过热对减速箱体的影响。
（4）易于操作和调整：夹具的设计要方便操作和调整，以适应不同尺寸和型号的减速箱体加工需求。
（5）材料选择：夹具的材料选择要符合强度和耐磨性的要求，以确保夹具的使用寿命和稳定性。
以上为减速箱体加工工艺及夹具设计的一些方面的详细说明，通过合理的工艺流程和夹具设计，可以提高减速箱体的加工效率和质量，降低生产成本，提高产品的竞争力。
减速器箱体的加工工艺及夹具毕业设计论文
减速器箱体的加工工艺及夹具毕业设计论文一、引言减速器是广泛应用于机械传动系统中的一种装置，它能够减小输入轴转速并增加输出轴扭矩，从而实现传动系统的变速和精确控制。
减速器箱体作为减速器的主要构件之一，承载着所有零部件的实际运行和传递力的重要作用。
因此，减速器箱体的加工工艺和夹具设计将直接影响减速器的性能和质量。
针对这一问题，本论文将对减速器箱体的加工工艺和夹具进行研究和探讨。
二、减速器箱体的加工工艺1.准备工作：包括对加工工具和设备的准备、原材料的选取和准备、加工工艺流程的制定等。
2.下料与锯切：按照设计图纸要求，对原材料进行下料和锯切，以得到箱体所需的各个零部件。
3.零件加工：对下料后的零部件进行加工，包括铣削、钻孔、车削等工序，以获得符合设计要求的精确尺寸和形状。
4.零件组装：将加工好的各个零部件按照设计要求进行组装，采用适当的连接方式（如螺栓连接、焊接等），确保箱体的稳固性和密封性。
5.表面处理：对于减速器箱体外表面的处理，可以采用喷涂、电镀、抛光等方式，以增强箱体的耐腐蚀性和美观性。
6.零件检验：对于加工好的箱体零部件进行检验，主要包括尺寸精度、形状公差、装配合格性等方面的检验，以确保箱体的质量。
7.最终组装和调试：将经过检验合格的零部件进行最终组装，并进行调试和测试，确保减速器箱体的性能和功能达到设计要求。
三、减速器箱体加工工艺中的夹具设计夹具是加工工艺中的重要辅助工具，它能够固定工件、定位、限制运动和提高加工稳定性。
在减速器箱体加工过程中，夹具的设计对于保证加工质量和提高生产效率起到关键作用。
以下是减速器箱体加工工艺中常用的夹具设计方法：1.定位夹具：定位夹具主要用于将待加工的零部件正确的位置上，确保加工精度和减小误差。
常用的定位夹具有平行销、固定块、定位板等。
2.夹持夹具：夹持夹具用于将工件固定在加工设备上，以保证加工过程的稳定性和安全性。
常用的夹持夹具有机械夹具、液压夹具、气动夹具等。
涡轮减速器箱体加工工艺及夹具设计
涡轮减速器箱体加工工艺及夹具设计涡轮减速器是一种广泛应用于机械传动系统中的关键零部件，它通过几个齿轮的转动来实现输入轴和输出轴的转速的比例变换。
其箱体是涡轮减速器的主要组成部分之一，通过对箱体进行加工工艺的合理设计和夹具的设定，可以保证涡轮减速器箱体的加工质量和生产效率。
下面将对涡轮减速器箱体的加工工艺和夹具设计进行详细介绍。
在箱体加工过程中，需要设计合理的夹具来保证箱体的加工精度和稳定性。
夹具设计需要遵循以下原则：夹紧力要均匀，夹具刚度要足够，易于操作和调整，可以保证加工的精度和效率。
在设计夹具时，可以考虑采用多夹点夹具和活动式夹具。
多夹点夹具可以均匀分布夹紧力，减小加工过程中的变形和误差。
活动式夹具可以适应不同型号和规格的箱体加工，提高生产效率和灵活性。
另外，在夹具设计中还需要考虑加工余量和合理的夹紧方式。
加工余量是为了保证加工后的箱体尺寸和形状满足设计要求。
夹紧方式可以采用机械夹紧、液压夹紧或气动夹紧等方式，根据具体的加工要求选择合适的夹紧方式。
在进行实际加工操作时，还需要注意刀具的选择和切削参数的设定。
刀具的选择要考虑切削材料的硬度和加工表面的质量要求。
切削参数的设定要根据具体的加工要求和切削材料的特性来确定。
涡轮减速器箱体加工工艺及夹具设计
摘要减速器是一种由封闭在刚性克体内的齿轮传动蜗杆传动或齿轮蜗杆传动所组成的独立部件，常用在动力机与工作机之间作为减速的传动装置.它是一种相对精密的机械，使用它的目的是降低转速，增加转矩.减速器在原动机和工作机或执行机构之间起匹配转速和传递转矩的作用，而且由于结构紧凑效率高、传递运动准确可靠、使用维护简单并可成批生产在现代机械中应用极为广泛.而箱体作为减速器的载体，研究箱体的加工工艺就显得尤为重要了.一般来说，箱体的结构比较复杂，箱体外面都有许多平面和孔，内部呈腔形，壁薄且不均匀，刚度较低，加工精度要求较高，特别是主轴承孔和基准平面的精度.通过对涡轮减速器箱体零件图的分析及结构形式的了解，从而对减速器进行工艺分析、工艺说明及加工过程的技术要求和精度分析，然后对一个铣削工序和一个钻削工序进行夹具设计.关键词：减速器，工艺分析，夹具设计，减速器箱体AbstractSpeed reducer is enclosed by a rigid body in the gear transmission, worm drive or gear worm transmission of independent components, commonly used in power and work machine as the slowdown between transmission device it is a relatively sophisticated machinery, the use of its purpose is to reduce speed and increase torque reducer prime mover and work in machine or holding the line between institutions and the transfer speed matching up the role of torque, and because the compact structure efficiency high transfer movement accurate and reliable use simple maintenance and batch production in the modern machinery are widely as the carrier of speed reducer and cabinet, the processing technology of the cabinet is particularly important in general, the structure of the case is complex, outside the there are many plane and hole, in internal cavity shape, the wall is thin and uneven, stiffness is low, processing higher accuracy. Especially the main bearing hole and benchmark the precision of the plane through the turbine speed reducer drawing analysis and understanding of the structure form, and on the analysis of the technology process description on gear reducer and machining process of technical requirements and accuracy analysis, and then on to a milling process and a drilling process for fixture design.Key words: Gear reducer , Processing technology , Tongs，Gearcase目录摘要 (I)Abstract (II)1 绪论 (1)2 零件工艺的分析 (1)2.1 确定毛坯的制造形式 (1)2.2 箱体零件的结构工艺性 (1)2.3主要平面 (2)3 拟定箱体加工的工艺路线 (2)3.1加工方法的选择 (2)3.2加工阶段的划分 (3)3.3工序的集中与分散 (3)3.4加工顺序的安排 (4)3.5具体工序尺寸和加工余量的确定 (6)3.6机床与相应切削用量的确定 (6)4 基准的选择 (9)4.1定位基准的选择 (9)4.1.1粗基准的选择 (9)4.1.2精基准的选择 (9)5 夹具的设计 (10)5.1设计铣蜗杆端盖的小端面夹具 (10)5.1.1问题的指出 (10)5.1.2夹具设计 (10)5.2钻床夹具设计 (12)5.2.1 定位方案 (12)5.2.2选择加紧机构 (12)5.2.3选择导向装置 (13)6 结论与展望 (14)参考文献 (15)1 绪论箱体零件是机器或部件的基础零件,它把有关零件联结成一个整体,使这些零件保持正确的相对位置,彼此能协调地工作。
涡轮减速器箱体机械加工工艺规程及钻床夹具设计
AbstractThe graduation design is the main content of the machining process planning preparation and special fixture design process. I can comprehensive use of mechanical manufacturing technology and other basic curriculum of basic theory and method, in order to be able to complete the turbine speed reducer machining technology and drilling machine fixture design task, the integrated use of knowledge, and apply the correct design method, and developed a turbine speed reducer of the machining process planning. Combine craft design content, skilled in the application process calculation method, the relevant process the content analysis of the correct design and the computation, such as process parameters, cutting force and cutting power, cutting speed, positioning error, clamping force, etc. Through the turbine speed reducer to the processing technology of the determination of the route, the parts processing to the underside as the benchmark is reasonable, the processing technology solutions to meet the basic requirements of basic selection coarse and fine basic selection of the four principles. This fixture for drilling machine use special jig, this fixture is characteristic of the targeted, compact construction, simple operation, high productivity. In this design, the design of the machine tool fixtures meet fixture basic requirements of the overall design, fully guarantee the quality of parts processing, has the high production efficiency and lower cost of manufacture and good structure technology .Key words:Machining; Process specification; Special fixture; Turbine gear unit housing (I)Abstract (II) (1)1.1 (1)1.2 (2)1.2.1 (2)1.2.2 (3)2 (5)2.1 (5)2.1.1 (5)2.1.2 (5)2.2 (6)2.3 (6)2.4 (7)2.4.1 (7)2.4.2 (7)2.5 (9)2.5.1 (9)2.5.2 (10)2.5.3 (13)2.5.4 (13)2.5.5 (14)2.5.6 (15)3 (35)3.1 (35)3.2 (35)3.3 (35)3.4 (35)3.5 (36)3.5.1 (37)3.5.2 (37)3.6 (37)3.7 (38)3.8 (38)3.9 (39) (40) (41) (42)CONTENTS Abstract..............................................Chapter 1 Introduction (1)1.1 Turbo gearcase Review (1)1.2Turbo reducer box domestic and international development overview (2)1.2.1Turbine gear unit housing process for development overview (2)1.2.2Turbine gear unit housing fixture Development Abroad (3)Chapter 2Part of the process planning (5)2.1Turbo gear unit housing process analysis (5)2.1.1Turbine gear unit housing role (5)2.1.2Turbine gear unit housing process analysis (5)2.2Select rough (6)2.3Determine the roughcast allowances, blank dimensions and tolerances (6)2.4Design rough Figure (7)2.4.1Determine the fillet radius (7)2.4.2To determine the heat treatment of blanks (8)2.5Turbo gear unit housing process analysis (9)2.5.1Select locating datum (9)2.5.2Develop a process route (10)2.5.3Machining process analysis (13)2.5.4Select the processing equipment and process equipment (13)2.5.5To determine process size (14)2.5.6To determine the cutting parameters and the basic (15)Chapter 3Machine dedicated fixture design (35)3.1Determine the design task, and explicit processing requirements (35)3.2Positioning program (35)3.3Clamping design (35)3.4Of cutting force and clamping force calculation (35)3.5Positioning error analysis and calculation of (36)3.5.1Positioning the component and tolerances to determine (37)3.5.2The positioning error calculation (37)3.6Folder specific design (37)3.7Fixture and machine connected component selection (38)3.8Jig instructions (38)3.9Structural characteristics of the fixture (39)Conclusion (40)Thanks (41)References (42)11.1[1]15%~20%[2][3]1.21.2.1[4][5] 21 [6] 30 “ ” “ ”[7][8] “ ” “ ” [9][10]1.2.219 20 T 20 20 “ + ”[11] [12]20 80 [13][14]FMS [15]T [16] [17]20 70 CAD CAD CAFD [18]1970 “ ” 20 70 10 20 80 “ ” 20 80 CAFD 20 90 CAFD [19]22.12.1.12.1.21 m 5.122 4 14 243 984 65 365 02.00186 02.0018 06.00132 03.0074 02.0018 02.00187 4×M10-7H [20 8.5mm8 4×M8-7H [20 6.8mm9 M12-6H [20 10.2mm2.2HT2002.303.0074 mm 06.00132 mm[21 CT 8~10 MA H~G2-1 2-22-1mm mm7403.09813206.065 3620741011321843HHHHGH344533.5 2-2mm mm7403.09813206.065 3623661091221906.5±0.5±0.8±0.8±0.8±0.8±0.5 2.42.4.1[4] 2.2-23r=3R=52.4.22-12-12.52.5.11.1234 [22]2.12345 [7]2.5.21.12 4× 14 243 984 655 366 74 2.5×45° 1327 02.0018 1×45° 8 03.0074 13206.00 9 02.0018 10 M12-6H 2×45° M12-6H 11 4×M10-7H 4×M10-7H 12 4×M8-7H 4×M8-7H 2. 12 4× 14 243 984 65 5 366 02.0018 1×45° 703.0074 2.5×45° 13206.00 8 989 03.0074 13206.00 10 M12-6H 2×45° M12-6H 11 4×M10-7H 4×M10-7H 12 4×M8-7H 4×M8-7H 3.74 2.5×45° 13202.001802.0018 02.0018 45°03.00744.2-32-3010 020 030 040 050 060070 080 090 01000110 0120 0130 0140 01504× 14 24989865361802.00 , 1×45°7403.00 2.5×45° 13206.007403.00 13206.00M12-6H 2×45° M12-6H4×M10-7H 4×M10-7H4×M8-7H 4×M8-7H2.5.31.2.22.5.41.2.123.[23]10.05mm 0.01mm 100mm~125mm2IT7~IT9 0.01mm 50mm~125mm2.5.51.60mm 3mm 2mm [24] 2.3-21 60mm 60mm 0.5mm2.1 06.00132 mm IT7~IT8 [24] 2.3-81.004.130 mm 2Z=1.6mm 06.00132 mm 2 03.0074 mm IT7~IT8 [24] 2.3-8074.0073 mm 2Z=1.0mm03.0074 mm 3 02.0018 mmIT6~IT7 [24] 2.3-805.0016 mm 2Z=2mm03.006.17 mm 2Z=0.4mm02.018 mm4 4× 14mm 24mmIT8~IT9 [24] 2.3-84× 14mm4× 24mm5 M12-6H 2×45° M12-6HIT8~IT9 [24] 2.3-810.2mm 2Z=0.9mm2×45°: M12-6H6 4×M10-7H 4×M10-7HIT8~IT9 [24] 2.3-88.5mm 2Z=0.75mmM107 4×M8-7H 4×M8-7HIT8~IT9 [24] 2.3-84× 6.8mm 2Z=0.6mm4×M8-7H2.5.6a p f va p f v1. 40HT200 a e=60mm a p=3mm [25] 3.1YG8 d =200mm z =10 X62W11 f zX62W 7.5kW [26] 2.1-73 f z =0.2~0.29mm/z f z =0.2mm/z2[26] 2.1-75 1.5mm [26] 2.1-76 d =200mm T =300min3 f M[26] 2.1-77 d =200mm z =10 a p =3mm T =300minv v vv v v vk z a f a T d C v p u e y z x p m q d —— mmT —— mma p —— mmf z —— mm/ra e —— mmz ——[26] 2.1-77 v C =203 q v =0.2 m =0.32 v x =0.2 v y =0.35 u v =0.2 p v =0 k v =1110602.0330020020302.035.015.032.02.0 v =61.76m/min20014.376.6110001000 d v n =98.34r/minX62W n =95r/min10009520014.31000' dn v =60m/minf Mz =f z zn =0.2×10×95=190mm/min4[27] 2.4-96 m Ppme 74.0z 9.0p 5m 109.167znk af a P z =10 n =150/60=2.5r/s e a =60mm a p =3mm z f =0.3mm/z k pm =115.210603.03109.16774.09.05m P 78.2 kW[28] 6.37 7.5kW 0.857.5×0.85=6.375kW 2.78kW2[28] 3.35Mf l l l T 21j T j —— sl —— mm1l —— mm2l —— mmf M —— mmmm 3~15.02e 21 a d d l 2l =1~3d TNT T T T T T /z x b f j dd T ——f T —— 15%~20% T j T j f T b T —— 2%~7%x T —— 2%~4%z T —— 3%~5%19028176j T =0.98min=58.8s f T =0.15×j T =0.15×58.8=8.82sb T +x T =2×[0.02× f j T T ]=2×0.02× 58.8+8.82 ]=2.7sT d =b T +x T +j T +f T =58.8+8.82+2.7=70.32s2. 504× 14mm 4× 24 Z30251 4× 14mm1 f[26] 3.4-1 f =0.25mm/r2 v[26] 3.4-8v p v vv vk f a T d C v y x m zv C =8.1 v x =0 v z =0.25 v y =0.55 m =0.125 T =60 v k =1.0125.060141.855.0125.025.0 v =19.7m/min1000dnv1414.37.1910001000 d v n =448r/min Z3025 n =500r/min 'v10005001414.31000' dn v =22m/min 2 4× 241 f[26] 3.4-1 f =0.12mm/r2 v[26] 3.4-8 v =20m/min2414.32010001000 d v n =265.4r/min Z3025 n =315r/min 'v10003152414.31000' dn v =23.7m/min 31 4× 14mm[28] 3.35i fnl l l fn L T 21j T j —— sL —— mml —— mm1l —— mm2l —— mmf —— mm/rn —— r/mini ——1l =mm )2~1(2/)cot (r k D D mm 1l =3mm i=4 2l =1~4mm 2l =0 2l =0450025.00320j T =0.736min=44.16s 2 4× 24mm[28] 3.35i fnl l T 1j l =5mm 1l =2mm i =4431512.025j T =0.68min=40.8sj T =44.16+40.8=84.96sf T =0.15×84.96=12.74sb T +x T =[0.02× 84.96+12.74 ]×2=4sT d =b T +x T +j T +f T =84.96+12.74+4=101.7s3. 6098 98 [ ] 3.1 YG8 1d =100mm z=10,2002 d mm, z =10 X61W11 zf [26] 2.1-73 z f =0.2~0.29mm/z z f =0.2mm/z z f =0.24mm/z2[26] 2.1-75 2.0mm [26] 2.1-76 T =130min3 f M[26] 2.1-77 v 85mm/s n =246r/minX61W n =255r/min'v =1000dn 'v =100025510014.3 =80.1m/minf M= f z zn=0.2×10×255=510mm/minf M= f z zn =0.24×10×255=612mm/minX61W f M =510mm/min f M =620mm/min z f =0.2mm/z , z f =0.24mm/z4[27] 2.4-96 m Ppm74.0z 9.0p 5m 109.167znk a f a P e z =10 n =255/60=4.25r/s e a =100mm p a =2.5mm z f =0.2mm/z pm k =1125.4101002.05.2109.16774.09.05 m P 95.4 kW[28] 6.37 7.5kW0.857×0.85=6.375kW 4.95kW21 98mm251011698j T =0.45min=27s 2T j =510314159 =0.34min=20.7s 3 98mm62011698j T =0.19min=11.4s 4620314159j T =0.28min=16.8s j T =27+20.7+11.4+16.8=75.9sf T =0.15×75.9=11.39sb T +x T =2×[0.02× 75.9+11.39 ]=3.49sT d =b T +x T +j T +f T =3.49+75.9+11.39=90.78s4. 7065 e a =65mm a p =3mm YG8 d =80mm z =10 X62W11 zf [26] 2.1-73z f =0.2~0.29mm/z z f =0.2mm/z2[26] 2.1-75 2.0mm [26] 2.1-76 T =120min3 f M[26] d =80mm e a =65mm a p =3mm T =120min [26] 2.1-77 v =74m/min n =297r/minX62W n =300r/min'v =1000dn 'v =10003008014.3 =75.36m/minf M = f z zn=0.2×10×300=600mm/minX62W f M =600mm/min z f =0.2mm/min4[27] 2.4-96, m P :pme 74.0z 9.0p 5m 109.167znk af a P z =10 n =300/60=5r/s e a =65mm p a =3mm z f =0.2mm/z pm k =11510652.03109.16774.09.05m P 21.6 kW[28] 6.37 7.5kW 0.857.5×0.85=6.375kW 6.21kW265mm260065j T =0.216min=13sf T =0.15×13=9sb T +x T =2×[0.02× 13+9 ]= 0.88sT d =b T +x T +j T +f T =13+9+0.88=22.8s5. 8036 e a =36mm a p =3.5mm YG8 d =50mm z =8 X62W11 zf [26] 2.1-73 z f =0.2~0.9mm/z z f =0.2mm/z2[26] 2.1-75 2.0mm [26] 2.1-76 T =110min3 f Md =50mme a =36mm a p =3.5mm T =110min [26] 2.1-77 v =46.5m/min n =297r/minX62W n =300r/min'v =1000dn 'v =10003005014.3 =47.1m/minf M = f z zn=0.2×8×300=480mm/minX62W f M =475mm/min z f =0.197 0.2mm/z4[27] 2.4-96, m P :pme 74.0z 9.0p 5m 109.167znk af a P z =8 n =235/60=3.9r/s e a =36mm a p =3.5mm z f =0.2mm/z k pm =1158363.05.3109.16774.09.05m P 06.3 kW[28] 6.37 7.5kW 0.857.5×0.85=6.375kW 3.06kW236mm24751233j T =0.075min=4.5sf T =0.15×4.5=0.675sb T +x T =2×[0.02× 4.5+0.675 ]= 0.2sT d =b T +x T +j T +f T =0.2+4.5+0.675=5.38s6. 9002.0018 1×45°d =16mm 17.6mm 18mm Z5351 02.0018 mm 1605.00 mm1 f[26] 3.4-1 f =0.37~0.45mm/r f =0.43mm/r2 v[26] 3.4-8 v =0.35m/s=21m/min 417.9 n r/minZ535 n =400r/min'v 1.2010004001614.31000 dn m/min 2 02.0018 mm 03.006.17 mm 1 f[26] 3.4-5 f =0.96mm/r2 v[27] 3-54 (1/2~1/3 v =1/2 =20.1×1/2=10.5mm/min6.1714.35.1010001000 d v n =182r/min Z535 n =195r/min,'v 77.1010001951814.31000 dn m/min 3 02.0018 mm1 f[26] 3.4-6 f =1.6mm/r2 v[26] 3.4-8 v =0.121m/s=7.26m/min1814.326.710001000 d v n =128.5r/min Z535 n =140r/min,'v 91.710001401814.31000 dn m/min 41 02.0018 mm 1605.00 mmi fnl l l T 21j 140043.02245j T =0.28min=17.1s 2 02.0018 mm 03.006.17 mm 119596.02245j T =0.26min=15.7s 3 02.0018 mm1.13min 22.011406.12245j T sj T = 17.1+15.7+13.1=45.9sf T =0.15×45.9=6.885sb T +x T =2×[0.02× 45.9+6.885 ]=2.11sT d =b T +x T +j T +f T =2.11+45.9+6.885=54.895s7. 10003.0074 2.5×45° 06.00132 03.0074 06.00132 [23] 3.2-10 074.0073 1.004.130 Z a =0.8mm Z b =0.5mm 02.0018 02.0018YT15 k r=45° d =20mm T =60min CA61401 06.00132 mm 1 f[26] 1.2-33 f =1.02mm/r206.00132 4.2mm a p =4.2mm 3 v[26] 1.2-33 v =40m/min69.974.13014.34010001000 dv n r/min CA6140 n =100r/min10001004.13014.31000' dn v =40.9m/min 2 06.00132mm 1 f[26] 1.2-33 f =0.15mm/r2 a p06.00132 0.8mm a p =0.8mm 3 v[26] 1.2-33 v=1.2m/s=72m/min7.17313214.37210001000 d v n r/min CA6140 n =160r/min100016013214.31000' dn v =66.32m/min 3 03.0074mm 1 f[26] 1.2-33 f =1.02mm/r2 a p03.0074 3.5mm a p =3.5mm 3 v[26] 1.2-33 v =0.7m/s=42m/min1837314.34210001000 dv n r/minCA6140 n =200r/min10002007314.31000' dn v =45.8m/min 4 03.0074 mm 1 f[26] 1.2-33 f =0.15mm/r2 a p03.0074 0.5mm a p =0.5mm 3 v[26] 1.2-33 v =80m/min3.3447414.38010001000 d v n r/min CA6140 n =320r/min35.7410003207414.31000' dn v m/min 51 06.00132 mm k r =45° 1l =3.5mm [28] 3.35i fnl l l l T 321j T j —— sl —— ,mm1l —— ,mm2l —— ,mm3l —— ,mmf —— ,mm/rn —— ,r/mini ——l =19mm 2l =1~4mm 3l =0mm f =1mm/r i =1 n =86r/min110002.115.319j T =0.23min=13.82s 2 06.00132 mm 116015.015.319j T =0.98min=58.75s 3 03.0074 mm 120002.115.3101j T =0.52min=31.03s 4 03.0074 mm 132015.015.3101j T =2.18min=130sj T =13.82+58.75+31.03+130=233.6sf T =0.15×233.6=35.04sb T +x T =2×[0.02× 233.6+35.04 ]=10.74sT d =b T +x T +j T +f T =10.74+233.6+35.04=279.38s8. 110M12-6H 2×45° M12-6H d =10.2mm M12 Z52511 f[26] 3.4-1 10.5mm f =0.36mm/rM12 f =0.81mm/r2[26] 3.4-5 0.6mm [26] 3.4-6 T =20min3 v[26] 3.4-8 10.2mm v =0.36m/s=21.8m/minn =6.6802.1014.38.2110001000 dv r/min Z525 n =680r/min2110006802.1014.31000' dn v r/min 0.17m/s=10.2m/minn =7.2701214.32.1010001000 d v r/min Z525 n =272r/min25.1010002721214.31000' dn v r/min 21 10.2mmi fn l l l T 21j68036.049.91.5j T =0.06min=3.67s 2 M12272149.91.5j T =0.07min=4.2sj T =3.67+4.2=7.87sf T =0.15×7.87=1.18sb T +x T =2×[0.02× 7.81+1.18 ]=0.36sT d =b T +x T +j T +f T =0.36+1.18+7.87= 9.41s9. 1204×M10-7H 4×M10-7H d =8.5mm Z302511 f[26] 3.4-1 8.5mm f =0.3mm/r M10 f =1.00mm/r2[26] 3.4-5 0.6mm [26] 3.4-6 T =20min3 v[26] 3.4-8 8.5mm v =0.28m/s=16.81m/minn =6305.814.381.1610001000 dv r/min Z3025 n =630r/minv =0.21m/s=12.56m/minn =4001014.356.1210001000 d v r/min Z3025 n =400r/min21 4× 8.5mm48.3046303.024j T s 2 4×M108.104400118j T sj T =30.48+10.8=41.28sf T =0.15×41.28=6.19sb T +x T =2×[0.02× 41.28+6.19 ]=1.90sT d =b T +x T +j T +f T =41.28+6.19+1.90= 49.37s10. 1304×M8-7H 4×M8-7H d =6.8mm Z302511 f[26] 3.4-1 6.8mm f =0.2mm/r M8 f =1.00mm/r2[26] 3.4-5 0.6mm [26] 3.4-6 T =20min3 v[26] 3.4-8 6.8mm v =0.35m/s=21m/minn =min /9988.614.32110001000r d v Z3025 n =1000r/min04.21100010008.614.31000' dn v m/min v =0.17m/s=10.2m/minn =406814.32.1010001000 d v r/min Z3025 n =400r/min05.101000392814.31000' dn v m/min 21 4× 6.8mm36.0410002.018j T min=21.6s 2 4×M806.04400115j T min=3.6sj T =21.6+3.6=25.2sf T =0.15×25.2=3.78sb T +x T =2×[0.02× 25.2+3.78 ]=1.16sT d =b T +x T +j T +f T =25.2+3.78+1.16= 30.14s33.1M12-6H 2×45° M12-6H3.2M12-6H3.33.4d=10.2 L=133 l=87d=10.2 f=0.5 n=5r/s HT200F C F F F Z 0Y f d FK C F =588.6 d o =10.2 Z F =1 f =0.5 Y F =0.8 K F =1 [23 3-36F =588.6×10.2×0.50.8=3448.23NM C M M M 0Y X f d M K 310 N·mC M =225.63,X M =2,Y M =0.8,K M =1 [23 3-36M =225.63×10.22×0.50.8×1×10-3=13.48N·mHB=210 [26] 3-36K F =K M = 210/190 0.6=1.059M =13.48×1.059=14.28 N·mF =3448.23×1.059=3651.68NP M =2×3.14×14.28×5×10-3=0.45kW4.82f F F NS 1=1.5 S 2=S 3=S 4=1.1'F = S 1×S 2×S 3×S 4×F =16.77N3.53.5.114mm 145n 6H 14H6 027.0014 0.027mm 14n5 039.0012.014 0.027mm3.5.2B =0 Y =X max = 0.027-0.012 =0.015mmD = B + Y =0.015+0=0.015D =0.015mm 31T =31×0.1=0.03mm3.61234 ; HT200 20mm 0.7~0.9H 16mm3.7Z535 T 15H9 15mm3.83.91 ”23 -- -- -- -- --1 [J]. ,1997,(6) 2-4.2 [J]. 2004,(5) 6.3 [J] 2008,(6) 12-13.4 . [J]. .2002,(3) 10-14.5 . [M]. ,1985 4-5.6 . [J]. .2009,(6) 25-29.7 . [J]. .2002,(11) 8-10.8 . [J]. 2002,(8) 26-27.9 . [J]. .2011,(11) 22-23.10 . [J]. ,2008,(30) 44.11 . [M]. ,2010 2-312 . [J]. .2005,(12)53-55.13 . [J]. .2000,(8) 12-15.14 . [J]. .2009,(4) 20-22.15 . [J]. .1994,(5) 32-33.16 . [J]. .2008,(13) 16-18.17 . [J]. .2008,46(5) 2-5.18 . CAD [J]. .2006,(5)10-11.19 . [J].2010,(2) 1-4.20 [M]. ,2004.21 1 )[M]. ,2000 5-71.22 [M]. ,2001 27-28.23 [M]. ,1994.24 [M]. 1999.25 [M]. ,1994.26 2 )[M]. 2000.27 [M]. 2003.28 [M].,2011.。
小型蜗轮减速器箱体加工工艺和Φ180mm孔精加工夹具设计
目录摘要 (I)ABSTRACT (II)第1章绪论 (1)1.1 课题背景及目的 (1)1.2 小型蜗轮减速器箱体简介 (1)第2章机械加工工艺规程的制订 (1)2.1 零件的工艺分析 (2)2.1.1 零件的用途 (2)2.1.2 零件的技术要求 (2)2.1.3 审查零件的工艺性 (3)2.2 零件的生产类型 (3)2.3 确定毛坯 (3)2.3.1 确定毛坯类型及制造方法 (3)2.3.2确定毛坯的的尺寸公差和机械加工余量 (4)2.3.3绘制毛坯简图 (5)2.4 选择定位基准 (6)2.4.1 精基准的选择 (6)2.4.2 粗基准的选择 (6)2.5 拟定工艺路线 (7)2.5.1 表面加工方法的确定 (7)2.5.2 加工阶段的划分 (7)2.5.3 工序的集中与分散 (8)2.5.4 工序顺序安排 (8)2.6 确定工艺路线 (9)2.6.1 拟定机械加工工艺路线 (9)2.6.2工艺方案的分析与比较 (11)2.6.3 确定机械加工工艺路线 (11)2.7 加工余量、工序尺寸和公差的确定 (12)2.8 切削用量、时间定额的计算 (15)2.8.1 切削用量的计算 (15)2.8.2 时间定额的计算 (20)第3章机床夹具设计 (26)3.1 机床夹具概述 (26)3.2 定位方案设计 (27)3.2.1 定位方案的确定 (27)3.2.2 定位元件的选择 (29)3.2.3 定位误差分析 (30)3.3 夹紧装置设计 (31)3.3.1 夹紧方案的确定 (31)3.3.2 夹紧力的计算 (32)3.4 夹具体结构 (33)第4章总结 (35)参考文献 (37)致谢 (38)第1章绪论1.1课题背景及目的目前，随着我国经济的高速增长，尤其是现代工业的快速发展，各种传动机构越来越受到人们的青睐，其中蜗轮蜗杆传动以其独特的特点在机械中广泛运用，其主要优点有：可以得到很大的传动比，比交错轴斜齿轮机构紧凑；两轮啮合齿面间为线接触，其承载能力大大高于交错轴斜齿轮机构；蜗杆传动相当于螺旋传动，为多齿啮合传动，故传动平稳、噪音很小；具有自锁性。
涡轮蜗杆箱体的加工工艺设计规程及夹具(可编辑优质文档)
涡轮蜗杆箱体的加工工艺设计规程及夹具（可编辑优质文档）(可以直接使用，可编辑完整版资料，欢迎下载）XXXX大学毕业设计（论文）课题：涡轮蜗杆箱体的加工工艺设计规程及夹具系科：机械工程系专业：机械制造及其自动化班级： XXXX姓名： XXX指导教师： XXX完成日期：XXXX-XX毕业设计就是给我一个表现的机会，让原本停留在课本的知识灵活起来，让思维开始散发，自己亲手研发出来的东西带来的巨大喜悦是无法形容的。
我的题目是，箱体的工艺规程设计和夹具设计。
我觉得其实世界上的许多事情都是相通的，计算机是如此单纯，它归根结底只认‘0’和‘1’，正如中国哲学里周易中的“阴”和“阳”，阴阳生四相，四相生八卦…就这样包含整个宇宙。
工艺学和夹具学是一门艺术，夹具的产生来源于产品的需要，如果没有夹具，有可能就不能完成这个零件。
所以说夹具和零件是密不可分的。
毕业设计及论文是面向我们即将毕业的学生的。
是我们学习、锻炼辩论艺术的一次良机。
在当今社会，人们愈来愈认识到，能言善辩是现代人必须具备的重要素质。
一个人如果掌握了高超的辩论技巧，具有雄辩的口才，他在事业上，在人际交往中就会如鱼得水，左右逢源、逢凶化吉，遇难呈祥。
正因为如此，自古以来那些胸怀大志的人，都非常重视辩论素质的训练和培养，把拥有精湛的辩论艺术视为其事业成功的得力臂膀。
市场经济社会是一个竞争的社会，能言善辩更是竞争不可缺少的重要手段。
在学校擅长交际、能言善辩的学生要比一个成绩优秀但性格孤僻内向的学生被聘用的机会多，在社会生成就事业的可能性更大。
既然善于辩论，在一个市场经济社会里这么重要，我们的大学生就应抓住每一个学习辩论的机会。
毕业论文答辩就是大学毕业生学习、提高辩论技巧和辩论艺术的重要机会。
毕业论文答辩虽然以回答问题为主，但答辩，除了“答”以外，也会有“辩”。
因此，论文答辩并不等于宣读论文，而是要抓住自己论文的要点予以概括性的，简明扼要的，生动的说明，对答辩小组成员的提问作出全面正确的回答，当自己的主观与主答辩老师观点相左时，既要尊重答辩老师，又要让答辩老师接受自己的观点，就得学会运用各类辩论的技巧。
减速器箱体箱盖加工工艺及夹具设计
减速器箱体箱盖加工工艺及夹具设计1. 引言减速器箱体箱盖是减速器的重要组成部分，对减速器的性能和安全起着关键作用。
因此，箱体箱盖的加工工艺和夹具设计显得尤为重要。
本文将对减速器箱体箱盖的加工工艺进行详细介绍，并提出相应的夹具设计方案。
2. 减速器箱体箱盖加工工艺减速器箱体箱盖的加工工艺主要包括以下几个步骤：2.1 材料准备减速器箱体箱盖的常用材料有铸铁、铸钢等。
在进行加工之前，需根据设计要求选取相应的材料，并进行材料的理化性能检测，确保材料符合要求。
2.2 设计与加工准备在进行加工工艺设计之前，需要根据产品的外形、尺寸和使用要求进行箱体箱盖的结构设计，并绘制详细的工艺图纸。
然后，根据工艺图纸进行加工工序的规划，确定每道工序所需的加工设备和工艺参数。
2.3 箱体箱盖的加工过程2.3.1 切割加工首先，根据设计要求和工艺图纸，将板材切割成相应的尺寸。
常用的切割方法有火焰切割、等离子切割、剪切等。
2.3.2 加工箱体箱盖外形根据加工工艺图纸，采用车、铣、钻、镗、刨、磨等加工方法，对箱体箱盖的外形进行加工。
其中，车床加工主要用于加工圆柱形或圆锥形表面；铣床加工主要用于切削平面和曲面零件；钻床加工主要用于加工孔的定位和精加工。
2.3.3 加工箱体箱盖内孔根据工艺要求，采用镗孔、钻孔、铰孔等加工方法，对箱体箱盖的内孔进行加工。
2.3.4 加工箱体盖盖面对箱体箱盖的盖面进行平整处理，确保其符合设计要求。
2.4 表面处理为保证减速器箱体箱盖的表面质量和防腐性能，常对其进行表面处理。
常用的表面处理方法有喷涂、电镀、热处理等。
3. 夹具设计为了保证减速器箱体箱盖的加工精度和安全性，需要设计相应的夹具来辅助加工。
夹具的设计应满足以下几个要求：•紧固力和稳定性：夹具应能够确保箱体箱盖在加工过程中的稳定性，防止加工误差和振动。
•加工定位精度：夹具应能准确定位箱体箱盖，确保加工精度。
•操作简便：夹具应便于装夹和卸载，并满足操作人员的人体工程学要求。
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目录摘要 (I)ABSTRACT (II)第1章绪论 (1)1.1 课题背景及目的 (1)1.2 小型蜗轮减速器箱体简介 (1)第2章机械加工工艺规程的制订 (1)2.1 零件的工艺分析 (2)2.1.1 零件的用途 (2)2.1.2 零件的技术要求 (2)2.1.3 审查零件的工艺性 (3)2.2 零件的生产类型 (3)2.3 确定毛坯 (3)2.3.1 确定毛坯类型及制造方法 (3)2.3.2确定毛坯的的尺寸公差和机械加工余量 (4)2.3.3绘制毛坯简图 (5)2.4 选择定位基准 (6)2.4.1 精基准的选择 (6)2.4.2 粗基准的选择 (6)2.5 拟定工艺路线 (7)2.5.1 表面加工方法的确定 (7)2.5.2 加工阶段的划分 (7)2.5.3 工序的集中与分散 (8)2.5.4 工序顺序安排 (8)2.6 确定工艺路线 (9)2.6.1 拟定机械加工工艺路线 (9)2.6.2工艺方案的分析与比较 (11)2.6.3 确定机械加工工艺路线 (11)2.7 加工余量、工序尺寸和公差的确定 (12)2.8 切削用量、时间定额的计算 (15)2.8.1 切削用量的计算 (15)2.8.2 时间定额的计算 (20)第3章机床夹具设计 (26)3.1 机床夹具概述 (26)3.2 定位方案设计 (27)3.2.1 定位方案的确定 (27)3.2.2 定位元件的选择 (29)3.2.3 定位误差分析 (30)3.3 夹紧装置设计 (31)3.3.1 夹紧方案的确定 (31)3.3.2 夹紧力的计算 (32)3.4 夹具体结构 (33)第4章总结 (35)参考文献 (37)致谢 (38)第1章绪论1.1课题背景及目的目前，随着我国经济的高速增长，尤其是现代工业的快速发展，各种传动机构越来越受到人们的青睐，其中蜗轮蜗杆传动以其独特的特点在机械中广泛运用，其主要优点有：可以得到很大的传动比，比交错轴斜齿轮机构紧凑；两轮啮合齿面间为线接触，其承载能力大大高于交错轴斜齿轮机构；蜗杆传动相当于螺旋传动，为多齿啮合传动，故传动平稳、噪音很小；具有自锁性。
当蜗杆的导程角小于啮合轮齿间的当量摩擦角时，机构具有自锁性，可实现反向自锁，即只能由蜗杆带动蜗轮，而不能由蜗轮带动蜗杆。
如在其重机械中使用的自锁蜗杆机构，其反向自锁性可起安全保护作用。
蜗轮箱做为蜗轮蜗杆行走的支撑和定位机构，其主要作用是支承各传动轴，保证各轴之间的中心距及平行度，并保证蜗轮箱各部件的正确安装。
因此蜗轮箱箱体零件的加工质量，不但直接影响箱体内各个部件的装配精度和运动精度，而且还会影响工作精度、使用性能和寿命，因此其加工工艺及制造技术就显的尤为重要。
本次毕业设计就要求我们能熟练运用有关机械制造工艺类的知识，综合一些其他知识及实践知识来进行中等复杂的机械制造工艺规程设计及相关夹具设计的知识。
通过本次被毕业设计，可以培养我们从综合生产实践中学到的知识，独立的分析和解决工艺问题，初步具备设计出高效、省力、经济合理并能保证加工质量的工艺规程的能力。
培养我们熟悉并运用有关手册、标准、图表等技术资料的能力以及进一步培养我们看图、制图、运算和编写技术文件的基本技能等。
1.2 小型蜗轮减速器箱体简介蜗轮减速器箱体零件是机器及其部件的基础零件，它将机器及其部件中的轴、轴承、套、和齿轮等零件按一定的相互位置关系装配成一个整体，并按预定传动关系协调其运动。
在机械设备中，蜗轮减速器箱体零件是一种主要的零件，其加工质量对机器的精度、性能和寿命有重要影响。
蜗轮减速器箱体的具体结构、尺寸虽不相同，但有许多共同特点。
其结构一般都比较复杂，壁薄且不均匀，内部型腔复杂，箱壁上既有许多孔要加工，又有许多面要加工，加工部位多，加工难度大。
第2章 机械加工工艺规程的制订2.1 零件的工艺分析2.1.1 零件的用途蜗轮减速器箱体零件是机器及其部件的基础零件，它将机器及其部件中的轴、轴承、套、和齿轮等零件按一定的相互位置关系装配成一个整体，并按预定传动关系协调其运动。
在机械设备中，蜗轮减速器箱体零件是一种主要的零件，其加工质量对机器的精度、性能和寿命有重要影响。
蜗轮减速器箱体的具体结构、尺寸虽不相同，但有许多共同特点。
其结构一般都比较复杂，壁薄且不均匀，内部型腔复杂，箱壁上既有许多孔要加工，又有许多面要加工，加工部位多，加工难度大。
2.1.2 零件的技术要求箱体零件结构较复杂，加工表面主要为平面和孔系。
该减速器箱体的主要加工部位有：轴承支承孔、端面、底座、顶面、螺栓孔等。
主要加工部位的技术要求有：两对轴承孔的尺寸精度为IT7，表面粗糙度Ra 值为1.6um ，一对Ф90的轴承孔和一对Ф180的轴承孔同轴度公差分别为0.05mm 、0.06mm ，其中两对轴承孔轴线的垂直度公差为0.06mm 。
其它加工表面要求精度不高。
该零件的全部技术要求列于表1-1中。
表2-1 小型蜗轮减速器箱体零件技术要求表 加工表面 尺寸及偏差mm公差及精度等级 CT 表面粗糙度a R um 形位公差 mm 箱体顶面210x130 IT13 12.5 箱体底面210x130 IT13 12.5 Φ120mm 凸台Φ120mm IT8 3.2 Φ205mm 凸台Φ205mm IT8 3.2 Φ90mm 轴承孔Φ027.0090+ IT7 1.6 同轴度0.06 Φ180mm 轴承孔Φ035.00180+ IT7 1.6 同轴度0.06 垂直度0.06 5xM16螺纹孔M16 IT13 12.5 4xM6螺纹孔M6 IT13 12.5 16xM8螺纹孔M8IT13 12.52.1.3 审查零件的工艺性零件工艺性审查分析零件图可知，该零件图样上的视图、尺寸公差和技术要求是正确、统一、完整的。
Φ90mm 轴承孔和Φ180mm 轴承孔的断面均要求切削加工，并在轴向方向上均高于相邻表面。
这样既减少了加工面积，又提高了端面的接触刚度。
另外该零件除主要加工表面（Φ90mm 、Φ180、两端面）外，其余加工表面精度均较低，不需要更高精度机床加工，通过铣、钻床的粗加工就可以达到加工要求；而主要表面虽然加工精度相对较高，但也可以在正常的生产条件下，采用较经济的方法保质保量地加工出来。
由此可见，该零件的工艺性较好。
2.2 零件的生产类型根据任务书已知:(1)产品的生产纲领拟定Q=2000台/年。
(2) 每台产品中减速器箱体的数量n =1 件/台。
结合生产实际，备品率a%和废品率b%分别取3%和0.5% 。
带入公式（1-1）[1]得：N=Qm(1+a%)(1+b%)=2000⨯1 ⨯(1 + 3%) (1 + 0.5%)=2070 ( 件/年)式中 N ——零件的生产纲领（件/年）；Q ——产品的年产量（台、辆/年）；M ——每台（辆）产品中该零件的数量（件/台、辆）；a%——备品率，一般取2%～4%；b%——废品率，一般取0.3%～0.7%。
蜗轮减速器箱体重量约10.5kg ，查表1-3[1]知，该蜗轮减速器箱体属轻型零件；由表1-4[1]知，该零件的生产类型为中批生产。
2.3 确定毛坯2.3.1 确定毛坯类型及制造方法按技术要求蜗轮减速器箱体的材料是HT200，其毛坯是铸件。
材料抗拉强度为200N/2mm ,抗弯强度为400N/2mm ，硬度为HB170-241。
铸铁容易成型、切削性能好、价格低廉，并且具有良好的耐磨性和减振性，也是其它一般箱体常用的材料。
箱体结构复杂，箱壁薄，故选用铸造方法制造毛坯。
因生产类型为中批生产，可采用砂箱机器造型，内腔安放型芯。
铸件需要人工实效处理。
2.3.2确定毛坯的的尺寸公差和机械加工余量铸件基本尺寸：机械加工前的毛坯铸件的尺寸，包括必要的机械加工余量。
要求的机械加工余量（RAM）：在毛坯铸件上为了随后可用机械加工方法去除铸造对金属表面的影响，并使之达到所要求的表面特征和必要的尺寸精度而留出的金属余量。
对圆柱形的铸件部分或在双侧机械加工的情况下，RAM应加倍。
对外圆面作机械加工时，RAM与铸件其他尺寸之间的关系表达式：R=F+2RAM+CT/2 (2-1)[1]；对内腔作机械加工相对应的表达式：R=F-2RAM-CT/2 (2-2)[1]。
注：（1）除非另有规定，公差带应相对于基本尺寸对称分布，即一半基本尺寸在上，一半在基本尺寸之下；（2）除非另有规定，要求的机械加工余量适用于整个毛坯铸件，即对所有需机械加工的表面只规定一个值，且该值应根据最终机械加工后成品铸件的最大轮廓尺寸，在相应的尺寸范围内选取。
由表2-1[1]“大批量生产的毛坯铸件的公差等级”确定毛坯铸件的公差等级CT=10。
由表2-5[1]“毛坯铸件典型的机械加工余量等级”选取毛坯零件的机械加工余量等级为G。
根据蜗轮减速器箱体零件最大轮廓尺寸（300mm），由表2-4[1]“要求的铸件机械加工余量（RAM）”确定该铸件机械加工余量为3.5mm。
现将蜗轮减速器箱体毛坯尺寸公差与加工余量的计算结果列于下表：表2-2 蜗轮减速器箱体毛坯尺寸及加工余量加工表面毛坯尺寸公差等级CT 铸件尺寸公差(mm)机械加工余量(mm)毛坯尺寸及公差(mm)箱体长度235mm10 4 3.5 244±2 箱体高度300mm10 4.4 3.5309.2±2.2箱体宽度145mm 10 3.6 3.5153.8±1.8（续）2个Ф180mm10 4 3.5 171±2轴承孔2个Ф90mm轴10 3.2 3.5 81.4±1.6承孔2.3.3 绘制毛坯简图图2-1 零件毛坯简图2.4 选择定位基准2.4.1 精基准的选择选择精基准时，应从整个工艺过程来考虑如何保证工件的尺寸精度和位置精度，并要达到使用起来方便可靠。
一般按下列原则来选择：（1）基准重合原则：选择设计基准作为定位基准。
（2）基准统一原则：尽可能在多数工序中选用统一的定位基准来加工其它各表面，可以避免基准转换过程所产生的误差，并可使各工序所使用的夹具结构相同或相似，从而简化夹具的设计和制造。
（3）自为基准原则：有些精加工或光整加工工序要求加工余量小而均匀，应选择加工表面本身来作为定位基准。
（4）互为基准原则：对于相互位置精度要求高的表面，可以采用互为基准，反复加工的方法。
经分析零件图可知，箱体底面或顶面是高度方向的设计基准，中心轴线是长度和宽度方向的设计基准。
一般箱体零件常以装配基准或专门加工的一面两孔定位，使得基准统一。
蜗轮减速器箱体中Ф90轴承孔和Ф180轴承孔有一定的尺寸精度和位置精度要求，其尺寸精度均为IT7级、位置精度包括：Ф90轴承孔对Ф90轴承孔轴线的同轴度公差为Ф0.05、Ф180轴承孔对Ф180轴承孔轴线的同轴度公差为Ф0.06、Ф180轴承孔轴线对Ф90轴承孔轴线的垂直度公差为0.06。