高湍流度下超高层建筑的风致振动响应特性_洪海波
高层建筑在复杂大气环境下的结构动力响应研究
高层建筑在复杂大气环境下的结构动力响应研究近年来，城市化进程的加快以及人口迅速增长，促使了高层建筑的崛起和发展。
然而，高层建筑所面临的挑战也随之增多。
其中之一就是在复杂大气环境下的结构动力响应问题。
复杂大气环境，如风、地震等自然力对高层建筑的影响极其显著，使其结构动力性能成为研究的焦点。
本文将阐述高层建筑在复杂大气环境下的结构动力响应问题以及相关的研究。
首先，高层建筑在大气环境下的结构动力响应主要受到风力和地震力的作用。
风力是高层建筑最主要的外部激励载荷，影响着建筑的结构稳定性和舒适性。
由于风的随机性和时变性，高层建筑的结构动力响应也具有不确定性。
因此，研究高层建筑在复杂风场中的结构响应是非常重要的。
其次，高层建筑地震易受地壳运动的影响，地震力作用下的结构动力响应是高层建筑设计的重要内容。
由于地震动的复杂性和不确定性，高层建筑在地震力作用下的结构响应是一个复杂的问题。
因此，研究高层建筑在不同地震动下的结构动力性能以及响应特性是十分必要的。
对于高层建筑在复杂大气环境下的结构动力响应问题，早期的研究主要集中在理论分析和实验研究上。
然而，随着计算机技术和数值方法的发展，数值模拟成为研究高层建筑结构动力响应的重要手段。
有限元方法、计算流体力学等数值模拟方法被广泛应用于高层建筑结构的动力分析。
在数值模拟中，风洞试验和计算流体力学（CFD）的方法是最常用的。
风洞试验可以通过模型试验来研究高层建筑在不同风速和方向下的结构响应。
然而，由于试验设备和工程成本的限制，风洞试验的规模通常较小，不能完全反映实际工程的复杂性。
因此，计算流体力学的方法成为研究高层建筑结构动力响应的重要手段。
CFD方法可以通过计算风场的流动状态和风压分布，来获取高层建筑的结构响应。
此外，高层建筑的结构动力响应还受到结构形式和材料特性等因素的影响。
不同的结构形式和材料性质会对结构的刚度、强度等动力性能产生重要影响。
因此，在高层建筑的设计中，需要考虑结构的抗风性能、抗震性能等方面的要求，以保证其在复杂大气环境下的结构动力响应。
超高层建筑结构风振响应及控制
形 ； 构在反 复风振 作 用 下产 生 疲 劳破 坏 ； 结 构气 结 使 动弹性 不稳定 ； 结构 震动加 剧 ， 响高层 住宅舒适 度 。 影
有被 动控制 （ 如安 装黏 滞阻尼 器 、 弹性阻尼 器 、 频 黏 调
质量 阻 尼 器 、 频 液 体 阻 尼 器 ） 智 能 控 制 和 主 动 调 、
控 制 ］ 。
结 构风振 控制 的原理是 在结 构发 生风振 反应时 ， 由设 置在 结构 上 的一些 控 制装 置 主 动或 者 被 动地 施 加 一组控 制力 ， 以达 到减少 和抑制风 振反应 的一 种方
数相同。
置在 结构顶 部 以控 制 风 振 反 应 ， 结 构第 一 、 二 振 使 第
型 的阻尼水 平从 １ ％和 ０ ４ ． ％增加 到 １ ２ 和 １ ５ ， ．％ ．％
（ ）在伸 臂桁 架 层 的斜 撑 替 换 为 人 字 形 安 装 的 ３
２ 风 振控 制 应 用
结 构 体系 中， 风振 控 制装 置 属非 承 重构 件 ， 功 其
能仅在 结构 中发 挥 耗 能 作 用 ， 不 承担 导 荷 承 载 作 而 用， 即增 加风振 控制装 置不 改变主 体结构 竖 向受力 体 系 。一 般情 况下 ， 构 越 高 、 柔 、 结 越 跨度 越 大 、 振动 越 强 、 压越 高 ， 控制效 果越显 著 。 风 则
器对 其进 行风振 控制 ， 使结 构阻 尼 比从 ０ ８ ． ％提 高到
作者简介： 国军（ ９ ３ ， ， 徐 １ ７ 一）男 江苏南通人 ， 合肥工大建设监理有限责任公 司工程师 ２２ 《 １ 工程与建设》 ２ １ 年第 ２ ０１ ５卷第 ２期
超高层建筑结构风振响应分析与抑制技术研究
超高层建筑结构风振响应分析与抑制技术研究超高层建筑是现代城市的标志性建筑之一，然而，随着建筑高度的增加，其在强风环境下存在严重的风振问题。
风振现象不仅会导致超高层建筑剧烈的摇摆，甚至可能引发结构破坏和安全隐患。
因此，研究超高层建筑结构风振响应分析与抑制技术具有重要的工程应用价值。
首先，针对超高层建筑结构风振问题的研究，需要进行风洞试验和数值模拟分析。
风洞试验可以通过模拟真实的风场环境，获取结构在风力作用下的响应。
通过风洞试验可以确定结构的风荷载分布及其对结构的力学性能的影响。
同时，数值模拟分析也是研究超高层建筑结构风振响应的重要手段。
基于ANSYS等有限元软件，可以对超高层建筑进行模拟，预测结构的风振响应。
其次，为了减小超高层建筑的风振响应，需采取有效的抑制技术。
目前，常用的抑制技术主要包括被动控制、主动控制和半主动控制。
被动控制技术是通过优化结构的刚度和阻尼特性，减小结构对风荷载的响应。
常见的被动控制技术包括质量调节、增加剪力墙等。
主动控制技术则是通过使用传感器和执行器，对结构进行实时监测和调节，以抑制结构的振动。
而半主动控制技术则是被动和主动控制的结合，兼具两者的优点。
在具体研究超高层建筑结构风振响应分析与抑制技术的过程中，需要考虑多方面的因素。
首先，要充分地了解超高层建筑的结构特点和风动力学特性。
超高层建筑的结构比较复杂，一般由钢结构和混凝土结构组成。
其风动力学特性则受到结构形态和风洞效应的影响。
因此，在进行风振响应分析时，需要综合考虑这些因素，并建立准确的数学模型。
此外，对于超高层建筑的风振响应抑制技术研究，还需考虑经济性和可行性。
抑制技术的实施会增加工程的投资成本，因此，需要权衡抑制效果与成本。
同时，超高层建筑已经建成，抑制技术的实施需要考虑施工的可行性和结构的可操作性。
因此，在研究过程中还需要充分考虑这些实际问题，并提出合理的解决方案。
总结而言，超高层建筑结构风振响应分析与抑制技术研究是一个复杂且具有挑战性的课题。
超高层建筑的风振与地震响应分析
超高层建筑的风振与地震响应分析随着城市化进程的不断加速，超高层建筑的兴起成为现代城市的一道亮丽风景线。
然而，由于其高度和结构特点，超高层建筑在面临风振和地震的时候存在一定的风险。
因此，进行针对性的风振与地震响应分析显得十分必要。
一、风振分析1.风振现象超高层建筑受到风力作用时，会产生风振现象。
当风通过建筑物引起周围气流幅度的波动时，会导致建筑物产生共振，进而引起建筑物的摇晃现象。
2.风振原因风振是由于风对建筑物的作用力引起的。
一方面是由于风对建筑物的外表面产生的压力差，另一方面则是由于建筑物自身的气动力引起的。
3.风振测量为了对超高层建筑的风振进行分析，一种常用的方法是通过安装风力测量仪器进行实时监测。
风力测量仪器可以记录下风的方向、风速和风力周期等数据，有助于建筑师了解到风对建筑物的影响。
4.风振抑制为了减少超高层建筑的风振，可以采取一系列的措施，如增加建筑物的整体刚度、合理设计建筑物外形，或者采用风洞试验等方法。
二、地震响应分析1.地震现象地震是地壳发生剧烈震动的自然现象。
当地震发生时，超高层建筑会受到地震波的作用，并产生相应的响应。
2.地震原因地震是由地壳运动引起的，可以分为板块运动引起的地震和火山地震两种。
超高层建筑所在地的地壳活动程度，决定了其面临地震风险的大小。
3.地震分析方法为了对超高层建筑的地震响应进行分析，可以采用有限元方法。
该方法可以把建筑物分为很多小块，通过计算每个小块的振动特性，并将其耦合起来，从而得到整个建筑物的地震响应。
4.地震设计超高层建筑在设计的时候，需要考虑到地震的影响，因此需要进行地震设计。
地震设计包括选择合适的地震烈度、确定地震力的作用方向和大小、设计合理的抗震结构等等。
结语超高层建筑的风振与地震响应分析是对其结构稳定性和安全性进行评估的重要手段。
通过对风振和地震的分析，可以发现并解决存在的问题，确保超高层建筑在面对自然灾害时能够安全稳定。
因此，在超高层建筑的规划和设计过程中，应该重视风振与地震响应分析的重要性，并采取相应的措施保障建筑物的安全。
复杂断面高层建筑的风致响应及其振动控制研究
复杂断面高层建筑的风致响应及其振动控制研究张建国;庄佳坤;庄惠敏【期刊名称】《厦门大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2017(056)006【摘要】复杂断面高层建筑在强风作用下,往往会产生较为明显的扭转响应,从而导致高层建筑顶部角点处的加速度值大大超过规范规定的限值.以弧形、平行四边形以及等边L形等3种断面的高层建筑为研究对象,计算了复杂断面高层建筑顶部角点处的风致加速度响应,进行了多个调频质量阻尼器(MTMD)减振系统的设计和优化研究.结果表明,在不使用MTMD进行风振控制时,3种断面高层建筑顶部角点处的加速度响应均超过限值,在合理布置MTMD并进行优化设计后,角点处的加速度响应可以得到有效抑制并取得较好的减振效果.%The obvious torsional response will be induced by strong wind on complex-shape high-rise buildings,which result in the fact that accelerations of top corner points on these buildings exceed the limit.Three complex-shape high-rise building models including arc-shape,parallelogram-shape and L-shape are tested in a wind tunnel to obtain the wind load on the surface.Accelerations of top corner points on these high-rise buildings are calculated on basis of the reasonable parameters of buildings.Moreover,multiple mass tuned dampers (MTMD) are designed to reduce the wind vibration.Results show that the acceleration responses of top corner points on complex-shape buildings are usually larger than limit values without MTMD system.Incontrast,these acceleration responses will be reduced dramatically with the help of the optimal design of MTMD system.【总页数】6页(P907-912)【作者】张建国;庄佳坤;庄惠敏【作者单位】厦门大学建筑与土木工程学院,福建厦门361005;厦门大学建筑与土木工程学院,福建厦门361005;厦门大学建筑与土木工程学院,福建厦门361005【正文语种】中文【中图分类】TU311【相关文献】1.复杂外形超高层建筑结构三维风致响应分析 [J], 章李刚;楼文娟2.高层建筑风致振动控制的研究 [J], 蒋以武3.塔冠对超高层建筑风致响应影响研究 [J], 马文勇;黄铮汉;周佳豪;张璐4.Y形截面超高层建筑结构风致响应研究 [J], 洪海波;余先锋5.高层建筑风致动态响应中的背景响应 [J], 周印;顾明;江欢成;花炳灿因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
高层建筑结构的风致振动控制
高层建筑结构的风致振动控制在高层建筑结构设计和建造过程中，风致振动是一个重要的问题。
高楼居住者经常会感受到建筑物在强风中的晃动，这不仅影响住户的生活质量，还可能对建筑的结构稳定性产生负面影响。
因此，高层建筑结构的风致振动控制成为了研究的热点之一。
一、引言在引言中，我们将介绍高层建筑结构的风致振动控制的重要性，并提出本文研究的目的和意义。
二、背景这一部分将介绍高层建筑结构的基本特点和存在的挑战，特别是在面对大风时的振动问题。
我们还将简要讨论目前已有的研究成果和现有的风振控制方法。
三、风致振动现象的原理在这一部分，我们将解释高层建筑结构在风力作用下发生振动的原理。
这涉及到风荷载的作用机制以及结构的固有频率等基础知识。
四、风振控制方法本部分将介绍目前常用的风振控制方法，包括质量阻尼、刚度控制和主动控制等。
针对每种方法，我们将详细说明其工作原理和应用范围，并给出实例进行说明。
五、质量阻尼方法质量阻尼是一种被广泛应用于高层建筑结构的振动控制方法。
我们将介绍质量阻尼器的工作原理和种类，并分析其在不同情况下的有效性和适用性。
六、刚度控制方法刚度控制作为另一种常见的风振控制方法，可以通过调整结构的刚度来减小振动幅值。
我们将介绍刚度调整的原理和方法，并探讨其在实际工程中的应用情况。
七、主动控制方法相较于质量阻尼和刚度控制，主动控制是一种更加先进和灵活的振动控制方法。
我们将介绍主动控制方法的原理和实现方式，并分析其在高层建筑结构中的潜在应用前景。
八、结论在本文的结尾，我们将总结不同风振控制方法的优缺点，并对未来的研究方向进行展望。
我们还将强调高层建筑结构的风致振动控制对于建筑的安全性和居住者的舒适性的重要意义。
通过以上的分节论述，我们全面而系统地介绍了高层建筑结构的风致振动控制方法。
这些方法旨在减小建筑物在强风作用下的振动幅值，提高建筑物的稳定性和居住者的生活质量。
随着技术的不断进步和研究的深入，我们相信未来会有更多创新的方法和技术用于风振控制。
大型超高层建筑的随机风振响应分析
［ 6］
｛ y（ t） ｝ = ［ ｛ u（ t） ｝ = Φ］
u j ｛ ｝ j . ∑ j =1
（6）
式中： q 为所选取的振型数； u j 为第 j 阶振型的广 义位移. 根据规范， 一般取 Davenport 脉动风速谱作为 激励谱 S ff ， 其不随高度变化. 当知道了结构各点 高度处的平均风速 V j ， 风荷载体型系数 Us 及迎 风面面积 A j 后， 就可以得出自荷载谱： S PP = UsV j A j S ff . （7） 如果考虑各随机激励之间的相关性， 则引入 相关系数 ρ ， 便可形成荷载功率谱矩阵 S PP （ ω） . S PP （ ω） 为非负的 Hermite 矩阵， 显然， 因此可以 对其进行 LDL 分解 S PP （ ω） = LDL * . D， 则有： 对角矩阵. 取 d = 槡 S PP （ ω） = L ·d·d·L * = （ Ld） 2 ， （ 9 ） 所以， 构造的 n 个（ 原来荷载列向量的个数 ） 虚拟激励向量为 ｛ x （ t ） ｝ = L · d · e i ωt . 于是求得结构的虚拟位移
（8）
D 为实 式中：L 为对角元素均为 1 的下三角矩阵，
1
随机响应虚拟激励法的原理
虚拟激励法
［ 9］
的基本思想是当线性系统受 到功 率 谱 密 度 为 S xx （ ω） 的 平 稳 随 机 激 励 x（ t） 时， 对应响应 y 的功率谱 S yy （ ω） 可表示为 S yy （ ω） = | H | 2 S xx （ ω） . （1） 式中： H 为频率响应函数. 即当随机激励被单位 i t 简谐激 励 e ω 代 替 时， 相应的简谐响应为 y = He . 则若在激励 e 了一虚拟激励：
超高层建筑在脉动风致响应下数值模拟研究
顺风 向的风可 分 为平均 风 和脉动 风 ， 种风 的作 用特 两 性截 然不 同 ： 均 风 可作 为 静 力 看 待 ， 平 因而 在平 均 风 作用 下结 构效应 可 利用静 力 分析得 到 ； 脉动 风作 用是
动力性 质 的 ， 要 按 随 机 振 动 理 论 进 行 结 构 动 力 分 需
中 图分 类 号 ｉ ＴＵ２ １８ ＴＵ３ ８ ２ ４． ； ９ ． 文 献标 识 码 ｌ Ａ 文章 编 号 ｌ６ ３５ ８ （０ １ ０—５ ７０ １７ —７ １ ２ １ ） ５０ ７ —３
０ 引
言
包括 顺 风 向 、 横风 向和垂 直 向 的湍 流 。由于垂直 向的
湍 流数值 很小 ， 结构 影 响可 以忽 略不 计 ， 对 且横 风 向
《 工程与建设 》 ２ ｌ 年第 ２ 卷第 ５ Ｏ１ ５ 期 ５ ７ ７
（ ） 风 向脉 动 风 速谱 。 目前 国际 上 有 很 多 种 ３顺
方 差是 随高 度 的增加 而增 加 的 ， 动系数 减 小 只表 明 脉 脉 动风 压在 整个 风压 中的 比例是 沿 高度 减小 的 。
风速谱 ， 基本 分 为 沿 高 度 不 变 和沿 高 度 变 化 的 脉 动 风 速谱 。沿 高度 不 变 的脉 动 风 速谱 有 Ｄａｅ ｐｒ风 ｖｎ ｏｔ 速 谱 、 ｒｉ风速 谱 等 ； 高 度 变 化 的脉 动 风 速谱 有 Ｈａｒ ｓ 沿 Ｋ ｍａ 速谱 、ｉ ｕ风 速 谱 和 Ｈｉｏ风 速 谱 等 。其 ａ ｎ风 Ｓｍｉ ｎ
（）湍流 强 度 。可 定 义 为 脉 动 风 速 的根 方差 与 ２ 平 均 风速 之 比 ， ｚ高度 处 的湍流强 度 为 则
Ｉ） （ 一 （ ） ｖ ｚ ／ （） （） １
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表 1 天平2模型系统的频率
Table 1 Frequency of balance2model system
方向
固有频率 f mb/ Hz
模态阻尼比 ζmb
Mx
36184
国规范间接计算出的湍流度明显偏低 。图 4 给出了我
国和西方主要国家规范的 D 类地貌湍流度剖面 。表 2
则给出了 B 、D 类地貌的梯度风高度附近 (在 D 类地貌
第 27 卷第 6 期 2006 年 12 月
文章编号 :1000 - 6869 (2006) 06 - 0094 - 07
建 筑 结 构 学 报 Journal of Building Structures
Vol127 ,No16 Dec1 2006
高湍流度下超高层建筑的风致振动响应特性
来流湍流度是决定绕柱体流动特性的一个重要参 数 ,它直接影响到剪切层的发展 、分离点的位置以及再 附等 ,从而对风荷载分布有重大的影响 ,进而对高层建 筑的动力响应和干扰特性也有非常大的影响 。由于我 国荷载规范[5]对湍流度没有做明确的要求 ,加上流场 模拟上存在一定的难度 ,这些因素造成已有研究的流 场湍流度均偏低 。如已有文献在对金茂大厦进行试验 时所用 D 类地貌的梯度风高度处的湍流度大致为 2 % ～3 % ,远远低于发达国家相关荷载规范对此项指标的 要求 。
1
f 22
f mb
+
2ζmb
f
f
mb
2
(2)
式中 f mb ,ζmb 分别为天平2模型系统的固有频率和模态
阻尼比 ,根据试验测定 。由以上可得气动弯矩的均方
根值为
∫ ∫ σMS =
∞
0 SMS ( f ) d f =
∞ 0
SM( f) Hmb ( f )
2df
பைடு நூலகம்
(3)
213 流场模拟结果
根据金茂大厦所在的位置和周边地区的发展状
1 引言
随着我国经济建设的发展 ,近年来高层建筑在我 国得到了前所未有的发展 ,由于其结构的高度柔性 、低
基金项目 :国家自然科学基金资助项目 (50478118) 。 作者简介 :洪海波 (1981 - ) ,男 ,广东梅州人 ,硕士研究生 。 收稿日期 :2005 年 6 月
94
阻尼 、轻质量 ,使得结构的风效应逐步成为控制高层建 筑安全性 、舒适性和经济性的最重要的因素之一 ,因此 其风致振动问题是结构设计者所关注的重要问题 。随 着密集的高层建筑群的出现 ,高层建筑之间的相对位 置在一定范围内由于涡流及尾流作用 ,对风力分布产 生了相互干扰 ,在某些情况下可大大超过单个高层建 筑的风力[1] ,因此建筑物之间的干扰效应在对高层建 筑结构风效应进行研究时是不可忽略的 。上海金茂大 厦高 42015m ,位于上海市浦东陆家嘴金融贸易中心 , 毗邻正在兴建的环球金融中心 (高 492m) ,与东方明珠
STDX21 是一座具有串置双试验段的全钢结构的闭口 回流低速工业风洞 , 其中主试验段宽 3m、高 2m、长 20m。风速连续可调 ,最大风速可达 45m/ s ,流场性能 良好 。测力采用的天平为日本 J R3 的六分量天平和相 应的信号调制放大系统 。 212 试验模型
HFBB 所采用的模型的设计除了要模拟建筑物的 外形外 ,还要满足轻质和刚度要求 ,以保证天平2模型 系统的高频要求 。金茂大厦采用轻质泡沫塑料做核
洪海波1 , 谢壮宁1 , 顾 明2
(1. 汕头大学 土木工程系 , 汕头 515063 ; 2. 同济大学 土木工程防灾国家重点实验室 ,上海 200092)
摘要 :在较高湍流度流场用高频测力天平方法对金茂大厦模型进行了风洞试验 ,分析了周围建筑以及待建的环球金融中 心对金茂大厦的基础平均风荷载 、气动风荷载和风振响应的影响和干扰效应 。结果表明 :湍流度对静风荷载影响甚少 , 但对动力风荷载以及风振响应影响很大 ;总的来说 ,D 类流场下的结构抖振效应要明显高于 B 类地貌情况 。环球金融中 心对金茂大厦有很大的静力遮挡影响 ,同时也增大了其风振响应和总的风振荷载 ,其中对总风振荷载的干扰效应随着湍 流度的增加而降低 ,但在 D 类地貌下且梯度风高度处的湍流度为 15. 8 %时的干扰因子依然较为明显 ,干扰效应并没有消 失。 关键词 :超高层建筑 ; 湍流度 ; 风洞试验 ; 干扰效应 ; 高频底座力天平 中图分类号 :TU973132 TU31711 文献标识码 :A
况 ,采用 B 、D 两种地貌进行试验 。首先通过在风洞试
验段入口加尖塔和沿风洞地板分布粗糙元方式对流场
进行重新模拟和调试 ,得到较为满意的结果 。图 3 是
B 类地貌和 D 类地貌的平均风速和湍流度剖面的模拟
结果 ,其中 zg 和 Vg 分别为模型的梯度风高度和相应
96
(b) D 类地貌 图 3 平均风速和湍流度剖面 Fig13 Mean velocity and turbulence profile
图 2 金茂大厦周围建筑群总平面图 (图中数字为楼高度) Fig12 Total ichnography of buildings around the Jin Mao building
95
右 。为了得到金茂大厦周围密集高层建筑对其产生的 干扰效应 ,本文考虑了金茂大厦周围建筑未建成 (以下 简称“单体”) 和周围建筑建成后 (以下简称“群体”) 的 情况 ,同时为了得到待建的环球金融中心对金茂大厦 的干扰影响 ,在以下讨论中 ,将群体情况分为周围建筑 并考虑环球金融中心建后 “( 工况 1”) 和现有周围建筑 “( 工况 2”) 两种工况进行分析对比 。
关于湍流度 ,西方主要国家规范都有明确的条文
说明 ,而我国荷载规范却没有专门的说明 ,但可由其中
定义脉动系数的表达式 (71412 - 8) [5]和相关参数的具
体含义导出湍流度的表达式为 :
Iu ( z) = 011 ×35118 (α- 0116)
z -α 10
(4)
式中 , α为地面粗糙度指数 。与西方国家相比 ,由中
心 ,外盖轻质且硬的泡桐木形成骨架 ,再往其表面贴 1mm 厚的轻质泡沫广告纸模拟外形[4] 。底部衬铝板 与天平相连 。模型的缩尺比为 1∶500 ,模型总高度为 0184m。风洞试验模型如图 1 所示 ,试验时根据模型 缩尺比和转盘直径将金茂大厦周围 600m 半径范围内 现存的和未来发展情况下的 27 幢高层建筑按同样比 例做成模型分别按其相对位置放在主楼模型周围并固 定在大转盘上 。各楼之间的相对位置总平面图如图 2 所示 。
电视塔 (高 468m) 遥遥相望 。上海地区是台风多发的 地区 ,因此风荷载是该楼结构设计的控制荷载 。又由 于该楼处于密集的高层建筑群体中 ,因此 ,必须考虑周 围建筑对它的干扰效应 。
国内外对上海金茂大厦风荷载特性已做了不少的 研究 。国外主要是加拿大西安略大学边界层风洞的试 验报告[2] ,国内集中在同济大学顾明教授等分别用测 压 、高频动态力天平 (简称 HFBB) 测力等方法所做的 相关研究[3 ,4] ,而这些研究大多是在湍流度较低的流 场中进行的 。
Abstract : The wind2tunnel experiment of the Jin Mao building model in the higher turbulence flow was carried out by using high2frequency2force base balance. The effects of the surrounding buildings including the World Financial Center Tower on the mean load , dynamic load and wind2induced response are analyzed. The results show that turbulence has little effect on mean load , but has a strong effect on dynamic load and wind2induced response. Generally , the buffeting effects of the building in terrain category D are much higher than those in terrain category B. The World Financial Center Tower has significant interference effects on the Jin Mao building , and the effects decrease with the increase of turbulence intensity of the approach flow. However , the interference effects are still significant when the turbulence intensity is 15. 8 % at the gradient wind height in terrain category D. Keywords : super high2rise building ; high2turbulence ; wind tunnel test ; interference effect ; high frequency force base balance
Wind2induced vibration response of super high2rise building in high2turbulence flow
HONG Haibo1 , XIE Zhuangning1 , GU Ming2 (1. Department of Civil Engineering , Shantou University , Shantou 515063 , China ; 2. State Key Laboratory for Disaster Reduction in Civil Engineering ,Tongji University ,Shanghai 200092 , China)