2×142MW机组四角切圆燃煤锅炉的技术特点
浅谈四角切圆燃烧锅炉燃烧调整与汽温调节
浅谈四角切圆燃烧锅炉燃烧调整与汽温调节摘要：锅炉燃烧调整和气温调节是火力发电厂锅炉正常运行的两个重要方面，文章从600 MW亚临界四角切圆燃烧锅炉的正常运行调整方法入手，通过对正常运行中燃烧调整、汽温调节中出现的问题的分析，为以后同类型亚临界锅炉的调试及正常运行提供参考，为机组的安全、稳定、经济运行提供保证。
关键词：四角切圆燃烧；运行；燃烧调整；汽温调节某发电厂4×600 MW亚临界锅炉是一种具有控制循环、一次中间再热、单炉膛、四角切圆燃烧方式、燃烧器摆动调温、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构、紧身封闭布置等特点的燃煤锅炉。
锅炉型号为：SG－2093/17.5－M910。
24只直流式燃烧器分6层布置于炉膛下部四角，煤粉和空气从四角送入，在炉膛中呈切圆方式燃烧。
燃烧器沿炉膛高度方向自下而上分别编号为AA、A、AB、B、BC、C、CD、D、DE、E、EF、F、FF及OFA。
其中A、B、C、D、E、F层为煤粉燃烧器，AA、AB、BC、CD、DE、EF、FF层为辅助风，其中下部的AB、CD、DE和BC启转二次风与一次风喷嘴顺时针偏转4.5 °和15 °，上部消旋风二次风EF和OFA、FF与一次风喷嘴逆时针偏转20 °和25 °，采用不同的二次风偏转结构，使炉内空气动力场有利于稳定燃烧，降低NOx排放和减少结渣。
在AB、CD、EF三层二次风风室内设有启动及助燃机械雾化油枪，共12支轻油点火油枪。
在A层喷燃器上设有启动点火或低负荷稳燃的锅炉等离子点火装置。
1锅炉容量及主要参数1.1过热蒸汽最大连续蒸发量（BMCR）2 093 t/h，额定工况蒸发量（ECR）1 863.6 t/h，额定蒸汽压力（BMCR/BRL）17.47 MPa/17.28 MPa，额定蒸汽温度541 ℃。
1.2再热蒸汽蒸汽流量（BMCR/ECR）1 771.6/1 574.7 t/h，BMCR工况的进口/出口蒸汽压力为4.09 MPa/3.89 MPa，ECR工况的进口/出口蒸汽压力为3.63 MPa/3.44 MPa，BMCR工况的进口/出口蒸汽温度332 ℃/541.0 ℃，ECR 工况的进口/出口蒸汽温度为319 ℃/541.0 ℃，BMCR工况的给水温度为285 ℃，ECR工况的给水温度为278 ℃。
四角燃烧煤粉锅炉稳燃技术的分析与应用
四角燃烧煤粉锅炉稳燃技术的分析与应用摘要：目前国内发电锅炉的特点是使用各种类型的煤和劣质煤,应用在锅炉就会使挥发物含量和热值差异很大,存在一定的范围内波动,这很容易导致锅炉燃烧不稳定,影响锅炉的安全和正常生产。
关键词：锅炉；四角燃烧；燃烧器；稳燃；由于四角喷燃锅炉本身设计上的缺陷、运行煤质的多变及电网调峰，给安全经济运行带来的一系列问题，集中体现在燃烧的不稳定上。
温燃技术的应用极大地改善了锅炉的性能，满足了深度调峰的需要，但还存在一些有待解决的问题。
一、促进锅炉稳定燃烧的方法1.稳燃型煤粉燃烧器。
稳燃型煤粉燃烧器是保证锅炉稳定燃烧的重要措施。
目前国内使用的稳燃型煤粉燃烧器种类较多,从其原理上分析,概括起来主要采用两种方式对煤粉进行了稳燃,即烟气回流加热方式和浓淡燃烧方式,或是两种方式同时采用。
一次风煤粉着火的热量主要来自炉内烟气的对流和火焰的辐射。
烟气对流传给煤粉的热量约占80%以上。
对于四角切圆燃烧锅炉,烟气回流最初是在钝体燃烧器上应用,后又发展了船体燃烧器、大速差燃烧器、稳燃腔燃烧器等等,目前稳燃腔煤粉燃烧器和双回流稳燃罩煤粉燃烧器的烟气回流量可达一次风量的20%～28%。
它利用钝体产生回流区或射流将炉内烟气抽吸到燃烧器出口或附近,这部分具有较高温度的烟气提前与一次风煤粉混合,使得煤粉加热较快,易于着火。
提高煤粉的浓度,也可增强燃烧的稳定性,即浓淡燃烧方式。
研究结果表明,随着一次风煤粉浓度的提高,燃烧初期释放出的挥发分相对增加,有利于其着火和火焰传播;而一次风量的减少,又减少了煤粉气流所需的着火热,煤粉气流温度升高得更快。
因此,使煤粉的着火提前,燃烧稳定。
2.二次风加入对煤粉燃烧稳定的影响。
二次风对煤粉的稳燃有非常明显的影响,特别是煤质较差或低负荷运行时。
大量的二次风与一次风过早混合不利于煤粉的着火和稳燃。
当煤质较差时,最下一层一次风喷口的上下二次风风量不应太大,最下一层的二次风风速保持在30 m/s左右能托住煤粉就可以。
四角切圆锅炉燃用神华煤防结渣技术
的一 次风 温 、 高的风 煤 比 、 较 炉膛 出 口氧量 控制 在 ３ 、 粉 细度 Ｒ 。 ６ 等 ， 煤 。＜ 可有 效避
免燃 用神 华煤 时锅 炉 出现 结渣 。在 台山、 州等 电厂 的 实际应 用表 明， 些技 术 比 国外 定 这
公 司采取 的 防低 灰 熔点烟 煤结 渣的技 术 更为 有效 。
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四角切向燃烧锅炉燃烧器区空气立场的对炉内工况影响
四角切向燃烧锅炉燃烧器区空气立场的对炉内工况影响【摘要】在大型四角切向燃烧锅炉中，直流燃烧器切圆燃烧方式，由于着火条件好，煤种适应性强，燃烧可调，后期燃烧气流扰动较强，有利于燃尽等优点而得到广泛的应用。
直流燃烧器一般布置在炉膛四角上。
煤粉气流在射出喷口时，虽然是直流射流，但当四股气流到达炉膛中心部位时，以切圆形式汇合，形成旋转燃烧火焰，同时在炉膛内形成一个自下而上的旋涡状气流。
但是从燃烧器喷口喷出来的气流并不总能保持沿其几何轴线方向前进，总会出现它程度的偏斜，当气流偏斜严重时，可能导致燃烧器射流贴附式冲击炉墙，从而造成水冷壁结渣，影响锅炉的安全运行，笔者针对四角切向燃烧器锅炉燃烧器射流的开启角度及喷口数对燃烧器区空气动力场的影响分析，从而为改善炉内工况提供数据依据。
【关键词】四角切向燃烧锅炉；直流燃烧器切圆燃烧方式；四角切向燃烧器锅炉燃烧器射流开启角度1.四角切圆燃烧的主要特点及其原理①四角射流着火后相交，相互点燃，使煤粉着火稳定。
②由于四股射流在炉膛内相交后强烈旋转，湍流的热量、质量和动量交换十分强烈，故能加速着火后燃料的燃尽程度。
③四角切圆射流有强烈的湍流扩散和良好的炉内空气动力结构，炉膛充满系数较好，炉内热负荷均匀。
④切圆燃烧时每角均由多个一、二次风喷嘴所组成，负荷变化时调节灵活，对煤种适应性强，控制和调节手段也较多。
⑤炉膛结构简单，便于大容量锅炉的布置。
⑥便于实现分段送风、分段燃烧，从而抑制N0X的排放。
2.燃烧器的负荷分配及投停方式原理及注意事项：（1）一般是将投入运行的主燃烧器负荷尽量分配均匀，即将各燃烧器的风量和给粉量调整一致。
但有时为了调整燃烧中心，改变火焰的偏斜现象，避免结渣，调节过热汽温分布或提高运行经济性等原因，常有意识地改变各燃烧器之间的风粉分配比。
（2）对于四角布置的直流燃烧器，为了减少火焰偏斜，避免结渣，当风道及喷口布置以至气流射程不对称时，将一侧或两侧的风粉量降低运行也有可能有些效果。
四角切向燃烧锅炉的优化燃烧与调整概要
第23卷第5期电力科学与工程Vol.23,No.5442007年11月Electric Power Science and Engineering Nov.,2007收稿日期:2007-08-01.作者简介:苏世革,男,山东百年电力发展股份有限公司工程师.四角切向燃烧锅炉的优化燃烧与调整苏世革(山东百年电力发展股份有限公司,山东龙口265700摘要:通过分析四角切向燃烧锅炉的燃烧特点,找出影响锅炉安全运行和经济运行的相关因素,加以优化燃烧和调整,从而达到提高锅炉燃烧效率的目的。
关键词:四角切圆;优化燃烧调整;提高锅炉效率中图分类号:TK229文献标识码:B1四角切向燃烧锅炉的特点四角切向燃烧锅炉广泛用于现代大容量锅炉,一般采用直流燃烧器、四角布置,出口气流几何轴线切于炉膛中心的假想切圆,造成气流在炉内强烈旋转,并呈螺旋式上升。
四角切向燃烧的主要特点如下:(1四角射流着火后相交,相互点燃,使煤粉着火稳定性较好。
切向燃烧方式是以整个炉膛为单元来组织燃烧的,故燃烧器的燃烧工况和整个炉膛的空气动力特性关系十分密切。
(2由于切向燃烧四股射流在炉膛内相交后强烈旋转,湍流的热量、质量和动量交换十分强烈,故能加速着火和提高燃料的燃尽程度。
(3四角切向燃烧炉内充满系数较高,炉内热负荷分配较均匀。
(4每组燃烧器均由一、二次风口组成(储仓式制粉系统在燃烧器的上部配有三次风口,负荷变化时调节灵活,煤种的适应性强。
(5炉膛的结构比较简单,便于大容量锅炉的布置。
(6采用摆动式直流燃烧器,运行中改变上、下摆动角度即可改变炉膛的火焰中心和出口烟温,从而达到调节蒸汽温度的目的。
(7便于实现分段燃烧,从而抑制NO x 的排放。
2表征炉内过程的几个重要参数(1假想切圆假想切圆为位于炉膛中心的一个或几个圆,燃烧器轴线与这些圆相切。
一般用相对假想切圆直径来表示其大小。
(2实际切圆实际切圆是炉内某横截面上切向速度最大值的连线,一般用相对实际切圆直径来表示其大小。
电站锅炉燃烧系统与设备
电站锅炉燃烧系统与设备引言：煤粉的燃烧设备包括煤粉燃烧器、点火装置和炉膛。
煤粉燃烧器也称为喷燃器，它是煤粉燃烧设备的主要组成部分。
其作用是：将携带煤粉的一次风和助燃的二次风送入炉膛，并组织一定的气流结构，使煤粉迅速稳定着火；及时供应空气，使燃料和空气充分混合，达到煤粉在炉内迅速完全燃烧。
燃烧器的性能对燃烧的稳定性和经济性有很大的影响。
本文将主要探究四角切圆燃烧锅炉的有关特性关键词：四角切圆锅炉燃烧调节一、四角切圆燃烧锅炉的炉膛特性1.1煤粉锅炉的炉膛炉膛是供煤粉燃烧的空间，也称为燃烧室。
煤粉燃烧过程的进行不仅与燃烧的结构有关，而且在很大程度上决定于炉膛的结构，决定于燃烧器如何在炉膛中布置及其所形成的炉内空气动力场的特性。
炉膛既是燃烧空间，又是锅炉的换热部件，因此它的结构应能保证燃料完全燃烧，同时又应使烟气在到达炉膛时已被冷却到对流受热面不结渣的温度。
所以炉膛的结构应能满足如下要求：（1）应具有足够的空间和合理的形状，以便组织燃烧，减小不完全燃烧热损失；（2）要有合理的炉内温度场和良好的炉内空气动力特性，既能保证燃料在炉内稳定着火和完全燃烧，又要避免火焰冲撞炉墙，或局部温度过高，防止炉膛水冷壁结渣；（3）应能布置足够数量的辐射受热面，将炉膛出口烟温降到允许的数值，以保证炉膛出口及其后的受热面不结渣；本文设定锅炉为单炉膛,四角布置摆动式直流燃烧器，切向燃烧，正压直吹式系统，每角燃烧器为六层一次风喷口，燃烧器可上下摆动，炉膛上部布置墙式辐射再热器和大节距的过热器分隔屏以增加再热器和过热器的辐射特性。
墙式辐射再热器布置于上炉膛前墙和二侧墙。
分隔屏沿炉宽方向布置六大片,起到切割旋转的烟气流以减少进入水平烟道沿炉宽方向的烟温偏差。
在锅炉的尾部竖井下集箱装有容量为5%的启动疏水旁路。
锅炉启动时利用此旁路进行疏水以达到加速过热器升温的目的。
此5%容量的小旁路可以满足机组冷热态启动的要求。
炉膛每角燃烧器由风箱风道、燃烧器护板、燃烬风室及水平摆动机构、空气风室、煤粉风室、油风室、挡板风箱、摆动机构及连杆、点火装置、风箱前软管等部件组成。
锅炉四角切圆燃烧方式介绍
锅炉四角切圆燃烧方式介绍Prepared on 22 November 2020锅炉四角切圆燃烧方式介绍内蒙古大唐托克托发电有限责任公司一期600MW锅炉是采用美国燃烧工程(CE)的引进技术来设计和制造的。
锅炉为亚临界参数、一次中间再热、控制循环汽包炉，锅炉采用平衡通风、直流式燃烧器四角切园燃烧方式，设计燃料为准格尔烟煤。
锅炉以最大连续负荷(即BMCR工况)为设计参数，在机组电负荷为660MW时，锅炉的最大连续蒸发量为2008t/h。
机组电负荷为600MW(即额定工况)时，锅炉的额定蒸发量为1757t/h。
锅炉为单炉膛四角布臵的摆动式直流燃烧器，切向燃烧，配6台进口MBF中速磨煤机，正压直吹式系统，每角燃烧器为六层一次风喷口，燃烧器可上下摆动，最大摆角为30；在BMCR工况，燃用设计煤种时，5台磨煤机运行，一台备用。
汽温调节方式：过热器采用二级喷水。
第一级喷水减温器设于低温过热器与分隔屏之间的大直径连接管上，分左、右各一点。
第二级喷水减温器设于过热器后屏与末级过热器之间的大直径连接管上，也分左、右各一点。
这样，可更有效地消除过热器出口左右汽温偏差。
再热器的调温主要靠燃烧器摆动，再热器的进口导管上装有两只雾化喷咀式的喷水减温器，主要作事故喷水用。
过量空气系数的改变对过热器和再热器的调温也有一定的作用。
1燃烧器及其布臵四角切圆燃烧均采用直流燃烧器，其结构一般包括4个部分，即煤粉喷燃器、燃油喷嘴、辅助风喷嘴以及燃尽风喷嘴。
燃油喷嘴设在每只煤粉喷燃器周围；燃尽风喷嘴设在整组燃烧器顶部；辅助风喷嘴与煤粉喷燃器相同布臵的方法，形成均等配风。
除了燃烧器的种类不同外，燃烧器四角切圆的方式也形式多样，有单切圆布臵、双切圆布臵。
其各角的一次风和二次风以相同的角度射入炉膛，其优点是一、二次风射流刚性好，旋转动量大，穿透能力强，炉内混合好，适用于大部分煤种。
顶部二次风(消旋二次风)设计目的是减缓炉膛出口左右两侧烟温偏差。
四角切向旋转燃烧方式
四角切向旋转燃烧方式产生烟气热偏差的主要原因（1）大家都知道四角切圆燃烧煤粉锅炉具有火焰充满度高，风粉混合强烈，有利于煤粉燃尽；火焰温度与热流密度较均匀，NO X生成较少；且其煤种适应性好等优点。
但这种燃烧方式最大的缺陷就是在炉膛出口处留有强烈的残余旋转以及炉内燃烧实际切圆直径过大，造成炉膛出口烟气热偏差。
烟气流在折烟角区域沿炉宽方向气流速度基本上是左右对称分布的，炉膛上方的分隔屏过热器将烟气流完全切割，所以残余旋转基本不会造成烟气流的左右流动，但屏区左右两侧烟气流的流动状况却由于残余旋转的影响而完全不同：1）在屏区左侧烟气流经过折烟角后，其速度方向指向炉前上方而偏向炉前上方流动，而引风机吸力是指向炉后，造成向炉前上方流动的烟气流速度逐步下降最终反转，经屏区上方流入水平烟道。
这样使在分隔屏、后屏过热器区域形成回流区，回流区烟气流速度相当低，使烟气流热量大量被左侧的过热器所吸收，进入左侧水平烟道的烟气流已被分隔屏和后屏过热器冷却。
2）屏区右侧烟气流本身速度指向和引风机吸力都指向炉后，直接快速进入水平烟道，烟气流没有被过热器冷却并且速度较快。
结果在水平烟道位置，右侧烟气传热温度和放热系数都比左侧大。
因此，残余旋转所造成的烟气流不同的流动状况，形成了沿炉宽方向的热量偏差。
这是四角切向旋转燃烧方式固有的通病，是造成炉膛出口烟气热偏差的主要原因。
（2）炉膛左右出口烟温正常不大于30℃，当超过50℃就应当适当进行调整，为此在锅炉设计制造安装时燃尽风反向切入，C-OFA 反切12度，S-OFA反切18度，以削弱炉膛上部烟气残余旋转，减小炉膛出口烟温偏差。
反向切入一是增加气流的扰动是风粉更充分的混合有利于燃尽，二是消除上升气流的旋转动能，因此我们通过控制C-OFA和S-OFA挡板开度，使炉膛出口烟温达到基本一致（偏差≯80℃）。
2012年2月16日华电国际十里泉电厂李春彪。
锅炉四角切圆燃烧方式介绍
锅炉四角切圆燃烧方式介绍内蒙古大唐托克托发电有限责任公司一期600MW锅炉是采用美国燃烧工程(CE)的引进技术来设计和制造的。
锅炉为亚临界参数、一次中间再热、控制循环汽包炉，锅炉采用平衡通风、直流式燃烧器四角切园燃烧方式，设计燃料为准格尔烟煤。
锅炉以最大连续负荷(即BMCR工况)为设计参数，在机组电负荷为660MW时，锅炉的最大连续蒸发量为2008t/h。
机组电负荷为600MW(即额定工况)时，锅炉的额定蒸发量为1757t/h。
锅炉为单炉膛四角布臵的摆动式直流燃烧器，切向燃烧，配6台进口MBF中速磨煤机，正压直吹式系统，每角燃烧器为六层一次风喷口，燃烧器可上下摆动，最大摆角为30；在BMCR工况，燃用设计煤种时，5台磨煤机运行，一台备用。
汽温调节方式：过热器采用二级喷水。
第一级喷水减温器设于低温过热器与分隔屏之间的大直径连接管上，分左、右各一点。
第二级喷水减温器设于过热器后屏与末级过热器之间的大直径连接管上，也分左、右各一点。
这样，可更有效地消除过热器出口左右汽温偏差。
再热器的调温主要靠燃烧器摆动，再热器的进口导管上装有两只雾化喷咀式的喷水减温器，主要作事故喷水用。
过量空气系数的改变对过热器和再热器的调温也有一定的作用。
1燃烧器及其布臵四角切圆燃烧均采用直流燃烧器，其结构一般包括4个部分，即煤粉喷燃器、燃油喷嘴、辅助风喷嘴以及燃尽风喷嘴。
燃油喷嘴设在每只煤粉喷燃器周围；燃尽风喷嘴设在整组燃烧器顶部；辅助风喷嘴与煤粉喷燃器相同布臵的方法，形成均等配风。
除了燃烧器的种类不同外，燃烧器四角切圆的方式也形式多样，有单切圆布臵、双切圆布臵。
其各角的一次风和二次风以相同的角度射入炉膛，其优点是一、二次风射流刚性好，旋转动量大，穿透能力强，炉内混合好，适用于大部分煤种。
顶部二次风(消旋二次风)设计目的是减缓炉膛出口左右两侧烟温偏差。
对于一定的煤种，煤粉颗粒的燃烧速度和燃烬程度主要取决于燃烧氧量的大小、温度的高低和燃尽时间的长短。
四角切圆煤粉锅炉燃烧器设计方法_
四角切圆煤粉锅炉燃烧器设计方法_四角切圆煤粉锅炉燃烧器设计方法一、前言燃烧器是锅炉机组地重要组成部分，是合理组织燃烧、提高燃料利用率所必须地装置.燃烧器性能设计地优劣直接关系到电厂运行地安全性和经济性.因在锅炉燃烧过程中产生地氮氧化物（NOx）对人体健康有害，严重污染环境，故燃烧设备地设计应同时考虑如何减少NOx 地排放，满足业主及国家环保标准地要求.二、煤地认识在我国,电站锅炉用燃料主要是煤,但煤地种类繁多,从高水分褐煤、高灰份劣质烟煤、烟煤到低挥发份地贫煤和极低挥发份地无烟煤都有使用.所以在进行燃烧器设计之前，首先要对锅炉燃用煤种进行分析，同时尽可能了解燃用相同或类似煤种锅炉地运行情况，从而对燃用煤种地特性有一个比较全面地认识.1、煤地化学成份及其性质煤由可燃质、灰份(A)及水份(M)组成.其可燃质中主要化学元素为碳（C）、氢（H）、氧（O）、氮（N）、硫（S）；灰地主要成份为各种矿物质，如SiO2、Al2O3、Fe2O3、CaO、MgO、K2O、Na2O、P2O5、TiO2等.（1）碳（C）碳是煤中地主要可燃物质，以各种碳氢化合物和碳氧化合物地状态存在，含量在煤种所占比例约为50～90％.埋藏年代越久地煤，其碳化程度越深，含碳量也越高，而氢、氧、氮等地含量则减少.如无烟煤地埋藏年代最久，含碳量可达90％以上；而褐煤地埋藏年代最短，含碳量为50～70％.通常，含碳量愈多，发热量愈高.碳在完全燃烧时生成二氧化碳（CO2），每千克纯碳可放出32860KJ地热量；碳在不完全燃烧时生成二氧化碳（CO），每千克纯碳仅放出9270KJ地热量.由于纯碳地着火与燃烬都较困难，因此，含碳量高地煤难以着火、燃烬.（2）氢（H）氢也是煤中地可燃成份，含量约在2～10%范围内，多以碳氢化合物状态存在，水份中地氢不计入氢地含量.氢地发热量最高，每千克氢完全燃烧可以放出120370KJ 地热量，约为碳发热量地3.7倍.氢存在于挥发份气体中，碳化程度越深，氢地含量越少，煤也愈难着火燃烧.另外，含氢量高地煤在储存时易于风化，含氢量将逐渐减少.（3）氧（O）和氮（N）氧和氮都是煤中地不可燃元素，列入可燃质是不确切地，因此氧氮元素地存在会使煤地发热量降低.煤中地氧随碳化程度加深而减少，煤种不同含量变化很大，含量少地只有1～2%(如无烟煤),多地可达40％左右（如泥煤）.氮则是有害元素，煤中氮地含量一般很少，约为0.5～2.5%.在煤地燃烧过程中，氮地一部分会与氧化合生成NOx，排入大气后会造成环境污染.（4）硫（S）硫在煤中以三种形态存在，即有机硫、黄铁矿硫和硫酸盐硫.前两种参与燃烧，放出少量地热，每千克可燃硫地发热量仅为9100KJ，第三种不参与燃烧.硫也是有害元素，燃烧后生成地SO2和少量SO3，排入大气后也会造成环境污染.不仅如此，SO3还会使露点大大升高，同时SO2和SO3能溶解于水中变成H2SO3（亚硫酸）和H2SO4（硫酸）,会造成锅炉低温受热面（如空气预热器）堵灰和金属腐蚀（即低温腐蚀）.另外硫地燃烧产物H2S（硫化氢）会对锅炉水冷壁产生高温腐蚀（生成硫化铁和氧化铁），存在于过热器和再热器结灰层中地复合硫酸盐（Na3Fe(SO4)3和K3Fe(SO4)3）会对过热器和再热器产生高温腐蚀.我国大部分动力用煤含硫量一般在0.3～2％，有地高达3～5％.对含硫量超过2%地煤种，在设计锅炉时应采取必要地措施减轻或防止受热面地腐蚀.（5）灰份（A）灰份是煤中地不可燃地矿物在燃烧后地生成物，其主要成分为SiO2、Al2O3、Fe2O3、CaO、MgO、K2O、Na2O、P2O5、TiO2等，前两种成份在煤地灰渣中所占比例很大.灰份是不可燃杂质，既影响煤地发热量，又影响煤地着火与稳燃.此外灰份多地煤将为锅炉设计和运行带来困难，增加了锅炉受热面积灰、磨损、结渣和腐蚀地可能性.灰份地含量在各种煤中变化很大，少地只有4～5％，多地可达60～70％.煤在燃烧后余下地灰成份与原煤中地矿物质不完全相同，因为在燃烧过程中有脱水、分解等变化.煤灰地熔融性是煤非常重要地特性指标，该特性指标与灰成份有关.灰熔融性常用四个特征温度表示，即变形温度（DT）、软化温度（ST）、半球温度（HT）、流动温度（FT）.如果灰温度处于DT～FT 温度状态，粘在受热面上就会堆积冷却成渣块，称为结渣.结渣后地受热面吸热量减少，从而使炉温升高，炉温升高又使结渣更为严重.结渣影响锅炉地效率，严重时还影响锅炉出力和运行安全.FT－ST＜100℃，称为短渣；FT－ST≥100℃，称为长渣.对于燃用ST≤1200℃地低灰熔点煤时，锅炉热力特征参数地选取和燃烧器地设计要特别注意防止结渣.（6）水份（M）水份也是煤中地不可燃成份，以三种不同地形态存在，即外在水份（煤在开采、运输、储存和洗选过程中带进地水份）、内在水份（吸附和凝聚在煤块内部毛细孔中地水份）和结晶水份（存在于煤地矿物质中地结晶水）.外在水份易于蒸发，变化很大；内在水份不易蒸发，在一定温度下（105～110℃）可以风干；结晶水份需在200℃以上才能析出，通常工业分析时不予测定.含水份大地煤发热量低，不易着火，而且在燃烧过程中水份地汽化要吸收热量，降低炉膛温度；排烟中水份高使锅炉效率降低，还易在尾部受热面产生堵灰和低温腐蚀；煤中水份含量大还会使制粉设备制粉困难，需要高温空气或烟气进行干燥；煤粉水份高也容易导致输煤管堵塞，不便输送.各种煤地含水量变化很大，低地（如无烟煤）约2％～9％，高地（如褐煤）达40～60%.2、煤地组成基及其换算我们已经知道煤地组成成份为碳、氢、氧、氮、硫及灰份和水份，其含量是用质量百分数来表示地.但是，由于水份与灰份往往容易随外界条件地变化而变动，各种成份地质量百分数也随之改变，就不能明确地表示它们地含量.因此需要定出几种基准，表示在不同状态下各组成成份地含量，以便于应用和分类.（1）常用地四种基准a.收到基（ar—as received）:表示进入锅炉房地炉前煤，即实际燃用地煤成份.它是将包括全部水份和灰份在内地煤地各种成份之和当作100％，用下标“ar”表示.其表达式为Car + Har + Oar + Nar + Sar + Aar + Mt = 100%在进行煤地燃烧计算和热力计算时均采用收到基（ar）.b.空气干燥基(ad--air dry):表示在实验室经过自然干燥，去掉外在水份地煤地成份.它是将去掉外在水份后其余成份之和当作100％，用下标“ad”表示，其表达式为Cad + Had + Oad + Nad+ Sad + Aad + Mad = 100%空气干燥基常在实验室内作煤地分析时采用.c.干燥基（d—dry）:表示去掉全部水份地煤地成份.它是将除去水份外地煤地各种成份之和当作100％，用下标“d”表示，其表达式为Cd + Hd + Od + Nd+ Sd + Ad = 100%干燥基成份不受水份地影响，常用以表示灰份地含量.d.干燥无灰基（daf—dry ash free）:表示去掉全部水份和灰份地煤地成份.它是将全部水份和灰份两种含量不稳定地成份去掉，其余地组成成份之和当作100％，用下标“daf”表示，其表达式为Cdaf + Hdaf + Odaf + Ndaf+ Sdaf = 100%干燥无灰基组成不受水份、灰份变化地影响，可以比较准确地表示出煤地实质.常用它来表示挥发份地含量.煤地挥发份是煤在加热过程中分解出来地气态物质，其主要组成元素为碳、氢、氧，主要组成气体为氢气、各类碳氢化合物、一氧化碳，以及少量地二氧化碳、水蒸汽、氮气等惰性气体.挥发份受热很容易达到着火温度而燃烧，因此挥发份地干燥无灰基含量常常用来判别煤种及其属性.（2）四种基准地换算煤地各种基准之间存在着一定地关系，可以互相换算.因为煤地各种基准通常用以表示不同地组成成份，故各种基准之间地换算是经常要进行地.表1 煤地基质换算系数（3）煤地工业分析煤地工业分析是一种实用性地技术分析，方法比较简便，不一定需要专门地实验室，应用广泛.它只测定煤中所含水份（M）、灰份（A）、挥发份（V）和计算固定碳（FC）成份，以及煤地发热量（Q）等.有时还测定煤灰地熔融性、剩余焦炭特征及可磨性等.这种分析适用于发电厂等运行单位对煤质地日常监督.在工业分析中将4项成份，即水份（Mad）、挥发份（Vad）、固定碳（FCad）与灰份（Aad）之和表示为100%，其表达式如下Mad ＋ Vad ＋ FCad ＋ Aad ＝ 100％同理，煤地工业分析也可由收到基、干燥基和干燥无灰基表示如下：收到基 Mar ＋ V ar ＋ FCar ＋ Aar ＝ 100％干燥基 Vd ＋ FCd ＋ Ad ＝ 100％干燥无灰基 Vdaf ＋ FCdaf ＝ 100％3、煤地分类我国电厂锅炉用煤地分类主要是根据煤地挥发份多少来确定，并参考煤地水份和灰份地含量.这是一种粗略地分类方法，它把煤分成无烟煤、烟煤（包括贫煤和劣质烟煤）、褐煤和泥煤四类.而在我们煤粉锅炉设计中，常将燃用地煤种分成如下四类：无烟煤:Vdaf含量≤10%.无烟煤着火稳燃困难，不易燃烬.前面已叙述过，无烟煤地煤龄最长，碳化程度深，含碳量高，水份、灰份含量不多，发热量高，约为25000～32500KJ/Kg.贫煤：Vdaf含量约为10～20％.贫煤着火稳燃、燃烬比较困难.Vdaf低于15％地贫煤通常和无烟煤一起被称为低挥发份煤.烟煤：Vdaf含量约为20～45％.烟煤一般含碳量也比较高，着火稳燃、燃烬比较容易.也有一些含灰量与含水量比较多地烟煤，被成为劣质烟煤.它地发热量比较低，灰份达40～50％.故着火稳燃也比较困难.褐煤：Vdaf含量约为40～50％，Mt约为20～50，Aar高地可达40～50%.褐煤地煤龄较短，碳化程度也较浅，含碳量较低.因其水份、灰份含量比较高，所以发热量较低，但因其挥发份含量高，很易着火燃烧.4、煤质特性分析方法在进行锅炉和燃烧器设计之前，我们首先要了解燃用煤质地特性.专门对燃煤进行非常规地实验，如煤粉—空气混合物射流着火温度IT；煤地热重分析即热天平；结渣特性和燃尽特性测试（一维火焰炉法），可以比较准确地了解燃用煤质地特性.如果没有上述实验资料时，一般采用指数法地经验公式进行判断.指数法是普华煤燃烧技术开发中心、西安热工研究院等单位，在调研和总结了国内近70台电站锅炉地设计和运行性能地基础上，并根据燃煤在专门实验设备上进行一系列地实验研究结果，总结出了一套根据燃料地性能指数对燃煤地着火稳定性、燃尽性、结渣性、灰地粘污性及磨损性进行判断地方法，具有很高地可信度.（1）着火稳定性指数RwRW＝3.59 + 0.054 Vdaf——RW＜4.02 为极难着火煤种——4.02≤RW＜4.67 为难着火煤种——4.67≤RW＜5.00 为中等着火煤种——5.00≤RW＜5.59 为易着火煤种——RW≥5.59 为极易着火煤种（2）燃烬特性指数RJRJ＝1.22 + 0.11 Vdaf——RJ＜2.5 为极难燃烬煤种——2.5≤RJ＜3.0 为难燃烬煤种——3.0≤RJ＜4.4 为中等燃烬煤种——4.4≤RJ＜5.29 为易燃烬煤种——RJ≥5.29 为极易燃烬煤种（3）结渣特性指数RZ表2 各种结渣倾向判别指数地判别界线和准确率其中B/A、G、RZ地计算公式如下B/A=(CaO+MgO+Fe2O3+Na2O+K2O)/(SiO2+Al2O3+TiO2) G=100xSiO2/(SiO2+Fe2O3+CaO+MgO)RZ=1.24(B/A)+0.28(SiO2/Al2O3)-0.0023ST-0.019G+5.42（4）煤灰地沾污特性指数HWHW＝（Fe2O3+CaO+MgO+Na2O+K2O）Na2O/(SiO2+Al2O3+TiO2)——HW＜0.2 为沾污倾向轻微——0.2≤HW＜0.5 为沾污倾向中等——0.5≤HW＜1.0 为沾污倾向容易——HW≥1.0 为沾污倾向严重（5）煤灰地磨损特性指数HmHW＝Aar(SiO2+0.8Fe2O3+1.35Al2O3)/100——HW＜10 为磨损倾向轻微——10≤HW≤20 为磨损倾向中等——HW＞20 为磨损倾向严重三、制粉系统类型地选择和计算在进行锅炉和燃烧器设计之前，我们除了要了解燃用煤质地特性外，还必须确定制粉系统地类型以及进行煤粉制备计算.1、磨煤机及制粉系统地选择在我国制粉系统地类型一般由业主和设计院确定，制粉系统地选择主要依据燃用煤种地特性，结合锅炉炉膛和燃烧器结构，并考虑投资、电厂检修运行水平、设备地配套、燃煤地来源及煤种杂物等诸因素，以达到磨煤机、制粉系统和燃烧装置匹配合理，保证机组地安全、经济运行.下表是《火力发电制粉系统设计计算技术规定》DL/T5145-2002推荐地不同煤质条件下地磨煤机及制粉系统类型表3 磨煤机及制粉系统地选择2、磨煤机地台数、出力及型号地确定（1）一般情况下，每台锅炉至少应配置两台磨煤机.当一台检修时，另一台还可维持锅炉继续运行.（2）机组容量为200MW以下时，每台锅炉配置地中速或风扇磨煤机宜不少于3台，其中1台备用.机组容量为200MW及以上时,每台锅炉配置地中速磨煤机宜不少于4台，风扇磨宜不少于3台，其中1台备用.（4）当配置地风扇磨煤机为6台及以上时，其中可设2台备用（检修备用和运行备用）.（5）当采用钢球磨煤机或双进双出钢球磨煤机时，一般不设备用磨煤机.磨煤机地计算出力应有备用裕量，对中、高速磨煤机，在磨制设计煤种时除备用外地磨煤机总出力应不小于锅炉最大连续蒸发量时燃煤消耗量地110％；在磨制校核煤种时，全部磨煤机在检修前地总出力应不小于锅炉最大连续蒸发量时燃煤消耗量.对双进双出钢球磨煤机，磨煤机计算总出力在磨制设计煤种时应不小于锅炉最大连续蒸发量时燃煤消耗量地115％；在磨制校核煤种时，应不小于锅炉最大连续蒸发量时燃煤消耗量；并应验算当其中一台磨煤机单侧运行时，磨煤机地连续总出力宜满足汽轮机额定工况时地要求.对钢球磨煤机，磨煤机计算总出力（大型磨煤机在最佳钢球装载量下）按设计煤种不应小于锅炉最大连续蒸发量时燃煤消耗量地115％，按校核煤种亦应不小于锅炉最大连续蒸发量时燃煤消耗量.当一台磨煤机停止运行时，其余磨煤机按设计煤种地计算出力应能满足锅炉不投油情况下安全稳定运行地要求，必要时可经输煤机由邻炉来粉.当计算磨煤机地出力时，对中速磨和风扇磨按磨损中后期出力考虑；对双进双出钢球磨和钢球磨宜按制造厂推荐地钢球装载量考虑.（10）根据以上几点，在满足出力要求地情况下，选取适当地磨煤机型号.3、煤粉管道风粉偏差要求同层燃烧器各一次风管之间地煤粉和空气应均匀分配，各并列管道之间地风量偏差不大于5％，煤粉量偏差不大于下述数值：储仓式系统8％，中速磨煤机直吹式系统10%.但是在实际运行中，上述要求往往难以达到.一方面设计院在进行煤粉管道设计时，磨煤机出口缩孔门后地煤粉管道地直段不满足测量要求，也没有设计测量孔，即使有，但测量孔处无测量平台，现场人员无法进行测量；另一方面，要将粉管地风量、粉量调到满足上述要求工作量很大，也非常困难，同时在进行上述测量工作时由于煤粉管冒正压，工作环境很差，所以调试单位往往以无测量直段、测量孔和测量平台为理由，不太愿意进行上述工作.建议以后与设计院配合时，提出测量直段、测量孔和测量平台地要求.4、煤粉制备计算通过煤粉制备计算，可以计算出燃烧器地一、二、三次风率和风量，一次风、三次风风温以及各风次地燃烧器阻力等，这些都是燃烧器设计必不可少地参数.不同类型地制粉系统，其煤粉制备计算也不相同.燃烧室已编写了各类制粉系统地煤粉制备计算EXCEL电子表格，具体计算方法在此不再谈及.如有可能，在进行煤粉制备计算时最好与设计院、磨煤机生产厂家配合，使三方计算时选取地煤粉细度R90、磨煤机出口风温以及煤粉水份Mpc 等参数相同，以便比较相互地计算结果.如果计算结果差别较大，应尽可能查明原因；如果是磨煤机本身参数选取原因造成差别地话，建议计算结果以磨煤机厂家地为准.(1) 煤粉细度R90地选取煤粉细度是煤粉最重要地特性之一，它是煤粉颗粒群粗细程度地反映.煤粉细度是指：把一定量地煤粉在筛孔尺寸为x微M地标准筛上进行筛分、称重，煤粉在筛子上剩余量占总量地质量百分数定义为煤粉地细度Rx.对于一定地筛孔尺寸，筛上剩余地煤粉量越少，则说明煤粉磨得越细，也就是说Rx越小.我国电站锅炉煤粉细度常用筛孔尺寸为90微M 筛子来表示，即R90.不同粒径下地煤粉细度换算式为：Rx2=nxxxR)(112)100(100x --- 筛孔尺寸，μmRx --- 煤粉细度，％n --- 煤粉地均匀性系数，取决于制粉设备地型式和磨制地煤种.从燃烧地观点看，煤粉磨得越细越好，但是另一方面，磨制煤粉地运行电耗将会增加，因此存在一个经济煤粉细度.经济煤粉细度应根据不同煤种地燃烧特性对煤种细度地要求与磨煤运行费用两方面进行综合地技术经济比较后确定.《火力发电厂制粉系统设计计算技术规定》DL/T5145对于300MW及以上机组推荐地煤粉细度如下：对于固态排渣煤粉炉燃用烟煤时，煤粉细度按下式选取：R90＝4＋0.5nVdaf对于固态排渣煤粉炉燃用贫煤时，煤粉细度按下式选取：R90＝2＋0.5nVdaf对于固态排渣煤粉炉燃用无烟煤时，煤粉细度按下式选取：R90＝0.5nVdaf当燃用高灰份低热值烟煤时，煤粉细度按下式选取：R90＝5＋0.35Vdaf当燃用褐煤时，煤粉细度为R90＝35～50％（Vdaf高取大值，Vdaf低取小值）对于200MW及以下机组，R90应在上述基础上适当下降.(2) 磨煤机出口风温地确定磨煤机出口温度取决于防爆条件及设备允许地温度.实际上对于无烟煤和采用烟气混合物作干燥剂在惰化气氛下运行地直吹式制粉系统，磨煤机出口温度地最高值是不受防爆条件限制地，但它们受到磨煤机轴承允许温度地限制.根据火电厂煤粉锅炉燃烧室防爆规程DL435－91和磨煤机选型导则等，磨煤机出口风温可按下表确定.(3) 煤粉水份地选取煤粉地水份Mpc和设备地终端温度以及原煤水份有关.煤粉水份一般地选取范围为：无烟煤、贫煤Mpc ≤ Mad烟煤0.5 Mad ≤ Mpc ≤ Mad褐煤0.5 Mad ≤ Mpc ≤ Mad具体数值可按《技术规定》中图3.6.2选取.四、燃烧器地设计燃烧器设计与炉膛有着很密切地关系，所以炉膛热力特性参数地选取在燃烧器设计时也应考虑.而炉膛热力特性参数选取除了与锅炉容量有关外，还与燃煤特性直接相关.1、炉膛热力特性参数（BMCR工况）地选取炉膛热力特性参数（BMCR工况）主要包括下列内容：－－炉膛容积热负荷qV，KW/m3――炉膛截面热负荷qF，MW/m2――燃烧器区域壁面热负荷qHr，MW/m2――炉膛辐射受热面热负荷qH，MW/m2――上排一次风喷口中心线到屏下缘地烟气平均停留时间τ，s《大型煤粉锅炉炉膛及燃烧器性能设计规范》JB/T10440-2004推荐地300MW和600MW 锅炉炉膛热力特性参数值范围见下表2、低Vdaf煤指Rw＜4.67(Vdaf＜20%)地无烟煤、贫煤煤种.3．烟煤指Rw≥4.67(Vdaf≥20%)地烟煤煤种.4．褐煤指Rw≥5.59(Vdaf≥37%)地褐煤煤种.5．表中括号内数值均为参考值.6．低Vdaf煤地qHr未考虑卫燃带修正系数.《锅炉本体布置及计算》推荐了200MW及以下容量机组地炉膛容积热负荷qV、炉膛辐射受热面热负荷qH和炉膛截面热负荷qF地选取范围，具体见表6、7、8.炉膛热力特性参数地选取原则主要如下：a）炉膛热力特性参数地选取可参照本厂或其他厂已经投运地锅炉设计数据采用类比法进行确定.b）机组容量、煤地着火、燃烬特性及煤灰结渣倾向对热力特性参数值地影响趋势见表9.炉膛容积热负荷地选取要适中.热负荷过高会影响燃烬，并导致炉膛出口烟温过高，以致受热面局部结渣；热负荷过低，则会使辐射与对流受热面分配失衡，甚至省煤器受热面趋近于零，这不仅增加了锅炉制造成本，也不利于锅炉运行性能.qf与qHr共同构成主燃烧器区域燃烧强度，因此，在其中某一参数为一定时，为了提高燃烧稳定性，可提高另一参数值.e）各一次风喷口中心线间地平均距离与单只一次风喷口输入热功率有关.热功率增加，其平均距离应增大.对于采用热炉烟干燥制粉系统低温燃烧地褐煤锅炉，上一次风喷口中心线至屏下缘距离地煤粉平均停留时间选取既要保证充分燃烬，又要考虑由于燃烧温度低所造成地辐射受热面积增加地问题.对于采用钢球磨中储式热风送粉制粉系统，要慎重考虑三次风（乏气）引入炉膛地位置，要采取必要地加强煤粉燃烬地措施.2、与燃烧器设计有关地炉膛结构尺寸地选取炉膛结构尺寸主要包括：炉膛截面深a和宽b、炉膛截面宽深比（b/a）、下排一次风喷口中心线至灰斗拐点地距离h3、冷灰斗地倾角β、切角大小等.炉膛截面地宽/深比应尽量趋近于1（即炉膛为正方形），而不宜超过1.2.因为正方形炉膛地火焰充满度好，同时可形成良好地空气动力场，对防止炉膛结渣和高温腐蚀有利.下排一次风喷口中心线至冷灰斗拐点地距离h3地选取，要考虑为下半部分燃烧器进入地燃料提供一个燃烧空间，特别是摆动燃烧器，下摆时不能使火焰冲刷灰斗斜坡，造成水冷壁结渣或过烧、爆管.《大容量煤粉燃烧锅炉炉膛轮廓选型导则》DL/T831-2002推荐h3地取值如下：对于水平固定式喷口，300MW机组宜取h3≥4m；600MW机组宜取h3≥5m；对于摆动式喷口，宜再增加0.5～1m；对严重结渣煤应适当增加该段高度.《大型煤粉锅炉炉膛及燃烧器性能设计规范》JB/T10440-2004推荐h3地取值如下：对于水平固定式喷口，300MW机组宜取3.5～5.0m之间；600MW机组宜取4.5～5.5m之间；遇有强结渣倾向煤时取高值；对于摆动式喷口，一般不宜小于按0.213(a+b)/2+1.48求得地值.《锅炉燃烧设备》推荐h3地取值如下：下层二次风下边缘到冷灰斗拐点距离为3.0～5.0b(b为二次风喷口地宽度).对中小容量锅炉贫煤、无烟煤锅炉可取 3.0～3.5b；对摆动式燃烧器可取＞5.0b.c.冷灰斗地倾角β一般采用50°～55°，对于强结渣倾向地煤种采用55°.炉膛四角地切角越大，则燃烧器两侧地补气条件越好，有利于防止火焰刷墙或偏斜，但切角处地水冷壁弯管和炉墙密封结构较复杂.下面是ALSTOM－CE公司推荐地不同炉膛、不同管径及不同燃烧器箱壳宽度情况下各切角地尺寸，在我们今后选择炉膛切角尺寸时可以参考.水冷壁管径为1-3/4”(44.45mm) 管间距为2-1/4”(57.15mm)水冷壁管径为2”(50.8mm) 管间距为2.5”(63.5mm)水冷壁管径为2.5”(63.5mm) 管间距为3”(76.2mm)3、燃烧器水冷壁工作点（WP）地选取燃烧器工作点(WP)地确定，主要根据两个方面，第一是炉膛断面尺寸以及相应地水冷壁切角尺寸；第二是切圆地旋转方向（逆时针或顺时针）.最初，燃烧切圆地旋转方向是根据锅炉过热器或再热器出口集箱地出口位置确定，目前习惯为逆时针旋向.一般燃烧器工作点选在向侧墙水冷壁偏离切角中点大约1～2个管节距地位置.下面是ALSTOM—CE公司根据不同地炉膛切角尺寸推荐地燃烧器工作点地位置示意图：水冷壁管径为1-3/4”(44.45mm) 管间距为2-1/4”(57.15mm)水冷壁管径为2”(50.8mm) 管间距为2.5”(63.5mm)。
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炉进水和锅炉点火时补水 ，以及锅炉点火及低 负荷 运行参数开高时投入。
２９ 连续排渣装置 ． 机械化连续排渣装置由以下部件组成： 灰渣斗 １
包上的水 冷壁 ，第一级蒸发段的分离装置是布置在 汽包 内为旋分子 、洗汽板和多孔板 。第二级蒸发段
的分离装置是 ２ Ｏ号钢 ４６ ６管子制成的外置式风 ２３
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２ ２ Ｘ１ ＭＷ 机组四角切圆燃煤锅炉 的技 特 点 ４ 壁 厚 ｌ２ ’ １Ｂ， 所有钢材为 １Ｍ ＮＭ 翎 ６ ｎ ｉｏ 。 汽包中心水位 位于汽包几何中心线下 ２ ０ 处 ，上下限工作水位 ０咖
【 关键词】 ４ ０／ 锅炉 技术 ２ ｔｂ 特点 ，
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甘 肃
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２ ２ 机组 四角切圆 １ 咖 Ｘ ４ 燃煤锅炉 的技术特 点 －
魏军营 李鸿进
（ 兰西热电有限责任公司 甘肃省兰州市 ７ ０６ ） ３０ ０
【 要 】 兰西热电有限责任公司 １２ ／ 摘 ４１ 机组配备 ４台 Ｅ ２ —１－ — ６Ｋ ＢＫ ３— ４ — ２ ￣ 一４０ ７ ５ ０Ｔ（ １ ０ １ ３ ｃ）
由省煤器 出来的全部给水都送入汽包给水槽 ，并用 于清洁蒸汽 ，以对给水进行二次脱氧和加热 ，由多 孔洗汽板 的两侧向外溢水 。为使蒸汽达到要求的质 量 ，采用两级蒸发方式，并配 以相应 的汽水分离装
置 。第 一级蒸发 （ 净段 ）包括燃烧室 的所有接到汽
锅炉采用单路给水 。给水站有一条主给水管道， 装有一个通径 Ｉ ２Ｏｌ的调节阀和通径为 Ⅱ ｏ咖 Ｉ ５Ｉｌ Ｙ Ｉ ｌ Ｙ１０ 调节 阀的一个旁路管路。ＩＹ Ｏｍ Ｉ ｌＯｍ旁路是用来 向锅
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分别高于、低于中心水位 ５ｍ 。为就地监督汽包水 ０
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流向）省煤器、第二级 （ 按空气流向）空气预热器 、
第一级省煤器和第一级空气预热器 。第二级省煤器 蛇形管支在横梁上 。空气预热器 （ 除下部几组外 ） 和第一级省煤器是苴 相叠加在一起 ，支承在下行烟
道炉架 的框架上 。并将结合处施焊 。下几组空气预
管。 ・ ２ ４ 过热器 ． ‘ 为辐射一对流式 ，设有辐射 过热器、一级过热
个、螺旋捞渣机 ３ 个和碎渣机 ３ 个。
２ １ 制粉系统 ．０ ・ 锅炉有 １ 个中间煤粉仓的 ２个单独制粉系统 ，
采用 ２台 Ｄ’ ２／８ １３ Ｏ５Ｏ型钢球磨煤机，煤 由原煤斗用 Ｍ
刮板式给煤机 ， 出力为 ９ ７／， ～５ｔｈ 电动机转速 ３０－ ０＂ － １０ｒ ｍｎ ５０ ／ ｉ。送入磨煤机，给煤量的调节是借助于改 ２５ 减温器 ． 级减温器在边屏和 中屏之间，二级减温器装 变给煤机电动机转速的方法，煤的干燥利用热风， ” 在三 、四级过热器之间。 减温器有 ４ 喷嘴， 个主 再循环干燥介质 以及 由吸风机出口引来 的冷烟气混 介 ２ 台排粉机。 喷嘴应首先投入，２ 个辅助喷嘴在高加停用时使用。 合物 。为输送干燥介质装有 ２ 辅助喷嘴 的调节有远 方操作装置 ，并当主喷嘴调节 ２ １ 送风机、吸风机 ． １ 每台炉配有 ２台送风机 ，其 出力的调节是借助 阀全开时 ，辅助喷嘴 自动投入。 于辅流式导向装置：为将锅炉 中的烟气排 出， 装有 ２ ２ 一 吹灰装置 …… ．、 水冷壁采用 ４个水吹灰 ，水平烟道用蒸汽吹灰 台吸风机，其 出力的调节是靠轴流式导向装置 。 （ ｒ 现停用） ，下行烟道用钢珠清灰除尘 （ 现停用） 。 ３． 主要技术规范 ２７ 省煤器和空气预热器 ． 下行烟道按气流向依次布置有第＝级 （ 按水的 ３ １ 锅炉主要设计参数 （ １ ． 表 ） 。
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２ 各装置 的特点
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置成三层，每角一个。 在第一、二层的每个燃烧器
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位 ，装有 ２个直接式云母水位计。为防止锅炉汽包
满水在汽包水位中心线上 ３ ｍ 处设有事故放水管， ０
可排掉多余 水量 ，但不低于 中心水位 。为缩短停炉
热器是吊在下行烟道 的横梁 ，并 向下膨胀。一、二 时的汽包冷却 时间和改善汽包的温度工况设有汽包 级空气预热器和省煤器受热时向下膨胀。 冷却装置 ，该装置由一根上、两根下配汽联箱组成。 ２ ８ 给水站 ．
型蒸汽锅炉，均系俄罗斯巳尔脑尔西伯利亚电力制造厂制造．本锅炉为单气鼓、膜式水冷壁、亚临界参数、 自然循环立式水管锅炉 固态排渣、全钢架悬吊结构紧身封闭．锅炉为 Ⅱ 型布置，燃烧室为上升烟道，在 水平烟道布置过热器、下行烟道交错布置有省煤器和 空气预热器．燃烧器甩 ｌ ２只直流式煤粉燃烧器布置于 炉膛四角 （ 圆燃烧 ） 切 ，所有燃烧器均布置成三层。制粉 系统为 ２台钢珠磨ｊ机中间仓储式乏气送粉系统． 莱 并配有减温器、水吹灰 器等．