墩柱模板承载力计算
墩柱脚手架施工荷载计算书模板
墩柱脚手架施工验算一、受力分析作用于脚手架上的荷载,可分为永久荷载〔恒荷载和可变荷载〔活荷载两类。
1、脚手架的永久荷载,一般包括下列荷载：①组成脚手架结构的杆系自重,包括：立杆、纵向横杆、横向横杆、剪刀撑等自重；②配件重量,包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重；设计脚手架时,其荷载应根据脚手架实际架设情况进行计算。
2、脚手架的可变荷载,包括下列荷载：①脚手架的施工荷载,脚手架作业层上的操作人员、器具及材料等的重量。
②风荷载。
3、荷载取值①脚手架结构杆系自重标准值②脚手架配件重量标准值。
脚手板自重标准值统一按0.35kN/m2 取值。
操作层的栏杆与挡脚板自重标准值按0.14kN/m2 取值。
脚手架上满挂密目安全网自重标准值按0.01kN/m2 取值。
施工人员及设备荷载标准值按均布活荷载取1.0kN/m2。
3、受力分析架体结构的主要传力途径为：操作平台上的各种竖向荷载—横向—水平杆—纵向水平杆—立杆—垫木—地基。
从传力途径可以看出,结构杆件中立杆底段是受力最大,因此在计算过程中主要计主杆底段和地基。
在脚手架的搭设计算中,主要的是通过荷载的分布情况及大小,验算立杆的刚度和稳定性是否满足要求。
另外,脚手架构造、脚手架加强加固必须满足施工要求和安全技术规范要求。
跨铁路桥墩墩身高度最高的为Z27一号墩柱,墩身高25.20米,对其进行支架验算,〔验算过程中未做特殊说明的,均需参见《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范》〔JGJ166-2008一、脚手板验算均布荷载q1为：〔脚手板自重0.35kN/m2*1.2+1.4*施工人员及设备荷载标准值按均布活荷载1.0KN/M2=1.82kN/m2脚手板最大弯矩为：Mmax=ql2/8=1.82*1.22/8=0.328kN.m脚手板截面的抵抗矩为：W=bh2/6=450*502/6=1.875*105mm〔脚手板采用厚度为5cm、长度为450cm的松木板脚手板最大应力为：б=Mmax/W=1.749*10-3Mpa查《路桥施工计算手册》知采用松木脚手板时能承受的应力为[б]=8Mpa б<[б]故采用厚度为5cm、长度为450cm的松木脚手板满足施工要求二、钢管横杆计算脚手板的应力值为：R B =0.5*1.82*1.2=1.092kN均布荷载q1为：〔钢管自重0.0384KN/m*1.2+脚手板的应力1.092kN=1.128kN/m横杆最大弯矩为：Mmax=ql2/8=1.128*1.22/8=0.203kN.m横杆抵抗矩为：W=bh2/6=5.08cm3〔横杆采用ф48×3.5钢管横杆最大应力为：б=Mmax/W=0.04Mpa查《路桥施工计算手册》知钢管承受的应力值为[б]=215Mpaб<[б]故横杆采用φ48×3.5钢管满足施工要求三、扣件抗滑承载力计算P c=[1.2*〔钢管自重+脚手板自重+1.4*施工人员及设备荷载标准值按均布活荷载]/2*2=[<1.2<0.0384*1.2*4+0.35*1.2*1.2>+1.4*<1.0*1.2*1.2>]/2*2=2.842P c<F b=12.8kN〔F b为扣件摩擦力设计值,取12.8kN故横杆扣件满足施工要求四、立杆计算1、组合风荷载时单肢立杆承载力计算：1风荷载对立杆产生弯矩按下式计算：M W=1.4*a*l02*W k/10=1.4×0.9×1.22×0.8/10=0.145KN·m式中：Mw——单肢立杆弯矩〔KN·m；a——立杆纵矩〔m；W k——风荷载标准值,取0.8kN/m2,参见《路桥施工计算手册》；l0——立杆计算长度〔m。
墩身钢模板受力计算
墩身模板受力计算一、基本参数：最大墩身分节高度9m ，砼初凝时间为7h ，入模温度25℃。
砼容重γ=25KN/m 3，砼坍落度约16～18㎝，砼每小时浇注数量为40m 3/h ，墩身最小截面积S=5.2×4.8+2.42×3.14=43.05㎡砼浇注速度：V=40/S=40/43.05=0.93m/h 二、砼侧压力计算。
1、有效压头高度hV=0.93m/h<6m/hh=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.021=1.61m P max =0.22rt 。
k 1k 2V 1/2 (式1) P max =rh (式2) t 。
-砼初凝时间 k 1-外加剂影响系数k 2-砼坍落度影响修正系数 P max =0.22rt 。
k 1k 2V 1/2=0.22×25×7×1.2×1.15×0.931/2=51KPaP max =γh =25×1.61=40.25KPa 取P max =51KPa2、倾倒砼时产生的荷载P 1=6KPa根据《公桥规》作用于模板的侧向最大压力P=P max +P 1=51+6=57KPa三、模板计算：模板采用横肋[10，间距25㎝，竖肋采用高为80㎜厚6㎜热轧扁钢。
面板采用δ=6㎜钢板。
1、面板强度计算面板被横肋、竖肋分成多个区域，按 l x =30㎝，l y =25㎝,l x /l y =1.2<2面板按两边简支，两边固结的双向板计算，取1㎜宽板条作为计算单元q=P ×1㎜=57KPa ×1㎜=0.057N/㎜ 1.1应力计算跨中弯矩M x =k x q l x 2 ；M y =k y q l y 2支座边上的弯矩，M x 。
=k x 。
q l x 2;M y 。
=k y 。
q l y 2查表知：k x =0.0285；k y =0.0158，k x 。
墩柱模板承载力计算
墩柱模板承载力计算1 模板及支架自重肋形楼板及无梁楼板的荷载：(见附表）2 混凝土容重24 kN/ m3钢筋混凝土容重（以体积计算的含筋量≤2％时）25 kN/ m33 施工人员及设备的自重a、计算模板及直接支承模板的小楞时(均布荷载) 2.5 kN/ m2以集中荷载验算（取大者） 2.5 kNb、计算直接支承小楞结构构件时(均布荷载) 1.5 kN/ m2c、模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布在相邻的两块板上。
4 振动混凝土时产生荷载对水平面模板为 2 kN/ m2对垂直面模板为（作用在新浇混凝土有效侧压高度之内） 4 kN/ m2 5 新浇混凝土对模板的侧压力新浇混凝土的初凝时间（h）t=200/(T+15) 5.41 H T为混凝土的温度，取T＝22 ℃混凝土的浇注速度（V） 6 m/h 新浇混凝土顶面至侧压力计算处的总高度（H） 6 m外加剂影响系数（β1）：不掺外加剂时取 1掺具有缓凝作用的外加剂时 1.2混凝土塌落度影响修正系数（β2）：当塌落度小于30mm时取0.85 50～90mm时取 1110～150mm时取 1.15新浇混凝土对模板的侧压力：F=0.22γtβ1β2V1/268.22 kN/ m2 F=24H 144 kN/ m2取二者中的小者，侧压力为：68.22 kN/ m26 倾倒混凝土时对垂直面模板的水平荷载：用溜槽、串筒、或导管输出 2 kN/ m2用容量0.2及小于0.2m3的运输器具倾倒 2 kN/ m2用容量大于0.2至0.8m3的运输器具倾倒 4 kN/ m2用容量大于0.8m3的运输器具倾倒 6 kN/ m2本方案采用输送泵灌注，取值为 2 kN/ m2由于灌注放料与混凝土振捣是交替进行的，此力不与新浇混凝土对模板的侧压力同时计算。
7 墩柱模板有关数据：肋间距：400 mm 面板厚度： 6 mm 肋高：90 mm 肋宽：8 mm 计算荷载值：27.29 kN/m 惯性矩：1769261.5 Mm4钢材弹性模量：210000000 pa 中性轴位置：81.92 mm8 模板检算：最大弯矩：qL2/10 0.5457 kN-m 强度计算：最大拉力25.27 Mpa 最大压力 4.34 Mpa强度符合要求。
墩柱模板受力计算书(范本)
2021年1月墩柱模板受力计算书目录一、荷载标准值验算 ................................................................................................................................ - 1 - 二、模板材料规格 .................................................................................................................................... - 4 - 三、 CAD 示意图及模型图 ................................................................................................................... - 5 - 四．模板结构参数 .................................................................................................................................... - 7 - 五、有限元计算 ........................................................................................................................................ - 7 - 六、有限元前处理 .................................................................................................................................... - 8 - 七、模板部分有限元受力计算 .............................................................................................................. - 10 -一、荷载标准值验算1.1.1.1. 新浇混凝土自重标准值k G 2由《建筑施工模板安全技术规范》P14页得出：普通混凝土可采用3m /24kN 。
2000×1800墩柱计算书
2000×1800墩柱模板支撑计算书一、墩柱模板基本参数墩柱模板的截面宽度 B=2000mm，墩柱模板的截面高度 H=1800mm，墩柱模板的计算高度 L = 7000mm，柱箍间距计算跨度 d = 1000mm。
墩柱模板竖楞截面宽度48mm，高度100mm，间距300mm。
柱箍采用轻型槽钢[20#，每道柱箍2根钢箍，间距1000mm。
柱箍是墩柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
二、墩柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、墩柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下53.60k N/mA面板计算简图1.面板抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×1.00 = 53.60kN/md —— 竖楞的距离，d = 300mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×53.600×0.30×0.30=0.482kN.M面板截面抵抗矩 W = 1000.0×6.0×6.0/6=6000.0mm 3经过计算得到f = M/W = 0.482×106/6000.0 = 80.400N/mm 2面板的抗弯计算强度小于190.0N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.300×53.600=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×1000×6)=2.412N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×1.000=40.000kN/m；E ——面板的弹性模量，取206000.0N/mm2；I ——面板截面惯性矩 I = 1000.0×6.0×6.0×6.0/12=18000.0mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.000×1.00)×300.04/(100×206000.0×18000.0) = 0.592mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞槽钢的计算竖楞槽钢直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下16.08k N/m竖楞槽钢计算简图1.竖楞槽钢抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q ——强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 = 16.08kN/md为柱箍的距离，d = 1000mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×16.080×1.00×1.00=1.608kN.M竖楞槽钢截面抵抗矩 W = 48.0×100.0×100.0/6=80000.0mm3经过计算得到f = M/W = 1.608×106/80000.0 = 20.100N/mm2竖楞槽钢的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求!2.竖楞槽钢抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×1.000×16.080=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×48×100)=3.015N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm2竖楞槽钢抗剪强度计算满足要求!3.竖楞槽钢挠度计算最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.300=12.000kN/m；E ——竖楞槽钢的弹性模量，取206000.0N/mm2；I ——竖楞槽钢截面惯性矩 I = 48.0×100.0×100.0×100.0/12=4000000.3mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.30)×1000.04/(100×206000.0×4000000.3) = 0.099mm[v] 竖楞槽钢最大允许挠度，[v] = 1000.000/250 = 4.00mm；竖楞槽钢的最大挠度满足要求!五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍的规格:槽钢20#；钢柱箍截面抵抗矩 W = 191.00cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 1910.00cm4；16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NB方向柱箍计算简图其中 P ——竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN经过连续梁的计算得到B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 34.652kN.m最大支座力 N = 56.280kN最大变形 v = 2.258mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中 M x ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 34.65kN.m；x——截面塑性发展系数, 为1.05；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 382.00cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 90.71N/mm2；B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =2.258mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 2000.000/400 = 5.00mm；柱箍的最大挠度满足要求!六、H方向柱箍的计算16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NH方向柱箍计算简图其中 P ——竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN 经过连续梁的计算得到H方向柱箍剪力图(kN)0.000H方向柱箍弯矩图(kN.m)H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 29.410kN.m最大支座力 N = 56.280kN最大变形 v = 1.596mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式f = M/W < [f]其中 M ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 29.41kN.m；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 382.00cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书墩柱模板构造尺寸见施工设计图纸，计算如下：解：依据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）P309页普通模板荷载的计算公式，结合现场施工的机具、设备情况，新浇混凝土对模板的最大侧压力为：P max =0.22rt0k1k2v1/2=0.22×26×6×1.15×31/2=68Kpa式中P max：新浇混凝土对模板的最大侧压力（Kpa）；V：混凝土的浇筑速度（m/h），结合现场钢筋密集，取v=3m/h；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），取t0=6小时；r：混凝土的容重r=26KN/m3k1：外加计影响修正系数，不掺加外加剂取1.0k2：混凝土塌落度（140~160mm）影响修正系数，取1.151、面板计算（1）强度计算选用模板区格中四面固结的最不利受力情况进行计算。
Ly/Lx=350/450=0.78 查《路桥施工计算手册》P775页，均布荷载作用下四面固结的板的计算系数，得：Km x0= －0.0679 Km y0= －0.0561KM x0= 0.0281 Km y0= 0.0138 K f=0.00188取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.074×1=0.074N/mm支点处的弯矩为：M x0= Km x0×q×L x2= －0.0679×0.074×4502=－1017N·mmM y0= Km x0×q×L y2= －0.0561×0.074×3502=－509N·mm面板的截面系数：W=1/6×bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=M max/W=1017/6=170Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
跨中弯矩：M x= KM x×q×L x2= 0.0281×0.074×4502=421N·mm M y= KM y×q×L y2= 0.0138×0.074×3502=125N·mm 钢板的泊松比ζ=0.3 故需换算为：M x（ζ）= M x+ζM y=421+0.3×125=459N·mmM y（ζ）= M y+ζM x=125+0.3×421=251N·mm应力为：σmax=M max/W=459/6=76.5Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
墩柱和预制小箱梁模板受力计算
（1）模板受力计算：对州河特大桥直径1.7m,高10.41m的，模板进行如下计算。
模板设计高度 h=10.41m混凝土浇筑速度 ν= 2.50m/h混凝土温度 T=200C外加剂影响修正系数 β1=1混凝土坍落度影响系数β2= 1.15（t0=200/（T+15））混凝土浇筑初凝时间 t0= 5.71混凝土的重力密度 r c=25KN/m3永久荷载分项系数 1.2可变荷载分项系数 1.4折减系数0.851）荷载设计值Ⅰ、混凝土侧压力①浇筑混凝土时的侧压力标准值F1=0.22r cβ1β2t0ν1/2= 57.10KN/m2F2=r c H=260.25KN/m2按施工规范规定取最小值，则侧压力标准值为：F1= 57.10KN/m2②浇筑混凝土时的侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数F=F1×1.2×0.85=58.242KN/m2Ⅱ、倾倒混凝土时产生水平荷载设计值：标准值F= 6 KN/m2（使用1m3吊斗）F′= F×分项系数×折减系数F′= F×1.4×0.85=7.14KN/m2Ⅲ、采用插入式振捣器产生的荷载设计值标准值F= 4 KN/m2F"= F×分项系数×折减系数F"= F×1.4×0.85=4.76KN/m2Ⅳ、荷载组合F组合=F+（F′+F"）= 70.142KN/m22）面板的强度及刚度验算 Ⅰ、强度验算面板按支撑于横肋上（内楞）的三跨连续梁计算，横肋采用宽10mm,高100mm 的扁钢，间距为250mm 。
取计算单元宽200mm(可约去) q=F 组合×b= 14.03 KN/m面板钢材的抗弯强度f ω= 205 Mpa ，面板单元的弯曲截面系数W 抵= bh 2/6=1200mm 3,三跨连续梁受均布荷载作用的最大弯矩为M=0.1ql 2=87688N.mmωδf MP W M <===07.73120087688抵，强度满足要求。
45：1实心墩柱模板计算书
达坂城湿地特大桥45：1实心墩柱模板计算书荷载计算一、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，现场提供初凝时间要求为6小时，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算。
T ------混凝土的温度（25°C ）。
V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）; 现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h 。
H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取8.0m 。
Β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.2。
Β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10不小于100mm ，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm,取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x6x1.2x1.15x21/2=64.4kN/m 2H F c γ==25x18=450kN/m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F=64.4kN/m2作为模板水平侧压力的标准值。
2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m2（泵送混凝土）3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）二、水平侧压力的荷载组合荷载分项系数:新浇混凝土时对模板侧面的压力r1=1.2;活荷载分项系数r=1.41．总体水平侧压力的设计值为F=64.4*1.2=78.28kN/m2设模板受力分析采用总体水平侧压力设计值2．模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值算刚度时荷载的分项系数取1.0F=64.4*1.0=64.4kN/m2标1.1模板的计算 (第二套)已知:墩身的最大截面为7800*3100及结构形式（见图1）,两端圆弧最大半径R1550;现选取4700*2000的平模板（见图2）,面板为6mm，竖边框为2000*120*14的钢板，横边框为4700*120*14的钢板，竖筋为[12#槽钢，间距360mm,横筋为8*120的钢板间距400mm，背楞竖向间距为1000mm;圆弧模板:面板为6mm,连接法兰为14*120的钢板，竖边框为14*120的钢板，环筋12*120的钢板（通长）间距400mm，竖筋为[12#槽钢；模板连接螺栓为M20*65；（图1）（图2）平模面板强度的计算面板首先把砼侧压力传给通长的竖筋，次筋是断开，竖筋间距360mm，横筋间距400mm，背楞水平间距1000mm,所以面板支撑空间最大距离为360mm*400mm。
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墩柱模板承载力计算
1 模板及支架自重
肋形楼板及无梁楼板的荷载：(见附表）
2 混凝土容重24 kN/ m3
钢筋混凝土容重（以体积计算的含筋量≤2％时）25 kN/ m3
3 施工人员及设备的自重
a、计算模板及直接支承模板的小楞时(均布荷载) 2.5 kN/ m2
以集中荷载验算（取大者） 2.5 kN
b、计算直接支承小楞结构构件时(均布荷载) 1.5 kN/ m2
c、模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布在相邻的两块板上。
4 振动混凝土时产生荷载
对水平面模板为 2 kN/ m2对垂直面模板为（作用在新浇混凝土有效侧压高度之内） 4 kN/ m2 5 新浇混凝土对模板的侧压力
新浇混凝土的初凝时间（h）t
=200/(T+15) 5.41 H T为混凝土的温度，取T＝22 ℃混凝土的浇注速度（V） 6 m/h 新浇混凝土顶面至侧压力计算处的总高度（H） 6 m
外加剂影响系数（β
1
）：
不掺外加剂时取 1
掺具有缓凝作用的外加剂时 1.2
混凝土塌落度影响修正系数（β
2
）：
当塌落度小于30mm时取0.85 50～90mm时取 1
110～150mm时取 1.15
新浇混凝土对模板的侧压力：F=0.22γt
β
1
β
2
V1/2
68.22 kN/ m2 F=24H 144 kN/ m2
取二者中的小者，侧压力为：68.22 kN/ m2
6 倾倒混凝土时对垂直面模板的水平荷载：
用溜槽、串筒、或导管输出 2 kN/ m2用容量0.2及小于0.2m3的运输器具倾倒 2 kN/ m2用容量大于0.2至0.8m3的运输器具倾倒 4 kN/ m2用容量大于0.8m3的运输器具倾倒 6 kN/ m2本方案采用输送泵灌注，取值为 2 kN/ m2
由于灌注放料与混凝土振捣是交替进行的，此力不与新浇混凝土对
模板的侧压力同时计算。
7 墩柱模板有关数据：
肋间距：400 mm 面板厚度： 6 mm 肋高：90 mm 肋宽：8 mm 计算荷载值：27.29 kN/m 惯性矩：1769261.5 Mm4钢材弹性模量：210000000 pa 中性轴位置：81.92 mm
8 模板检算：
最大弯矩：qL2/10 0.5457 kN-m 强度计算：最大拉力25.27 Mpa 最大压力 4.34 Mpa
强度符合要求。
挠度计算：qL4/128EI
计算挠曲变形： 1.25 mm 模板允许变形为：[f]=l/800 1.875 mm
刚度符合要求。
附表楼板模板自重参考表（KN/ m2）。