(五层)抗震计算书

合集下载

学士]某五层教学楼毕业设计(含计算书、部分建筑结构设计

学士]某五层教学楼毕业设计(含计算书、部分建筑结构设计

第一章建筑设计概述1.1 设计依据:1.依据建筑工程专业2008届毕业设计任务书。

2.《建筑结构荷载规范》3.《混凝土结构设计规范》4.《建筑抗震设计规范》5.《建筑地基基础设计规范》及有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结构构造上资料集等相关资料。

6.遵照国家规定的现行各种设计规范、有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结构构造上资料集等相关资料。

1.2 设计规模:1.本次设计的题目为“沈阳博艺中学教学楼”2.建筑面积:56000 m²,结构共五层,首层层高4.43m,其他层层高3.6m.3.室内外高差0.450m,室外地面标高为-0.450m。

1.3 各部分工程构造1.屋面:APP改性沥青防水卷材1:3 水泥沙浆找平层25mm厚1:10水泥珍珠岩砂浆保温层120㎜厚1:8白灰炉渣找坡度最薄处30mm120mm厚钢筋混凝土板20mm厚板下混合砂浆抹灰2.楼面: 1:2.5水泥白石子12mm素水泥浆结合层一道1:3水泥砂浆找平18mm素水泥浆结合层一道120mm厚钢筋混凝土板20mm厚板下抹灰3 厕所: 20mm厚水泥砂浆地面50mm厚防水砂浆180mm厚空心砖20mm厚水泥砂浆抹灰4.墙体:外墙370mm厚水泥空心砖墙,内墙为240mm厚水泥空心砖墙,楼梯间墙为240㎜厚水泥空心砖墙,厕所均为240㎜厚隔墙。

5.门窗:门厅处为铝合金门,其他均为木门。

双推拉塑钢窗,单层玻璃全封闭窗。

6.基础:阶型独立扩展基础,阶型联合扩展基础。

第二章结构方案设计2.1 设计资料1.本工程抗震设防烈度为7度,设计地分组为第一组2.自然条件:雪荷载0.50KN/M²,基本风压:0.35KN/M².3.地质条件:地质勘探以±0.000为基准面,地质分布具体情况见表1,Ⅱ类场地,7度设防建筑地点冰冻深度-1.2m。

建设地区地层土分布情况一览表表1注:①拟建场地地形平坦,地下稳定水位距地表-6m,表中给定土层深度由自然地坪算起。

5层框架结构教学楼结构标准计算书

5层框架结构教学楼结构标准计算书

1#教学楼部分///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 建筑结构的总信息|| SATWE2010_V4.3.4 中文版|| (2019年4月15日9时13分) | | 文件名: WMASS.OUT | | ||工程名称: 设计人: | |工程代号: 校核人: | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 26.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00是否扣除构件重叠质量和重量: 是是否自动计算现浇楼板自重: 是水平力的夹角(Degree): ARF = 0.00地下室层数: MBASE = 1竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX = 0转换层所在层号: MCHANGE= 0嵌固端所在层号: MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m): DMAX = 1.00弹性板细分最大控制长度(m): DMAX_S = 1.00是否对全楼强制采用刚性楼板假定: 否(整体指标结果采用强刚,其他结果采用非强刚)墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点: 是墙倾覆力矩的计算方法: 考虑墙的所有内力贡献墙偏心的处理方式: 传统移动节点方式高位转换结构等效侧向刚度比采用高规附录E: 否是否梁板顶面对齐: 否是否带楼梯计算: 否框架连梁按壳元计算控制跨高比: 0.00墙梁转框架梁的控制跨高比: 0.00结构所在地区: 全国楼板按有限元方式进行面外设计否多模型及包络........................................采用指定的刚重比计算模型:否计算控制信息 ..........................................计算软件信息: 64位线性方程组解法: PARDISO地震作用分析方法: 总刚分析方法位移输出方式: 简单输出是否生成传基础刚度: 否保留分析模型上自定义的风荷载: 否采用自定义范围统计指标: 否高级参数............................................位移指标统计时考虑斜柱:否采用自定义位移指标统计节点范围:否按框架梁建模的连梁砼等级默认同墙:否二道防线调整时,调整与框架柱相连的框架梁端弯矩、剪力:是薄弱层地震内力调整时不放大构件轴力:否剪切刚度计算时考虑柱刚域影响:否短肢墙判断时考虑相连墙肢厚度影响:否刚重比验算考虑填充墙刚度影响:否剪力墙端柱的面外剪力统计到框架部分:否风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.30 风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC = 0.10 地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期(秒): Tx = 1.40 结构Y向基本周期(秒): Ty = 1.50 是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP = 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC = 2.00 是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL = 1.00 体形变化分段数: MPART = 1 各段最高层号: NSTI = 8 各段体形系数(X): USIX = 1.50各段体形系数(Y): USIY = 1.50设缝多塔背风面体型系数: USB = 0.50地震信息 ............................................结构规则性信息: 不规则振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联): CQC特征值分析方法: 子空间迭代法是否由程序自动确定振型数: 否计算振型数: NMODE = 15 地震烈度: NAF = 6.00 场地类别: KD =II设计地震分组: 一组特征周期: TG = 0.35 地震影响系数最大值: Rmax1 = 0.04 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值: Rmax2 = 0.28 框架的抗震等级: NF = 2 剪力墙的抗震等级: NW = 3 钢框架的抗震等级: NS = 3 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变悬挑梁默认取框架梁抗震等级: 否按抗规(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级: 是重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70 结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00 是否考虑偶然偏心: 是偶然偏心考虑方式: 相对于投影长度X向相对偶然偏心: ECCEN_X= 0.05 Y向相对偶然偏心: ECCEN_Y= 0.05 是否考虑双向地震扭转效应: 是是否考虑最不利方向水平地震作用: 是按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数: NADDDIR= 0 工业设备的反应谱方法底部剪力占规范简化方法底部剪力的最小比例: SeisCoef= 1.00活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数: 不考虑考虑结构使用年限的活荷载调整系数: FACLD = 1.00 考虑楼面活荷载折减方式:传统方式柱、墙活荷载是否折减: 折减传到基础的活荷载是否折减: 折减柱,墙,基础活荷载折减系数:计算截面以上的层数折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55梁楼面活荷载折减设置: 不折减墙、柱设计时消防车荷载是否考虑折减:是柱、墙设计时消防车荷载折减系数: 1.00梁设计时消防车荷载是否考虑折减:是调整信息 ........................................楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式: 梁刚度放大系数由用户指定中梁刚度放大系数: BK = 2.00托墙梁刚度放大系数: BK_TQL = 1.00梁端负弯矩调幅系数: BT = 0.85梁端弯矩调幅方法: 通过竖向构件判断调幅梁支座梁活荷载内力放大系数: BM = 1.10梁扭矩折减系数: TB = 0.40支撑按柱设计临界角度(Deg): ABr2Col= 20.00地震工况连梁刚度折减系数: BLZ = 0.70风荷载工况连梁刚度折减系数: BLZW = 1.00采用SAUSAGE-CHK计算的连梁刚度折减系数:否地震位移计算不考虑连梁刚度折减:否柱实配钢筋超配系数: CPCOEF91 = 1.15墙实配钢筋超配系数: CPCOEF91_W = 1.15全楼地震力放大系数: RSF = 1.000.2Vo 调整方式: alpha*Vo和beta*Vmax两者取小0.2Vo 调整中Vo的系数: alpha = 0.200.2Vo 调整中Vmax的系数: beta = 1.500.2Vo 调整分段数: VSEG = 00.2Vo 调整上限: KQ_L = 2.00是否调整与框支柱相连的梁内力: 否框支柱调整上限: KZZ_L = 5.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级: 是是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力: 是是否扭转效应明显: 否是否采用自定义楼层最小剪力系数: 否弱轴方向的动位移比例因子: XI1 = 0.50强轴方向的动位移比例因子: XI2 = 0.50薄弱层判断方式: 按高规和抗规从严判断受剪承载力薄弱层是否自动调整: 否判断薄弱层所采用的楼层刚度算法: 地震剪力比地震层间位移算法强制指定的薄弱层个数: NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数: WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数: NSTREN = 0钢管束墙混凝土刚度折减系数: GGSH_CONC = 1.00转换结构构件(三、四级)的水平地震作用效应放大系数: 1.00配筋信息 ........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 360 梁箍筋强度(N/mm2): JB = 270 柱主筋强度(N/mm2): IC = 360 柱箍筋强度(N/mm2): JC = 270 墙主筋强度(N/mm2): IW = 360 墙水平分布筋强度(N/mm2): FYH = 360 墙竖向分布筋强度(N/mm2): FYW = 300 边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 270 梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 150.00 墙竖向分布筋配筋率(%): RWV = 0.15 墙最小水平分布筋配筋率(%): RWHMIN = 0.00梁抗剪配筋采用交叉斜筋时,箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00 钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑钢梁刚域:否结构内力分析方法: 一阶弹性设计方法考虑P-DELTA效应方法: 不考虑是否考虑结构整体缺陷: 否是否考虑结构构件缺陷: 否柱计算长度系数是否置为1 : 否柱长细比执行《高钢规》JGJ 99-2015第7.3.9条:否柱配筋计算原则: 按单偏压计算柱双偏压配筋方式:普通方式钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁按压弯计算的最小轴压比: UcMinB = 0.40 梁保护层厚度(mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度(mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 否框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用: 否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否执行高规5.2.3-4条主梁弯矩按整跨计算: 是执行高规5.2.3-4条的梁对象: 仅主梁执行柱剪跨比计算原则: 简化方式过渡层个数0轴压比计算考虑活荷载折减:是墙柱配筋采用考虑翼缘共同工作的设计方法:否执行《混规》第9.2.6.1条有关规定:是执行《混规》第11.3.7条有关规定:是圆钢管混凝土构件设计执行规范:高规(JGJ-2010)方钢管混凝土构件设计执行规范:矩形钢管砼规程(CECS 159:2004)型钢混凝土构件设计执行规范:型钢砼组合结构规程(JGJ 138-2001)异形柱设计执行规范:混凝土异形柱结构技术规程(JGJ 149-2006)钢结构设计执行规范:钢结构设计规范(GB50017-2003)荷载组合信息 ........................................地震与风同时组合:是屋面活荷载是否与雪荷载和风荷载同时组合:是考虑竖向地震为主的组合:否普通风与特殊风是否同时进行组合: 否自动添加自定义工况组合: 是自定义工况组合方式叠加恒载分项系数: CDEAD = 1.30活载分项系数: CLIVE = 1.50风荷载分项系数: CWIND = 1.50水平地震力分项系数: CEA_H = 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V = 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.00吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30是否计算吊车荷载: 否地下信息 ..........................................室外地面相对于结构底层底部的高度(m): Hsoil = 0.00土的X向水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MX = 0.00土的Y向水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MY = 0.00地面处回填土X向刚度折减系数: RKX = 0.00地面处回填土Y向刚度折减系数: RKY = 0.00回填土容重(kN/m3): Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度(mm): WCW = 35.00室外地平标高(m): Hout = -0.35地下水位标高(m): Hwat = -20.00室外地面附加荷载(kN/m2): Qgrd = 0.00面外设计方法: SATWE传统方法水土侧压计算: 水土合算外侧纵筋保护层厚度(mm):35.00内侧纵筋保护层厚度(mm):35.00性能设计信息 ........................................按照全国高规进行性能设计: 否剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 13 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层3 1 约束边缘构件层4 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)8 1 70.594 58.550 34.800 684.8 14.3 0.0 0.447 1 71.456 57.113 30.900 1451.2 133.6 0.0 0.926 1 71.445 56.374 27.000 1540.7 181.2 0.0 1.005 1 71.451 56.359 23.100 1547.4 178.4 0.0 1.004 1 71.451 56.359 19.200 1547.4 178.4 0.0 1.003 1 71.448 56.363 15.300 1551.7 178.4 0.0 0.212 1 80.768 67.104 11.300 7185.5 1253.50.0 2.47(>1.5不满足高规3.5.6条)1 1 75.530 63.720 4.000 2916.5 504.8 0.0 1.00活载产生的总质量(t): 2622.502恒载产生的总质量(t): 18425.279附加总质量(t): 0.000结构的总质量(t): 21047.781恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/水平筋/竖向筋) (m) (m)1( 2) 1 239( 35/ 360/ 270) 66( 40/ 360/ 270) 14( 40/ 360/ 360/ 300) 4.000 4.0002( 3) 1 711( 35/ 360/ 270) 66( 40/ 360/ 270) 0( 40/ 360/ 360/ 300) 7.300 11.3003( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 40/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 4.000 15.3004( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 19.2005( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 23.1006( 5) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 27.0007( 6) 1 227( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 30.9008( 7) 1 217( 30/ 360/ 270) 40( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 34.800********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y8 1 159.94 159.9 623.8 259.16 259.2 1010.77 1 147.70 307.6 1823.6 239.62 498.8 2955.96 1 135.71 443.4 3552.7 224.67 723.4 5777.45 1 123.19 566.5 5762.2 204.95 928.4 9398.24 1 110.70 677.2 8403.5 184.43 1112.8 13738.23 1 99.68 776.9 11511.2 166.32 1279.2 18854.82 1 163.92 940.8 18379.3 268.41 1547.6 30152.11 1 0.00 940.8 22142.7 0.00 1547.6 36342.3=========================================================== ================各楼层偶然偏心信息=========================================================== ================层号塔号X向偏心Y向偏心1 1 0.050 0.0502 1 0.050 0.0503 1 0.050 0.0504 1 0.050 0.0505 1 0.050 0.0506 1 0.050 0.0507 1 0.050 0.0508 1 0.050 0.050===========================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=========================================================== ================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 2496.20 77.11 63.44 63.97 38.80 64.01 38.732 1 2496.04 77.11 63.44 63.96 38.80 64.01 38.733 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.464 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.465 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.466 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.467 1 1173.95 72.11 56.13 59.04 34.82 60.35 32.498 1 1152.50 72.32 55.56 59.33 32.65 60.29 30.83=========================================================== ================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=========================================================== ================层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1370.62 1.002 1 3380.95 2.473 1 1467.85 1.004 1 1464.28 1.005 1 1464.28 1.006 1 1460.93 1.087 1 1349.95 2.238 1 606.54 1.00=========================================================== ================计算信息===========================================================工程文件名: 1#教学楼计算日期: 2021. 2.23开始时间: 17:50:33机器内存: 16335.0MB可用内存: 8513.0MB结构总出口自由度为: 5511结构总自由度为: 6303第一步: 数据预处理第二步: 计算结构质量、刚度、刚心等信息第三步: 结构整体有限元分析*结构有限元分析: 地震工况*结构有限元分析: 一般工况第四步: 计算构件内力结束日期: 2021. 2.23结束时间: 17:51: 5总用时: 0: 0:32=========================================================== ================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif,Ystif : 刚心的X,Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass,Ymass : 质心的X,Y 坐标值Gmass : 总质量Eex,Eey : X,Y 方向的偏心率Ratx,Raty : X,Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1,Raty1 : X,Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者(《抗规》刚度比)Ratx2,Raty2 : X,Y 方向的刚度比,对于非广东地区分框架结构和非框架结构,框架结构刚度比与《抗规》类似,非框架结构为考虑层高修正的刚度比;对于广东地区为考虑层高修正的刚度比(《高规》刚度比)RJX1,RJY1,RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3,RJY3,RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)=========================================================== ================注意:本文件输出的刚度比等信息均为非强刚模型下的结果,强刚模型下的结果请到《$强刚》文件夹或新版计算书中查看Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 49.5618(m) Ystif= 78.1132(m) Alf = 17.4688(Degree) Xmass= 75.5304(m) Ymass= 63.7205(m) Gmass(活荷折减)= 3926.1431( 3421.3252)(t)Eex = 1.8263 Eey = 1.0995Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 11.9403 Raty1= 7.5023Ratx2= 11.9403 Raty2= 7.5023 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.7843E+07(kN/m) RJY1 = 4.5143E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.2701E+06(kN/m) RJY3 = 4.3588E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.3080E+07(kN) RJY3*H = 1.7435E+07(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 74.5833(m) Ystif= 64.3670(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 80.7675(m) Ymass= 67.1040(m) Gmass(活荷折减)= 9692.4492( 8438.9766)(t)Eex = 0.2847 Eey = 0.1144Ratx = 0.0283 Raty = 0.0192Ratx1= 0.8330 Raty1= 0.8362Ratx2= 0.8330 Raty2= 0.8362 薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 1.0714E+06(kN/m) RJY1 = 8.6651E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 6.3617E+05(kN/m) RJY3 = 5.2975E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 4.6440E+06(kN) RJY3*H = 3.8672E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 70.5800(m) Ystif= 61.6558(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4478(m) Ymass= 56.3630(m) Gmass(活荷折减)= 1908.4702( 1730.0603)(t)Eex = 0.0435 Eey = 0.2346Ratx = 4.1823 Raty = 3.7339Ratx1= 1.4291 Raty1= 1.5286Ratx2= 1.4291 Raty2= 1.5286 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4810E+06(kN/m) RJY1 = 3.2355E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0317E+06(kN/m) RJY3 = 8.8893E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 4.1269E+06(kN) RJY3*H = 3.5557E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 70.5752(m) Ystif= 61.6255(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4514(m) Ymass= 56.3588(m) Gmass(活荷折减)= 1904.2578( 1725.8479)(t)Eex = 0.0439 Eey = 0.2336Ratx = 0.9959 Raty = 0.9959Ratx1= 1.3577 Raty1= 1.3867Ratx2= 1.3577 Raty2= 1.3867 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4628E+06(kN/m) RJY1 = 3.2223E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.2944E+05(kN/m) RJY3 = 7.6004E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.6248E+06(kN) RJY3*H = 2.9642E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 70.5752(m) Ystif= 61.6255(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4514(m) Ymass= 56.3588(m) Gmass(活荷折减)= 1904.2578( 1725.8479)(t)Eex = 0.0439 Eey = 0.2336Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.4739 Raty1= 1.4955Ratx2= 1.4739 Raty2= 1.4955 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4628E+06(kN/m) RJY1 = 3.2223E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.0280E+05(kN/m) RJY3 = 7.2661E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.5209E+06(kN) RJY3*H = 2.8338E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 69.7316(m) Ystif= 61.7060(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4451(m) Ymass= 56.3736(m) Gmass(活荷折减)= 1903.0513( 1721.8965)(t)Eex = 0.0871 Eey = 0.2359Ratx = 0.9927 Raty = 0.9523Ratx1= 1.5837 Raty1= 1.5624Ratx2= 1.5837 Raty2= 1.5624 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4300E+06(kN/m) RJY1 = 3.0684E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.7503E+05(kN/m) RJY3 = 6.9411E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.4126E+06(kN) RJY3*H = 2.7070E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= 69.7316(m) Ystif= 61.7060(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4561(m) Ymass= 57.1135(m) Gmass(活荷折减)= 1718.3525( 1584.7839)(t)Eex = 0.0877 Eey = 0.2032Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.6168 Raty1= 2.6253Ratx2= 2.6168 Raty2= 2.6253 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4300E+06(kN/m) RJY1 = 3.0684E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 7.8932E+05(kN/m) RJY3 = 6.3465E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.0783E+06(kN) RJY3*H = 2.4752E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 8 Tower No. 1Xstif= 70.3546(m) Ystif= 60.5425(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 70.5942(m) Ymass= 58.5502(m) Gmass(活荷折减)= 713.3010( 699.0428)(t)Eex = 0.0119 Eey = 0.0855Ratx = 0.8997 Raty = 0.8871Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000Ratx2= 1.0000 Raty2= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.9857E+06(kN/m) RJY1 = 2.7219E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 4.3091E+05(kN/m) RJY3 = 3.4535E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 1.6805E+06(kN) RJY3*H = 1.3469E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 0.8330(第2层第1塔)Y方向最小刚度比: 0.8362(第2层第1塔)=========================================================== =================结构整体抗倾覆验算结果=========================================================== =================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X 风荷载7043455.0 23082.1 305.15 0.00Y 风荷载3942654.0 37967.0 103.84 0.00X 地震6671291.5 53296.6 125.17 0.00Y 地震3742562.5 53000.9 70.61 0.00=========================================================== =================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)=========================================================== =================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.009按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.012按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.014按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008=========================================================== =================结构整体稳定验算结果=========================================================== =================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.827E+07 0.436E+07 4.00 294533. 112.31 59.202 0.636E+06 0.530E+06 7.30 245400. 18.92 15.763 0.103E+07 0.889E+06 4.00 124077. 33.26 28.664 0.929E+06 0.760E+06 3.90 100462. 36.08 29.515 0.903E+06 0.727E+06 3.90 76897. 45.79 36.856 0.875E+06 0.694E+06 3.90 53332. 63.99 50.767 0.789E+06 0.635E+06 3.90 29771. 103.40 83.148 0.431E+06 0.345E+06 3.90 8617. 195.03 156.31该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi小于20,应该考虑重力二阶效应=========================================================== =================框架结构的二阶效应系数(按高钢规7.3.2条计算)=========================================================== =================层号塔号层高上部重量ThetaX ThetaY1 1 4.00 294533. 0.01 0.022 1 7.30 245400. 0.05 0.063 1 4.00 124077. 0.03 0.034 1 3.90 100462. 0.03 0.035 1 3.90 76897. 0.02 0.036 1 3.90 53332. 0.02 0.027 1 3.90 29771. 0.01 0.018 1 3.90 8617. 0.01 0.01*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------8 1 0.8242E+04 0.7476E+04 1.00 1.007 1 0.1276E+05 0.1125E+05 1.55 1.516 1 0.1548E+05 0.1365E+05 1.21 1.215 1 0.1825E+05 0.1646E+05 1.18 1.214 1 0.2041E+05 0.1822E+05 1.12 1.113 1 0.2287E+05 0.2045E+05 1.12 1.122 1 0.2075E+05 0.1965E+05 0.91 0.961 1 0.5502E+05 0.5551E+05 2.65 2.82X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.91 层号: 2 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.96 层号: 2 塔号: 1///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 周期、地震力与振型输出文件|| (总刚分析方法) || SATWE2010_V4.3.4 中文版|| (2019年4月15日9时13分) | | 文件名: WZQ.OUT || ||工程名称: 设计人: 计算日期:2021/02/23 ||工程代号: 校核人: 计算时间:17:50:36 |///////////////////////////////////////////////////////////////////////////注意:本文件输出的结果均为非强刚模型下的结果,强刚模型下的结果请到《$强刚》文件夹或新版计算书中查看考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 1.5194 57.64 0.76 ( 0.22+0.54 ) 0.242 1.3731 131.17 0.87 ( 0.42+0.45 ) 0.133 1.2399 17.80 0.41 ( 0.37+0.03 ) 0.594 0.6950 92.51 0.65 ( 0.03+0.63 ) 0.355 0.5781 24.39 0.91 ( 0.79+0.13 ) 0.096 0.5094 131.73 0.49 ( 0.22+0.27 ) 0.517 0.3192 87.58 0.64 ( 0.01+0.63 ) 0.368 0.2823 32.67 0.58 ( 0.40+0.18 ) 0.429 0.2754 150.92 0.72 ( 0.56+0.16 ) 0.2810 0.2023 46.64 0.14 ( 0.09+0.06 ) 0.8611 0.1975 92.93 0.38 ( 0.01+0.37 ) 0.6212 0.1921 43.07 0.02 ( 0.01+0.01 ) 0.9813 0.1907 72.03 0.16 ( 0.02+0.15 ) 0.8414 0.1767 107.09 0.29 ( 0.04+0.25 ) 0.7115 0.1715 175.69 0.56 ( 0.53+0.03 ) 0.44地震作用最大的方向= 60.964 (度)============================================================仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 28.95 45.60 747.477 1 68.38 102.05 1475.626 1 73.49 103.87 1459.105 1 67.98 93.44 1317.254 1 60.26 79.60 1127.063 1 50.85 63.39 903.742 1 111.24 300.29 3479.051 1 10.28 16.86 301.98振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 65.01 -75.04 785.826 1 153.27 -162.44 1591.815 1 138.93 -144.12 1456.034 1 119.26 -119.62 1256.853 1 95.77 -91.18 1017.402 1 245.64 -225.85 4105.661 1 6.16 0.53 75.43振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 74.53 24.52 -2157.697 1 147.27 46.54 -4277.216 1 139.86 48.18 -4121.245 1 122.83 43.60 -3565.864 1 100.95 36.82 -2844.423 1 76.16 28.81 -2034.182 1 413.30 -31.81 -6689.901 1 4.78 0.00 -6.75振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.73 24.92 546.417 1 2.22 49.22 947.976 1 3.73 38.16 716.275 1 2.49 16.89 334.724 1 0.69 -6.56 -83.393 1 -1.57 -27.81 -461.282 1 63.50 -260.18 -3435.161 1 -6.01 -13.93 -238.58振型 5 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -115.94 -53.30 940.157 1 -209.33 -96.60 1567.786 1 -151.09 -68.42 1022.755 1 -53.42 -17.19 250.534 1 51.96 37.40 -531.943 1 142.12 82.33 -1136.931 1 31.54 31.49 576.33振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -30.74 34.52 -756.477 1 -59.59 58.81 -1241.786 1 -40.63 35.54 -758.935 1 -5.18 -2.14 -26.004 1 31.09 -38.86 710.513 1 58.67 -64.11 1251.432 1 149.79 -181.34 7377.951 1 8.23 4.62 165.21振型7 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 0.05 1.27 22.957 1 0.21 1.38 21.386 1 0.03 -0.50 -7.975 1 -0.20 -2.06 -31.904 1 -0.25 -2.17 -34.973 1 -0.08 -0.86 -17.212 1 0.11 3.68 28.001 1 0.17 0.35 5.91振型8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 22.45 14.37 -463.797 1 18.63 14.09 -368.016 1 -9.87 -7.06 262.595 1 -31.18 -23.79 714.284 1 -32.31 -22.22 688.113 1 -13.96 -4.12 238.082 1 60.72 37.67 -1130.611 1 2.63 2.80 43.97振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 29.66 -16.52 364.117 1 29.88 -14.68 352.836 1 -15.57 10.31 -173.155 1 -49.73 27.57 -565.154 1 -46.22 22.42 -497.013 1 -9.17 -0.29 -27.112 1 79.84 -44.66 2129.061 1 5.63 4.85 119.04振型10 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -3.02 -3.24 -59.297 1 3.39 1.44 13.596 1 4.97 4.51 60.645 1 -1.19 0.91 21.484 1 -6.17 -3.91 -38.813 1 -4.03 -3.59 -38.062 1 6.87 3.98 66.791 1 1.31 1.92 35.50振型11 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 0.06 -1.24 -20.727 1 -0.43 0.47 12.536 1 0.01 1.69 25.375 1 0.33 0.39 2.954 1 0.25 -1.43 -24.003 1 0.02 -1.29 -22.032 1 -0.40 1.56 9.051 1 0.20 0.40 6.94振型12 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.39 -0.36 -11.217 1 0.15 -0.08 3.856 1 0.55 0.70 16.835 1 0.10 0.31 3.244 1 -0.48 -0.52 -15.103 1 -0.39 -0.60 -13.372 1 0.47 0.55 16.161 1 0.21 0.34 6.20振型13 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.93 -2.87 -1.317 1 0.58 1.12 -20.896 1 1.17 3.85 5.325 1 0.18 0.87 18.014 1 -1.13 -3.39 6.903 1 -1.09 -2.88 -7.382 1 1.27 3.67 -31.531 1 0.54 0.94 16.18振型14 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -1.38 4.54 -116.797 1 -0.68 -1.48 59.996 1 3.04 -6.35 145.835 1 1.19 -1.34 21.114 1 -2.49 5.79 -135.913 1 -1.85 4.14 -102.532 1 2.32 -6.46 237.091 1 0.76 0.85 19.41振型15 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -26.78 2.12 -47.517 1 6.51 -6.62 -257.216 1 38.50 0.99 220.755 1 12.73 6.80 234.774 1 -33.38 0.66 -146.173 1 -31.00 -6.11 -218.622 1 35.90 -2.15 519.671 1 13.74 20.47 380.86各振型作用下X 方向的基底剪力------------------------------------------------------- 振型号剪力(kN)1 471.442 971.073 1079.694 64.325 741.306 111.637 0.048 17.119 24.3210 2.1311 0.0412 0.2213 0.5914 0.9215 16.22X向地震作用参与振型的有效质量系数------------------------------------------------------- 振型号有效质量系数(%)1 17.402 33.763 34.374 1.475 10.986 1.387 0.018 0.179 0.2010 0.0011 0.0112 0.0013 0.0014 0.0015 0.01各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 底部剪力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)8 1 194.41 194.41( 2.78%) ( 2.78%) 758.22 455.167 1 373.39 564.28( 2.47%) ( 2.47%) 2952.14 307.226 1 338.17 889.35( 2.22%) ( 2.22%) 6397.77 291.675 1 278.15 1132.90( 1.98%) ( 1.98%) 10761.91250.114 1 249.15 1301.34( 1.75%) ( 1.75%) 15720.72 207.883 1 251.74 1415.88( 1.54%) ( 1.54%) 21157.43 166.062 1 1308.72 2145.27( 1.22%) ( 1.22%) 33602.70 598.251 1 42.74 2172.42( 1.03%) ( 1.03%) 41418.50 85.86抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 0.80%X 向地震作用下结构主振型的周期= 1.3731X 方向的有效质量系数: 99.76%=========================================================== =仅考虑Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 49.44 77.88 1276.497 1 116.78 174.28 2519.986 1 125.51 177.38 2491.775 1 116.10 159.57 2249.524 1 102.90 135.93 1924.723 1 86.85 108.26 1543.362 1 189.97 512.82 5941.331 1 17.55 28.79 515.70振型 2 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -65.49 75.58 -791.577 1 -148.11 161.63 -1599.386 1 -154.39 163.63 -1603.455 1 -139.94 145.17 -1466.684 1 -120.13 120.49 -1266.043 1 -96.47 91.84 -1024.842 1 -247.43 227.50 -4135.681 1 -6.21 -0.53 -75.98振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 13.58 4.47 -393.037 1 26.83 8.48 -779.106 1 25.48 8.78 -750.695 1 22.37 7.94 -649.534 1 18.39 6.71 -518.123 1 13.87 5.25 -370.532 1 75.28 -5.80 -1218.581 1 0.87 0.00 -1.23振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t。

某五层住宅砌体结构计算书

某五层住宅砌体结构计算书

结构设计某5层砖混结构设计一、设计过程(一)结构承重方案的选择(1)该建筑物共5层,总高为15.60m<21m,层高均为3m;房屋的高宽比为11.25/13.14=0.865<2.5;横墙较多,可以采用砌体结构,符合《建筑抗震设计规范》的要求。

(2)变形缝的设置:该建筑物的总长度为32.64m<60m,可不设伸缩缝;根据所给地质资料,场地土均匀,可不设沉降缝;根据《建筑抗震设计规范》,可不设抗震缝。

(3)墙体布置:采用240厚多孔粘土砖。

大部分采用横强承重方案,对于开间大于3.6m的房间,中间加设横梁,横梁间距为3.6m,跨度为5.4m,所以此设计为为横墙承重。

最大横墙间距为10.8m<15m,房屋的局部尺寸都满足要求。

(4)基础方案:根据上部结构形式和当地地质条件,选用墙下条形基础,基础底面做1、预制板的选择根据楼面的做法,计算其恒荷载为(不包括板自重及灌缝重)不大于1.35kN/㎡,活荷载为2.0kN/㎡,房间的开间为3.6m,查江苏省结构构件标准图集苏G9201,选用YKB33-52或YKB33-62。

对于屋面,由于自重较大,宜选用YKB33-53或YKB33-63,。

板厚为120mm,基本上满足房屋的热工及隔声要求2、梁L-1的截面尺寸估算由于梁L-1的跨度为l=5.1m ,因此其截面尺寸估算如下 h=(81~121)l=(81~121)×5400=(675~450)mm取h=500mm ,则b=(21~31)h=(250~167)mm取b=250mm 。

由于梁的两侧需搁置预制板,为了增加房屋净高,可以采用花篮梁,但搁置在梁上的板长应相应减少。

本设计因房屋层高较大,所以直接采用矩形截面。

梁端伸入墙内240mm 。

二、荷载计算 1、屋面荷载三毡四油防水层 0.4kN/㎡ 20mm 厚1:3水泥砂浆找平层 20×0.02=0.4kN/㎡ 150mm 厚水泥蛭石保温层5×0.15=0.75kN/㎡120mm 厚钢筋混凝土预制板(含灌缝) 18×0.12=2.16kN/㎡ V 型轻钢龙骨吊顶 0.25kN/㎡ 屋面恒荷载标准值合计 3.96kN/㎡ 屋面活荷载标准值(不上人) 0.7kN/㎡ (雪荷载标准值 0.5kN/㎡) 2、楼面荷载瓷砖地面(包括水泥粗砂打底) 0.55kN/㎡ 120mm 厚钢筋混凝土预制板(含灌缝) 18×0.12=2.16kN/㎡V 型轻钢龙骨吊顶 0.25kN/㎡楼面恒荷载标准值合计 2.96kN/㎡楼面活荷载标准值 2.0kN/㎡3、墙体荷载双面粉刷的240厚砖墙18×0.24+17×0.02×2=5.0kN/㎡木门0.2kN/㎡铝合金框玻璃门0.4kN/㎡4、梁L-1的自重标准值0.25×0.5×25=3.125kN/三、墙体验算墙体验算包括墙体高厚比验算和墙体承载力验算两个方面的内容。

抗震评估计算书

抗震评估计算书

结构计算结果汇总工程名:南海缉私分局大楼设计单位:广东省华南建筑设计院设计:校对:审核:设计依据规范:建筑抗震鉴定标准GB 50023-95 混凝土结构设计规范 GB50010-2002 砌体结构设计规范 GB5003-2001 混凝土结构加固技术规范 CECS 25-90 建筑抗震加固技术规程JGJ 116-98 建筑抗震设计规范 GB50011-2001一、抗震鉴定 1、一级鉴定鉴定的楼层最大高度和层数:本工程为粘土砖实心墙,位于7度抗震设防区,墙厚240mm ,规范允许最大层数为7层,高度为22m,层高不宜超过4m实际情况:共5层,层高3.2m ,总高16m ,均满足要求 2、建筑外观鉴定3、高宽比: H/B=16/7=2.28 H=16m<L=26.3m4、抗震横墙间距:3.8m<15m二、二级鉴定1、楼层平均抗震能力指数 首层最危险1110184000001.99 1.028********.00147 1.0b A A βελ===>⨯⨯上式中各参数如下:横墙面积 A 1=5x240x7000=8400000mm 2 楼层总面积 A b1=286500000mm 2 抗震墙基准面积率 ε01=0.0147 烈度影响系数 λ=1.0 2、楼层综合抗震能力指数 计算首层11210.630.8 1.99 1.0c βψψβ==⨯⨯= 上式中各参数如下:体系影响系数ψ1 =0.85x0.75=0.63 局部影响系数ψ2 =0.8 3、墙段综合抗震能力指数方法 首层1515150115121524070002.86 1.0570070000.0147 1.00.630.8 2.86 1.44 1.0b c A A βελβψψβ⨯===>⨯⨯⨯==⨯⨯=>三、按照抗震规范验算横墙承载能力1、用材:砌体 1~3层 100#砖,75#混合砂浆,相当于现在MU10砖,M7.5混合砂浆,f v =0.11Mpa; 4~5层 75#砖,50#混合砂浆,相当MU7.5砖,M5.0混合砂浆, f v =0.11MPa 砼:200#,相当于C20,按C18计算,f c =9.6MPa 钢筋:I 级钢筋,即HPB235,f y =210MPa2、计算有效重度 楼面活荷载按2.0kN/m 2计算一层: 横墙 240mm 厚 18x0.24x7x3.2x6=98.768x6=580.6kN 纵墙 180mm 厚 18x0.18x29.1x3.2x2=301.7x2=603.4kN ----------------- 1184kN梁 统一 180x500 25x0.18x0.5x(29.1x2+7*9)=272.7kN 构造柱 240x250 25x0.24x0.25x3.2x16=24kN 楼板 建筑面积 A=21.6x10+7.5x9.4=286.5m 2 100mm 厚 25x0.1x286.5=716.3kN 活载按一半计算 0.5x2.0x228=228kN ------------------------ 1217kN 二层: 横墙 同首层 580.6kN纵墙 18x0.18x3.2x21.6x2=447.9kN休息室 18x0.24x(1.414x4+2.5x2+4x2)x3.2=257.9kN ----------------------------------------------- 1286.4kN楼层面积 A=21.6x10+2.5x4.0+0.5x1x1x4=228m 2 25x0.1x228=570kN活载按50%计算 0.2x2.0x228=228kN 梁柱同首层---------------------------------------------------------- 1070.7kN三、四层 多一堵纵墙 18x0.18x3.2x21.6=223.9kN 墙重1286.4+223.9=1510.3kN,其他的同二层 五层(屋面) 女儿墙 18x0.18x1.0x3.8=12.3kN 不考虑活荷载G 1=1275.5+24+0.5x(1184+1286.4)=2535kN G 2=1070.7+24+0.5x(1286.4+1510.3)=1469kN G 3=1070.7+24+0.5x(1510.3+1510.3)=2581kN G 4=1070.7+24+0.5x(1510.3+1510.3)=2581kN G 5=1070.7-228+12+0.5x1510.3+12.3=1598kN ------------------- i G ∑11764kN有效重度 G eq =0.85x11764=9999.4kN3、水平地震作用F ek =αmaxG eq =0.08x9999.4=800kN 4、验算首层墙抗震承载V k =F ek =732kN 共5堵同样的横墙 ,每面墙受的水平剪力设计值 V=800x1.3/5=208kN 抗震横墙承载能力 f VE =βN f v =0.8x0.11=0.088MpaF VE =f vE A/γRE =0.088x1200000/0.9=117.3kN<V=208kN 不能满足现在的抗震要求,故需对现墙做加固措施。

5 多层及高层钢筋混凝土房屋抗震设计

5 多层及高层钢筋混凝土房屋抗震设计
②抗震墙洞口上下对齐, 墙肢与连梁明确。一、 二级抗震墙底部加强 部位不宜有错洞墙。
③框支抗震墙宜少设,若设,抗震墙的截面 面积不应小于相邻上层抗震墙截面面积的 50%,框支层落地抗震间距不宜大于24m。
④底部两层框支抗震墙结构的布置宜对称, 且宜设置抗震筒体。
⑤落地抗震墙之间楼盖长宽比不应超过表5.3。
0.7 0.8 75 0.85 0.95 部分框支抗震墙 0.6 0.7 —
结构设计几个限值的意义
1. 轴压比:
主要为控制结构的延性,规范对墙肢 和柱均有相应限值要求,见抗规6.3.7 6.4.6,在剪力墙的轴压比计算中,轴力 取重力荷载代表设计值,与柱子的不一 样。
梁的跨高比(梁的净跨与梁截面高 度的比值)对梁的抗震性能有明显的 影响。梁(非剪力墙的连梁)的跨高 比小于5和深梁都按照深受弯构件进行 计算的。
• 10. 延性比:
延性比即为弹塑性位移增大系数。 延性是指材料、构件、结构在初始强 度没有明显退化的情况下的非弹性变 形能力。延性比主要分为三个层面, 即截面的延性比、构件的延性比和结 构的延性比。结构的延性比多指框架 或者剪力墙等结构的水平荷载-顶层水 平位移(P-delta)、水平荷载-层间位 移等曲线。
覆力矩;
n --结构层数;
m --框架i层柱的根数;
Vij --第i层j根框架柱的计算地震剪力; hi --第i层层高。
抗震结构设计 5.3 框架内力与位移计算
框架结构抗震设计的步骤见框图5.7。其抗震计算的内容一 般包括: (1)结构动力特性分析,主要是结构自振周期的确定; (2)结构地震反应计算,包括多遇烈度下的地震荷载与结 构侧移; (3)结构内力分析与位移计算; (4)截面抗震设计等。
• 轴压比越小,变形能力越强,反之亦然 ,柱 子和梁比起来,它的变形能力比较差,但是 柱子在结构中的地位比梁大,所以要对它的 变形能力作更多的要求,轴压比,剪跨比的 限制就是因此而来的 轴压比是为了控制小 偏心受压(脆性), 在规范中也有限值,按抗 震等级分:柱轴压比限值 结构类型 抗震等级一 二 三框架结构

五层框架结构毕业设计计算书【土木工程】

五层框架结构毕业设计计算书【土木工程】
钢筋使用 HPB235,HRB 400 二种钢筋。 1.4.2.主要构件的截面尺寸
(1)框架梁: 横向框架梁,最大跨度 L=8.1m, h=(1/8~1/12)L=1000mm~675mm,取 h=800mm b=(1/2~1/3)h=400mm~266mm,取 b=300mm 纵向框架梁,最大跨度 L=5.4m, h=(1/12~1/13)L=450mm~415mm,取 h=600mm b=(1/2~1/3) h=300mm~200mm,取 b=250mm
第一部分:工程概况 一.工程概况
1.建设项目名称:辅助教学楼 本工程建筑功能为公共建筑,使用年限为 50 年;建筑平面的横轴轴距 为 8.1m,纵轴轴距为 5.4m 和 4.5m;内、外墙体材料为陶粒混凝土空 心砌块,外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料,内墙装修喷涂乳胶 漆,教室内地面房间采用水磨石地面,教室房间墙面主要采用石棉吸音 板,门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
-6-
Mx' =0.05610×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.73kN·M Asx'= 265.06mm2,实配 8@200 (As = 279.mm2) ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My' =0.06765×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.32kN·M Asy'= 321.57mm2,实配 8@150 (As = 335.mm2) ρmin = 0.215% , ρ = 0.279%
(2)框架柱: 初定边柱尺寸 400mm×600mm,中柱 500mm×500mm 角柱 500mm×600mm,一至五层框架柱混凝土强度等 C30。

五层办公楼全现浇混凝土框架结构计算书

五层办公楼全现浇混凝土框架结构计算书

摘要本工程名称为某办公楼楼,结构为全现浇混凝土框架结构,5层。

工程所在地区为,抗震设防等级为6度。

设计过程遵循先建筑后结构再施工的顺序进行。

建筑设计,依据建筑总体规划要求、建筑用地条件和基地周边的环境特点,首先设计建筑平面,其次进行立面造型、剖面设计。

考虑到建筑等级和防火要求,建筑设计应满足使用功能和造型艺术的要求,并适应未来发展与灵活改造的需要。

抗震结构在地震作用下,为了有良好的耗能能力以与在强震下结构不倒塌,其构件应有足够的延性。

要设计延性框架结构,需满足“强柱弱梁,强剪弱弯,强节点弱构件”的要求,并进行相应的力调整,然后由调整后的力值进行配筋计算。

本次设计主要包括结构选型与结构布置、确定计算简图与计算单元、荷载计算、侧移控制、力组合、构件设计、楼梯设计、基础设计等容。

本工程采用钢筋混凝土结构框架结构体系(横向承重),选择了有代表性的一榀框架进行计算。

对于竖向荷载作用采用弯矩二次分配法,水平荷载作用采用反弯点法。

设计计算整个过程中综合考虑了技术经济指标和施工工业化的要求。

关键词:建筑设计;结构设计;施工组织设;荷载计算ABSTRACTThis project is designed for office building use with a style of cast-in frame work. The building has five floors.the structure locates JiNan with an anti-earthquake degree of 6. The design process follows the order: firstly, thearchitectural design; secondly, the structural design; lastly, the foundation design. The architectural design, according to the master plan of the building, the site conditions, peripheral urban environment, and characteristic of the base, the building plain design goes first. The elevation design is carried out secondly. Considering the building classification and fire prevention demands. The architectural design should meet the needs of the function requirement, the use requirement and development and flexible transformation in the future.In order to prevent the building from collapsing, we must insure the inducity of the members.The structure needs to meet the demand of “strong columns with weak beams, strong anti-shear to weak anti-bending, strong joints with weak members”,.The calculation goes under the adjusted inner stress values .. Structural design maintains close ties with the architectural design, which is based on current relevant codes. It includes the structure style, the preliminary estimation for the structural members, confirmation of the sketch and unit for calculation, sideway control, load calculation, component design, slab-stairs design, floor overlay design and foundation design. This project adopts reinforced concrete frame (transverse bearing), which has chosen a representative frame to calculate. Vertical load function adopts moment distribution method, level load function adopts D value method, and seismic load function adopts equivalent base shear method. During the design process earthquake-resistant design, technical economy index and construction industrialized request are synthetically considered.Keywords:Architectural design;Structural design;Construction managementdesign; Load calculation前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段,是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。

五层框架结构计算书

五层框架结构计算书

长春建筑学院土木工程学院毕业设计摘要本毕业设计题目为建筑职业技术学院综合实验楼建筑结构设计。

该建筑主体五层,总建筑面积6607.60㎡。

本毕业设计主要完成以下内容:在建筑设计方面,本建筑采用矩形的建筑风格,造型简洁、大方、实用,满足建筑的使用功能要求。

在结构设计方面,本次设计主要根据设计任务书的要求,对该建筑的结构进行有效的布置和计算。

主要完成重力荷载累计,水平地震荷载和风荷载计算、竖向荷载内力计算、内力组合、梁柱截面设计以及配筋计算、楼梯基础设计和配筋计算等。

建筑结构形式为钢筋混凝土框架结构体系,下部采用桩基础,根据工程地质条件等综合考虑,基础埋深 1.7m。

本设计遵照国家现行建筑结构设计规范中的规定,参照标准图集,在建筑部分以天正建筑设计软件为工具进行制图,在结构部分以手算为主,PKPM结构计算软件为辅,进行了结构内力的有效计算,并对手算和电算结果进行了对照。

完成如下建筑和结构图纸的绘制:标准层平面图、底层平面图、立面图、剖面图、楼梯详图、节点详图、基础结构平面布置图、标准层结构平面布置及板配筋图、一榀框架配筋图、梁柱配筋图等。

此设计选用常用的框架结构形式,通过本次毕业设计使我对所学的专业知识能够有机的结合起来,达到融会贯通;同时还对框架结构的荷载传递路径,内力计算、组合以及构件截面配筋,楼梯、基础设计等进行了系统研究和掌握,为以后参加工作,更好的运用所学的知识提供了很大的帮助。

I长春建筑学院土木工程学院毕业设计目录摘要 (I)第一章建筑设计 (1)一、建筑概况 (1)二、工程概况 (1)三、设计资料 (1)四、建筑要求 ··································································································:2五、采光、通风、防火设计 (2)六、建筑细部设计 (3)七、参考资料 (3)第二章结构计算 (4)第一节框架结构设计 (4)一、工程概况 (4)二、设计资料 (4)第二节框架结构设计计算 (6)一梁柱参数确定 (6)二荷载计算 (7)三框架侧移刚度计算 (11)四水平地震作用下横向框架的内力计算 (13)五水平风荷载作用下横向框架内力计算 (18)六竖向荷载作用下横向框架的内力计算 (23)七横向框架内力组合 (35)八框架梁柱截面设计 (42)第三节基础设计 (48)第四节楼板设计 (50)一楼板类型 (50)二板荷载计算 (50)II长春建筑学院土木工程学院毕业设计第五节楼梯设计 (52)一梯段板设计 (52)二平台板设计 (54)三平台梁设计 (55)第三章施工组织设计 (57)一工程概况及施工特点分析 (57)二施工方案选择 (60)三施工相关措施 (73)四文明施工及减少扰民措施 (80)五工程竣工及回访保修 (83)六编制施工进度计划及平面布置图 (84)七质量达标保证措施 (87)八安全技术措施 (88)结束语 (90)参考文献 (91)III长春建筑学院土木工程学院毕业设计第一章建筑设计一、建筑概况1、设计题目:建筑职业技术学院综合实验楼2、建筑面积:6607.60㎡3、建筑总高:23.85m(室外地坪算起)4、建筑层数:五层5、结构类型:框架结构二、工程概况该建筑为五层钢筋框架结构体系,建筑面积6607.60㎡,建筑物平面为矩形。

  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

成绩课程设计说明书题目:钢筋混凝土框架结构地震作用计算课程名称:建筑结构抗震设计学院:土木与建筑工程学院学生姓名: *** ***学号: *************专业班级:土木工程10-2指导教师: ******2013年6月1日课程设计任务书目录一、工程概况 (1)二、结构的选型与布置 (1)1.结构选型 (1)2.结构布置 (1)三、框架计算简图及梁柱线刚度 (2)1.梁、柱截面尺寸估算 (2)2.框架柱截面尺寸 (2)3.确定框架计算简图 (3)4.框架梁柱的线刚度计算 (3)四、水平地震作用计算 (4)1.重力荷载代表值的计算 (4)2.横向D值的计算 (5)3.结构基本自振周期计算 (6)4.多遇水平地震作用计算 (6)5.框架地震内力计算 (7)五、重力荷载代表值计算 (9)1.作用于屋面处均布重力荷载代表值计算 (9)2.作用于楼面处均布重力荷载代表值计算 (9)3.由均布荷载代表值在屋面处引起固端弯矩 (10)4.由均布荷载代表值在楼面处引起固端弯矩 (10)六、内力组合 (15)七、设计体会及今后的改进意见 (17)八、参考文献 (17)一、工程概况(1)工程名称:某办公楼。

(2)工程数据:平面尺寸为12.940.8m m ⨯,5层,室内外高差为0.6m ,走廊宽度为3.3m 。

设计使用年限为50年。

(3)基本雪压:20.35/o s kN m =,地面粗糙程度为B 类。

二、结构的选型与布置1.结构选型本建筑只有5层,为了使结构的整体刚度较好,楼面、屋面、楼梯等均采用现浇结构。

基础为柱下独立基础。

2.结构布置高层框架结构应设计成双向梁柱抗侧力体系,框架梁、柱中心线宜重合。

当梁柱偏心距大于该方向柱宽的1/4时,宜采取增设梁的水平加腋等措施。

本办公楼的结构平面如图1所示。

框架结构房屋中,柱距一般为5~10m m ,本建筑的柱距为5.1m 。

根据结构布置,本建筑平面除个别板区格为单向板外,其余均为双向板。

本建筑由于楼面活荷载不大,为减轻结构自重和节省材料起见,楼面板和屋面板的厚度均取120mm 。

本建筑的材料选用如下: 混凝土:采用30C ; 墙体:面荷载为22.4/kN m ;楼面:房间面荷载为22.0/kN m ,走廊面荷载为22.5/kN m ;图1结构布置平面三、框架计算简图及梁柱线刚度图1所示的框架结构体系纵向和横向均为框架结构,是一个空间结构体系,理应按空间结构进行计算。

但是,采用手算和借助简单的计算工具计算空间框架结构太过复杂,《高层建筑混凝土结构技术规程》允许在纵、横两个方向将其按平面框架计算。

本例中只作横向平面框架计算,纵向平面框架的计算方法与横向相同,故从略。

本建筑中,横向框架的间距均为5.1m ,荷载基本相同,可选用一榀框架进行计算与配筋,其余框架可参照此榀框架进行配筋。

现以②轴线的框架为例进行计算。

1.梁、柱截面尺寸估算框架横梁截面尺寸1111(~)(~)4800(267~600),=5501881881111(~)~550(183~275),2503232h l mm h mmb h mm b mm==⨯==⨯==取=()取2.框架柱截面尺寸底层柱轴力估算:假定结构每平方米总荷载设计值为12kN ,则底层中柱的轴力设计值约为:12 4.8 5.151468.8N kN =⨯⨯⨯=若采用30C 混凝土浇捣,14.3c f MPa =,500500b h mm mm ⨯=⨯假定柱截面尺寸则柱的轴压比为:14688000.410.7514.3500500c N f bh μ===<⨯⨯故确定取柱截面尺寸为500500b h mm mm ⨯=⨯。

框架梁、柱编号及其截面尺寸如图1所示。

为了简化施工,各柱截面从底层到顶层不改变。

3.确定框架计算简图框架的计算单元如图1所示。

框架柱嵌固于基础顶面,框架梁与柱刚接。

由于各层柱的截面尺寸不变,故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。

层底柱高从基础顶面算至二层楼面,室内外高差为0.600m -,基础顶面至室外地坪通常取0.500m -,故基顶标高0.000m ±的距离定为 1.100m -,二层楼面标高为5.1m ,故底层柱高为6.2m 。

其余各层柱高从楼面算至上一层楼面(即层高),故均为3.6m 。

由此可绘出框架的计算简图如图2所示。

4.框架梁柱的线刚度计算由于楼面板与框架梁的混凝土一起振捣,对于中框架梁02I I =。

图2框架的计算简图 左跨梁:73413.01020.25(0.55)12=4.3104.8EI i kN m l⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⋅左跨梁中跨梁:73413.01020.25(0.55)12=6.3103.3EI i kN m l⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⋅中跨梁 右跨梁:73413.01020.25(0.55)12=4.3104.8EI i kN m l⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⋅左跨梁 ~A D 轴底层柱:7441/ 3.010(0.5) 6.2 2.51012i EI h kN m ==⨯⨯⨯/=⨯⋅底柱 ~A D 轴其余各层柱:7441/ 3.010(0.5) 3.6 4.31012i EI h kN m ==⨯⨯⨯/=⨯⋅余柱 =1.0i 余柱令,则其余各杆件的相对线刚度为:444.310 1.04.310i '⨯==⨯左跨梁 446.310= 1.464.310i'⨯=⨯中跨梁444.310= 1.04.310i '⨯=⨯右跨梁 442.510=0.584.310i '⨯=⨯底柱 四、水平地震作用计算该建筑物的高度为19.540m m <,以剪切变形为主,且质量和刚度沿高度均匀分布,故可采用底部剪力法计算水平地震作用。

1.重力荷载代表值的计算屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5×雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5×楼面活荷载标准值 其中结构和构配件自重取楼面上下各半层层高范围内(屋面处取顶层的一半)的结构及构配件自重,如表1。

表1房屋各项荷载5=1578.960.50.35 5.18(4.82 3.3)562.80.5(549.01062.9783.0)653.9=4085.14G kN+⨯⨯⨯⨯⨯+++⨯+++ 4321578.960.5[2.0(4.8 5.114) 2.5(4.8 5.12 3.5 5.18)](549.01062.9783.0653.9)5200G G G kN===+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯++++= 11578.960.5[2.0(4.8 5.114) 2.5(4.8 5.12 3.5 5.18)]0.5(549.01062.9783.01585.61368)653.95888.8G kN=+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+++++= 总重力荷载代表值为12345=4085.3520035888.8=25574.1G G G G G G kN =+++++⨯+2.横向D 值的计算如表2和表3。

表3横向首层D 值计算3.结构基本自振周期计算结构基本自振周期有多种计算方法,下面用假想顶点位移法计算结构基本自振周期,列表计算如表4。

表4假想顶点位移T u 计算结果结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数0.6T ψ=, 则结构的基本自振周期为:1=1.7 1.70.60.42T T s ψ=⨯=4.多遇水平地震作用计算由于该工程所在地区抗震设防烈度为8度,场地土为1I 类,设计地震分组为第一组,由表查得max =0.16,0.25g T s α==0.850.8525574.121738.0eq E G G kN =⨯=由于g 1,g T T T <<5故g 0.912max 10.25=()() 1.00.160.100.42r T T αηα=⨯⨯=。

10.42 1.4 1.40.250.35g T s T s =>=⨯=需要考虑顶部附加水平地震作用的影响,顶部附加地震作用系数:1=0.080.070.080.420.07=0.10n T δ+=⨯+如图3所示,对于多质点体系,结构底部总纵向水平地震作用标准值:k 1==0.1021738.0=21738.0E eq F G kN α⨯附加顶部集中力:n 0.102173.8217.38n EK F F kN δ∆==⨯=质点i 的水平地震作用标准值,楼层地震剪力及楼层层间位移的计算过程如表5。

图3楼层水平地震作用标准值表5,i i F V 和i u ∆的计算0.0077116.2805550i u h ∆==<满足位移要求。

5.框架地震内力计算框架柱剪力和柱端弯矩计算采用D 值法,计算过程件和结果见表6和表7。

其中反弯点相对高度y 值查表求得。

表6横向水平地震荷载作用下○A 轴框架柱剪力和柱端弯矩的计算表7横向水平地震荷载作用下○B轴框架柱剪力和柱端弯矩的计算横向水平地震作用下的弯矩、剪力和轴力图如图4、图5和图6。

图4弯矩图图5剪力图图6轴力图五、重力荷载代表值计算1.作用于屋面处均布重力荷载代表值计算4.85 4.851.2(0.12252250.250.55) 1.4(0.50.352)282815.66/AB q kN m =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=3.35 3.351.2(0.12252250.250.55) 1.4(0.50.352)282812.06/BC q kN m =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=CD ABq q =2.作用于楼面处均布重力荷载代表值计算4.851.2[0.12252250.250.552.4(3.60.55)]284.851.4(0.52.02)2827.91/AB q kN m =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯-+⨯⨯⨯⨯⨯=3.35 3.351.2(0.12252250.250.55) 1.4(0.52.52)282815.16/BC q kN m =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=4.851.2[0.1225250.250.552.4(3.60.55)]284.85 4.851.4(0.52.50.5 2.0)282823.03/CD q kN m =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯-+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=3.由均布荷载代表值在屋面处引起固端弯矩2,,2,,,,,, 4.815.6630.071230.07/3.312.0610.941210.94gAW BWg BW AWgBW CWg CW BWg g CW DW AW BW g g DW CW BW AWMkN mM kN mMkN mM kN mM M M M =-⨯=-⋅==-⨯=-⋅=⋅==4.由均布荷载代表值在楼面处引起固端弯矩2,,2,, 4.827.9153.591253.59 3.315.1613.761213.76gAW BWg BW AWgBW CWg CW BWMkN mM kN mMkN mM kN m=-⨯=-⋅=⋅=-⨯=-⋅=⋅2,, 4.823.0344.221244.22gCW DWg DW CWMkN mM kN m=-⨯=-⋅=⋅ 用弯矩分配法求解重力荷载代表值下的弯矩,首先奖各节点的分配系数填在相应的方框内,将梁的固端弯矩填写在框架的横梁相应位置,然后将节点放松,把各节点不平衡弯矩同时进行分配。

相关文档
最新文档