引桥抗震计算书
抗震计算书4.18（内容清晰）
抗震计算书4.18（内容清晰）十堰至天水高速公路桥墩抗震计算书一、项目概况徽县（大石碑）至天水高速公路是十堰至天水国家高速公路（G7011）甘肃境内路段，我院承担了该项目第STSJ2合同段的勘察设计工作。
路线起于西和县城南五里铺，终点位于天水市秦州区皂郊镇，路线全长81.625km。
本项目直接或间接影响区域均为四川汶川“5.12”大地震的受灾区。
地震动加速度峰值0.30g （抗震设防烈度为Ⅷ度），抗震设防措施等级为9度。
地震动反应谱特征周期0.4s。
由于本项目地震烈度较高，桥梁抗震计算显得非常重要。
二、计算内容（1）、地震作用本项目大部分桥梁均为20米、30米预制预应力混凝土连续箱梁桥，现选取几种典型结构及墩高组合计算抗震，为本项目桥梁抗震设计提供参考。
详细选取类型见下表：孔数（孔）墩高组合（米）-跨径（米）5X20 5+8+7+65X20 11+20+25+155X20 15+20+25+155X20 20+25+25+205X20 20+25+25+204X30 5+7+64X30 11+30+254X30 16+30+254X30 20+30+254X30 25+30+25注：墩高组合中“5+7+6”表示1号墩高5米，2号墩高7米，3号墩高6米。
以下类推。
根据公路桥梁抗震设计细则（JTG/T B02-01-2008），一般情况下，公路桥梁可只考虑水平向地震作用，直线桥可分别考虑顺桥向和横桥向的地震作用。
在顺桥向地震作用影响下，由于矮墩相对刚度较大，承担的力也相应较大。
因此，高低墩搭配情况下对矮墩更不利；横桥向地震作用下，高低墩搭配情况下对高墩更不利。
据此考虑，选取上述几种跨径和墩高组合进行抗震计算。
（2）桥梁结构概况1、跨径：5-20米、4-30米2、桥梁宽度：12.25米3、桥梁右偏角：90°4、墩台结构：柱式台、双柱式桥墩5、地震烈度：地震动加速度峰值0.30g（抗震设防烈度为Ⅷ度），抗震设防措施等级为9度。
地震力放大系数计算书(审图回复用)
地震力放大系数计算书
依据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第4.1.8条及条文说明，结合场地实际现场情况，对水平地震影响系数最大值增大系数计算如下：生活楼西侧道路相对正负0.000低1.6m，L1=0m，平均L>4.0m，坡度0.3≤H/L＜0.6，
L1/H＜2.5，ξ=1.0，增大系数λ=1+ξα=1+1.0x0.1=1.1。
综合楼西侧道路相对正负0.000低1.5m，L1=0m，平均L>3.0m，坡度0.3≤H/L＜0.6，
L1/H＜2.5，ξ=1.0，增大系数λ=1+ξα=1+1.0x0.1=1.1。
河道分析：河道为场地内部局部下凹地形，河道净宽5m，河道两侧采用重力式毛石挡土墙护堤；场地内部离建筑最近点为11.29m，建筑总图在拟建建筑边与河道护堤之间设置2.5~4.5m宽的绿化缓坡带，坡比1:1.8~1：3.2；河道护堤采用毛石挡土墙，挡土高度≤3m，综合考虑增大系数取值λ=1.1。
引桥上部结构计算书4x30m
GZ25刘白高速公路新田黄河大桥引桥上部结构计算书（桥梁博士2.8）计算：复核：2001年9月5日一、设计标准与规范1、交通部部标准《公路工程技术标准》JTJ001-972、交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021—893、交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》JTJ023—854、交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—20005、交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—856、交通部部标准《公路工程抗震设计规范》JTJ004—897、交通部部标准《高速公路交通安全设施设计及施工技术规范》 JTJ074—94二、技术标准1、设计荷载：汽车—超20级，挂车—1202、桥面宽度：11.75+1.00+11.75=24.50m3、标准跨径：30m4、桥面纵坡：2.5%5、桥面横坡：1.5%6、通航等级：Ⅴ级航道，通航净空为50×8m7、地震烈度：8度三、主要材料1、混凝土预制箱梁、横梁50号混凝土现浇接头、湿接缝50号混凝土调平层40号混凝土墩台帽梁、墩台身、护栏30号混凝土承台、基桩25号混凝土桥面铺装沥青混凝土2、预应力钢绞线低松弛高强度预应力钢绞线应符合ASTM A417-97的规定。
单根钢绞线b=1860Mpa，弹性模直径φ15.24mm,钢绞线面积A2=140mm2,钢绞线标准强度Ry量E=1.9×105Mpa。
3、普通钢筋Ⅰ、Ⅱ级钢筋应分别符合GB13013-91和GB1499-98的规定。
凡钢筋直径≥12mm者，均采用Ⅱ级钢筋；直径＜12mm者采用Ⅰ级钢筋。
4. 钢板钢板应符合GB700-88规定的Q235钢板。
5、锚具及管道成孔预制箱梁锚具采用OVM型锚具及其配套的设备，管道成孔采用钢波纹管；箱梁顶板负弯矩钢束采用BM15型锚具及其配套的设备，管道成孔采用钢波纹扁管，且要求钢波纹扁管钢带厚度不小于0.35mm。
6、支座桥梁支座均采用橡胶支座GYZ和GYZY系列产品，其性能应符合交通部行业标准JT/T4-93的规定。
桥梁抗震计算书解析
工程编号：SZ2012-38 海口市海口湾灯塔酒店景观桥工程桥梁抗震计算书设计人：校核人：审核人：海口市市政工程设计研究院HAIKOU MUNICIPAL ENGINEERING DESIGN & RESEARCH INSTITUTE2012年09月目录1工程概况 ........................................................................................................... - 1 -2地质状况 ........................................................................................................... - 1 -3技术标准 ........................................................................................................... - 2 -4计算资料 ........................................................................................................... - 2 -5作用效应组合 ................................................................................................... - 3 -6设防水准及性能目标 ....................................................................................... - 3 -7地震输入 ........................................................................................................... - 4 -8动力特性分析 ................................................................................................... - 5 -8.1 动力分析模型 (5)8.2 动力特性 (6)9地震反应分析及结果 ....................................................................................... - 6 -9.1 反应谱分析 (6)9.1.1E1水准结构地震反应 ........................................................................................ - 6 -9.1.2E2水准结构地震反应 ........................................................................................ - 7 -10地震响应验算................................................................................................ - 8 -10.1 墩身延性验算 (10)10.2 桩基延性验算 (10)10.3 支座位移验算 (11)11结论.............................................................................................................. - 11 -12抗震构造措施.............................................................................................. - 11 -12.1 墩柱构造措施 (12)12.2 结点构造措施 (12)1 工程概况海口湾景观桥全桥24m桥宽。
抗震计算大桥抗震计算书
抗震计算大桥抗震计算书 Last revision date: 13 December 2020.一、工程概况楚雄（连汪坝）至南华县城一级公路K38+890[右24×20/左25×20m] 预应力砼小箱梁桥位于拖木古村北面的龙川江河谷内，为跨山间河流凹地的桥梁。
中心里程为K38+890，起止点里程为右K38+（左K38+）～K39+，桥面净宽2×米，最大墩高米，全长米(单幅计列)；上部结构为预应力混凝土箱形连续梁桥，下部结构及基础均为柱式轻型桥台、双柱式桥墩及桩基础.本桥平面分别位于缓和曲线(起始桩号K38+，终止桩号:K38+，参数A:，右偏)、圆曲线(起始桩号:K38+，终止桩号:K39+，半径:457m，右偏)和缓和曲线(起始桩号:K39+，终止桩号:K39+，参数A:，右偏)上，纵断面纵坡%；墩台径向布置。
根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及《云南省地震动峰值加速度区划图》、《云南省地震动反应谱特征周期区划图》，桥位处中硬场Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为，地震动反应谱特征周期为，地震基本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。
本计算书对大桥左幅第三联进行计算，桥型布置图如下图所示。
图桥型布置图图剖面示意二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图，从左到右依次是8号墩、9号墩、10号墩、11号墩、12号墩，8号墩、12号墩为过渡墩，10号墩为固定墩。
其自振周期及相应振型列于表，示于图。
图有限元模型表自振特性一览表第一阶振型第二阶振型第三阶振型第四阶振型第五阶振型第六阶振型图振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反应谱输入。
E1、E2反应谱函数分别如下图、所示。
桥位处中硬Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为，地震动反应谱特征周期为，地震基本烈度值为Ⅶ度。
图 E1反应谱输入函数图 E2反应谱函数四、抗震性能验算E1作用下桥墩的抗震强度验算桥墩截面尺寸如图所示。
引桥墩身模板计算书
目录一.计算总说明-----------------------2二.数据准备-----------------------2三.荷载计算-------------------------2四.面板验算-------------------------3五.刻槽处加劲板计算-----------------4六.小肋验算-------------------------5七.大肋验算-------------------------6八.围檩验算-------------------------8九.拉杆验算------------------------12 十．模板总挠度---------------------13 十一. 附图-------------------------14一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。
本模板由面板（δ=6mm ），小肋（d=54mm ，δ=6mm ），大肋(［6.3),围檩(2［20b)组成；面板被大肋和小肋分成最大区格400×350mm ，围檩间距为1000mm.在墩身模板的横桥向设拉杆（Φ24圆钢）。
二．数据准备：钢材弹性模量 Mpa E 5101.2⨯= 泊松比 3.0=u 容许应力 []Mpa 170=σ大肋［6.3 245.8cm A = 42.51cm =I 33.16cm W =围檩2［20b 266.65cm A = 44.3827cm =I 374.382cm W = 三．荷载计算：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=19m 3/h,砼浇筑速度为v=h m /6.35.15.319=⨯，查<公路桥涵施工技术规范> P 309 侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯γ—砼的容重 ,3/24m KN =γ. t 0—新浇筑砼的初凝时间,h t 50=.K 1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时为1.0. K 2—坍落度影响修正系数，当其50～90mm 时，取1.0. 所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=216.310.152422.0⨯⨯⨯⨯⨯50=kPa2.自<公路桥涵施工技术规范>P 310附表D ，可以查到倾倒砼所产生的水平荷载，但因为砼的浇筑速度很快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。
抗震计算—xxx大桥抗震研究最终报告要点
集美大桥抗震分析研究报告同济大学土木工程防灾国家重点实验室2006年11月15日目录1 工程概况 12 荷载工况 52.1 反应谱分析 52.2 地震时程分析7 第一部分主桥9 第二部分陆上引桥道路桥高墩联42 第三部分陆上引桥道路桥低墩联55 第四部分海上引桥高墩联68 第五部分海上引桥低墩联1071 工程概况集美大桥是一项大型桥梁工程，主要包括海上及陆上两部分，海上桥梁长度约3.8km。
本次研究主要针对以下典型桥式进行抗震分析：①55m+2×100m+55m 预应力混凝土连续梁，见图1.1；②陆上引桥方案3×30m连续刚构道路桥（分别取高墩联及低墩联），见图1.2。
③海上引桥方案6×50m桥墩连续梁道路桥及3×50m桥墩连续梁BRT桥（分别取高墩联及低墩联），见图1.3；主要研究内容有：①建立了三种典型桥式的空间动力计算模型；②采用反应谱方法研究了三种典型桥式的弹性地震反应；③采用非线性时程分析了主桥及海上引桥采用减隔震设计后的减、隔震效果。
2（a ） 立面图（b ）中间墩 （c ）过渡墩图1.1主桥结构示意图（a）陆上引桥高墩联（b）陆上引桥低墩联（c）陆上引桥墩柱构造图1.2 陆上引桥结构示意图4（a ） 海上引桥道路桥（b ） 海上引桥BRT 桥（c ） 海上引桥墩柱构造 图1.3海上引桥结构示意图2 荷载工况2.1 反应谱分析集美大桥及接线工程场址处地震基本烈度为Ⅶ度，综合场地土层反应分析，场地位于峰值加速度0.15g 分区内，场地土按《公路工程抗震设计规范》判定为Ⅱ-Ⅳ类场地。
报告采用《厦门集美大桥及接线工程场地地震安全性评价》提供的地震动参数，两阶段抗震设防概率水准分别取50年超越概率10%和50年超越概率3%。
阻尼比为0.05的水平设计反应谱计算公式采用式2.1。
max 1maxcmax g 1+t(-1)T (t)=(T /t)ββββ⎧⎪⎪⎨⎪⎪⎩11g g 0t T T t T T t 8.0sec≤≤≤≤≤≤ （2.1） 式中：t ——反应谱周期；T1——反应谱平台起点周期； Tg ——反应谱特征周期； β(t)——周期为t 时反应谱； βmax ——反应谱最大值； c ——衰减系数。
桥梁抗震计算书
工程编号：SZ2012-38 海口市海口湾灯塔酒店景观桥工程桥梁抗震计算书设计人：校核人：审核人：海口市市政工程设计研究院HAIKOU MUNICIPAL ENGINEERING DESIGN & RESEARCH INSTITUTE2012年09月目录1工程概况 ........................................................................................................... - 1 -2地质状况 ........................................................................................................... - 1 -3技术标准 ........................................................................................................... - 2 -4计算资料 ........................................................................................................... - 2 -5作用效应组合 ................................................................................................... - 3 -6设防水准及性能目标 ....................................................................................... - 3 -7地震输入 ........................................................................................................... - 4 -8动力特性分析 ................................................................................................... - 5 -8.1 动力分析模型 (5)8.2 动力特性 (6)9地震反应分析及结果 ....................................................................................... - 6 -9.1 反应谱分析 (6)9.1.1E1水准结构地震反应 ........................................................................................ - 6 -9.1.2E2水准结构地震反应 ........................................................................................ - 7 -10地震响应验算................................................................................................ - 8 -10.1 墩身延性验算 (10)10.2 桩基延性验算 (10)10.3 支座位移验算 (11)11结论.............................................................................................................. - 11 -12抗震构造措施.............................................................................................. - 11 -12.1 墩柱构造措施 (12)12.2 结点构造措施 (12)1 工程概况海口湾景观桥全桥24m桥宽。
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第1章抗震设防水平与性能目标1.1 工程场地地震动参数根据中国地震局地球物理研究所提供的《海南省文昌铺前大桥项目工程场地地震安全性评价报告之一（全线地震危险性分析及主桥塔设计地震动参数确定）》提供的地震动参数（见表1-1），本桥设计地震动加速度峰值（50年超越10%）为0.35g，竖向设计地震动参数取与水平向相同的数值。
表1-1工程场地地表水平向设计地震动峰值加速度及反应谱（5%阻尼比）参数值图1-7 50年超越10%地震波（E1）图1-7 50年超越2%地震波（E2）1.2 抗震设防水平与性能目标1.2.1 主桥参考《公路桥梁抗震设计细则》，主桥E1和E2地震超越概率分别为50年超越概率10%（地震重现期分别为475年）和50年超越概率2%（地震重现期分别为2450年）。
根据铺前大桥主桥梁结构的重要性，以及震后对桥梁结构的性能要求、修复（抢修）的难易程度，相应于E1和E2地震作用，主桥的性能目标如表1所示：表1 主桥不同构件抗震设防水准和性能目标抗震设防水准性能要求E1地震（50年超越概率10%）结构各构件保持弹性工作状态。
E2地震（50年超越概率2%）1、上部结构和塔身、基础、斜拉索等关键构件只允许发生轻微损伤。
2、过渡墩允许出现可修复性损伤，支座允许出现剪切失效和移位失效，但保证不落梁。
3、允许发生不影响桥梁正常通行的残余位移，允许伸缩缝、挡块及其它保险丝式单元发生破坏，但伸缩缝的破坏可以通过搭接钢板完成交通通行。
1.2.2 混凝土箱梁引桥参考《公路桥梁抗震设计细则》，引桥（不含跨断层）E1地震是在超越概率50年超越概率10%地震动的基础上考虑0.5的调整系数得到的； E2地震超越概率为50年超越概率2%（地震重现期分别为2450年）。
根据铺前大桥引桥的结构特点，相应于E1和E2地震作用，引桥的性能目标，参见表2表2 引桥抗震设防水准和性能目标1.2.3 跨断层桥梁推荐方案中引桥跨断层位置拟采用6孔简支钢箱梁，跨径布置为（50+60+50+50+50+50）m，其中60m跨跨越地震断层，其余50m跨均为缓冲跨。
对于跨断层桥梁，设计目标是加强应用各种防落梁措施（如梁体位移约束装置、连梁装置等），最大限度减小落梁、桥梁倒塌的风险，在此基础上做好震后抢通和修复预案。
根据这一目标，引桥E1和E2地震作用下性能要求见表3所示：表3 跨断层引桥抗震设防水准和性能目标第2章主桥抗震计算2 计算模型2.1主要建筑材料（1）主梁：Q345D。
（2）主塔：C50海工混凝土。
（3）斜拉索：斜拉索采用平行钢丝索，fpk = 1670 MPa，Ey= 2×105 MPa。
（4）边墩墩身：C40海工混凝土；承台：C40海工混凝土；基础：C35混凝土。
2.2 计算模型主桥计算分析采用空间杆系理论，采用Midas建模，计算模型见图1-1。
主梁、主塔为平面梁单元，斜拉索为桁架单元。
图1-1 Midas计算模型（1）桩土作用模拟采用弹簧来模拟桩土效应，弹簧刚度取静力计算时的刚度3倍。
因非线性边界条件较多，采用弹簧来模拟桩土效应模型较大，当时计算了两天都没算完，所以就没有采用弹簧来模拟桩土效应。
本次计算为初步计算成果，所以本模型采用桩基等效刚度来算，按经验公式1.8/α的桩长代入模型。
如下步确定采用桩基础，再采用弹簧来模拟桩土效应。
（2）边界条件图1-2 主桥支承体系布置图图1-3 主塔处纵向阻尼器参数图1-4 边墩处纵向阻尼器参数图1-5 主塔处横向E型钢支座参数（静风作用下最大横向力为4800KN）图1-6 边墩处横向E型钢支座参数（静风作用下最大横向力为1900KN）（3）地震波按规范，应去3组或7组地震波进行计算（地震局提供了4组数据）。
本次计算随机选取了一组进行计算。
图1-7 50年超越10%地震波（E1）图1-7 50年超越2%地震波（E2）图1-8 特征值计算参数图1-9 地震作用工况参数（本次计算取了30秒）3 计算结果3.1主塔塔柱E1地震作用下（纵+竖）主塔塔柱内力E1地震作用下（横+竖）主塔塔柱内力E1地震作用下（纵+竖）主塔塔柱名义应力（MPa）E1地震作用下（横+竖）主塔塔柱名义应力（MPa）E2地震作用下（纵+竖）主塔塔柱内力E2地震作用下（横+竖）主塔塔柱内力E2地震作用下（纵+竖）主塔塔柱名义应力（MPa）E2地震作用下（横+竖）主塔塔柱名义应力（MPa）E2作用对主塔塔柱三个控制截面进行强度验算。
断面位置示意图A—A断面B—B断面C—C断面中塔柱上（A—A断面）钢筋：HRB400 双排46mm钢筋A—A断面P-M曲线包络图（E2地震作用下（横+竖））中塔柱下（B—B断面）钢筋：HRB400 双排46mm钢筋B—B断面P-M曲线包络图（E2地震作用下（横+竖））下塔柱下（C—C断面）钢筋：HRB400 双排46mm钢筋C—C断面P-M曲线包络图（E2地震作用下（横+竖））3.2 主塔基础：3.2.1 主塔墩基础主塔墩桩基布置图E1地震作用下（纵+竖）主塔墩桩基轴力（5101KN负反力）E1地震作用下（横+竖）主塔墩桩基轴力（15755KN负反力）E2地震作用下（纵+竖）主塔墩桩基轴力（25193KN负反力）E2地震作用下（横+竖）主塔墩桩基轴力（52983KN负反力）3.2.2 边墩基础边墩桩基布置图E1地震作用下（纵+竖）边墩桩基轴力（11165KN负反力）E1地震作用下（横+竖）边墩桩基轴力（7074KN负反力）E2地震作用下（纵+竖）边墩桩基轴力（19727KN负反力）E2地震作用下（横+竖）边墩桩基轴力（21295KN负反力）3.2.3 支座（阻尼器）（1）主塔墩E型钢支座E2地震作用下（横+竖）主塔墩E型钢支座回滞曲线（Fy-Dy）（2）边墩E型钢支座E2地震作用下（横+竖）边墩墩E型钢支座回滞曲线（Fy-Dy）（3）主塔纵向阻尼器E2地震作用下（纵+竖）主塔墩纵向阻尼器回滞曲线（Fz-Dz）（4）边墩纵向阻尼器E2地震作用下（纵+竖）边墩纵向阻尼器回滞曲线（Fz-Dz）第3章引桥抗震计算3.1 引桥50m混凝土箱梁（墩高32~25m）抗震计算3.1.1 计算模型引桥50m混凝土箱梁段墩高在34~25m，墩身采用箱型截面，桩基采用直径2.0m桩。
桥型布置图桥墩及基础构造图墩身截面承台及桩基平面布置引桥动力计算模式采用Midas/civil建立空间有限元模型，主梁、桥墩、系梁、桩基础均采用空间梁单元模拟，桩土作用采用等效桩长法模拟，支座采用减隔震支座。
4x50m引桥有限元图铅芯减隔震支座水平力与位移曲线模型3.1.2 支座滞回曲线（1）E1地震作用中支座恒+E1地震（纵+竖）中支座恒+E1地震（横+竖）边支座恒+E1地震（纵+竖）边支座恒+E1地震（横+竖）（2）E2地震作用中支座恒+E2地震（纵+竖）中支座恒+E2地震（横+竖）边支座恒+E2地震（纵+竖）边支座恒+E2地震（横+竖）3.1.3 墩身计算（1）E1地震作用墩底截面内力墩底截面轴力恒+E1地震（纵+竖）墩底截面弯矩恒+E1地震（纵+竖）墩底截面轴力恒+E1地震（横+竖）墩底截面弯矩恒+E1地震（横+竖）（2）E2地震作用墩底截面内力墩底截面轴力恒+E2地震（纵+竖）墩底截面弯矩恒+E2地震（纵+竖）墩底截面轴力恒+E2地震（横+竖）墩底截面弯矩恒+E2地震（横+竖）（3）墩底截面承载能力评价墩底截面如下图所示，外缘竖向主筋钢筋均采用直径32mm的HRB40钢筋，钢筋间距为15cm，双根一束。
墩底截面墩底截面承载能力包络图恒+E2地震（纵+竖）墩底截面承载能力包络图恒+E2地震（横+竖）3.1.4 桩基计算（1）E1地震作用桩基截面内力桩基截面轴力恒+E1地震（纵+竖）桩基截面弯矩恒+E1地震（纵+竖）桩基截面轴力恒+E1地震（横+竖）桩基截面弯矩恒+E1地震（横+竖）（2）E2地震作用墩底截面内力桩基截面轴力恒+E2地震（纵+竖）桩基截面弯矩恒+E2地震（纵+竖）桩基截面轴力恒+E2地震（横+竖）桩基截面弯矩恒+E2地震（横+竖）（3）桩基截面承载能力评价桩基采用2.0m直径的桩，竖向主筋钢筋均采用直径32mm的HRB40钢筋，钢筋间距为15cm，如下图所示。
墩底截面桩基截面承载能力包络图恒+E2地震（纵+竖）桩基截面承载能力包络图恒+E2地震（横+竖）4.2 引桥50m混凝土箱梁（墩高25m）抗震计算4.2.1 计算模型引桥50m混凝土箱梁段墩高25m，墩身采用箱型截面，桩基采用直径1.8m桩。
桥型布置图桥墩及基础构造图墩身截面承台及桩基平面布置引桥动力计算模式采用Midas/civil建立空间有限元模型，主梁、桥墩、系梁、桩基础均采用空间梁单元模拟，桩土作用采用等效桩长法模拟，支座采用减隔震支座。
4x50m引桥有限元图铅芯减隔震支座水平力与位移曲线模型4.2.2 支座滞回曲线（1）E1地震作用中支座恒+E1地震（纵+竖）中支座恒+E1地震（横+竖）边支座恒+E1地震（纵+竖）边支座恒+E1地震（横+竖）（2）E2地震作用中支座恒+E2地震（纵+竖）中支座恒+E2地震（横+竖）边支座恒+E2地震（纵+竖）边支座恒+E2地震（横+竖）4.2.3 墩身计算（1）E1地震作用墩底截面内力墩底截面轴力恒+E1地震（纵+竖）墩底截面弯矩恒+E1地震（纵+竖）墩底截面轴力恒+E1地震（横+竖）墩底截面弯矩恒+E1地震（横+竖）（2）E2地震作用墩底截面内力墩底截面轴力恒+E2地震（纵+竖）墩底截面弯矩恒+E2地震（纵+竖）墩底截面轴力恒+E2地震（横+竖）墩底截面弯矩恒+E2地震（横+竖）（3）墩底截面承载能力评价墩底截面如下图所示，外缘竖向主筋钢筋均采用直径32mm的HRB40钢筋，钢筋间距为15cm，双根一束。
墩底截面墩底截面承载能力包络图恒+E2地震（纵+竖）墩底截面承载能力包络图恒+E2地震（横+竖）4.2.4 桩基计算（1）E1地震作用桩基截面内力桩基截面轴力恒+E1地震（纵+竖）桩基截面弯矩恒+E1地震（纵+竖）桩基截面轴力恒+E1地震（横+竖）桩基截面弯矩恒+E1地震（横+竖）（2）E2地震作用墩底截面内力桩基截面轴力恒+E2地震（纵+竖）桩基截面弯矩恒+E2地震（纵+竖）桩基截面轴力恒+E2地震（横+竖）桩基截面弯矩恒+E2地震（横+竖）（3）桩基截面承载能力评价桩基采用1.8m直径的桩，竖向主筋钢筋均采用直径32mm的HRB40钢筋，钢筋间距为14cm，保护层厚度10cm，如下图所示，共36束钢筋，2根一束，共72根。
墩底截面桩基截面承载能力包络图恒+E2地震（纵+竖）桩基截面承载能力包络图恒+E2地震（横+竖）4.3 引桥50m混凝土箱梁（墩高20m）抗震计算4.3.1 计算模型引桥50m混凝土箱梁段墩高20m，墩身采用箱型截面，桩基采用直径1.8m桩。