多层框架结构抗震设计
多层框架结构抗震设计(按2010规范)
(一)、工程概况
本例题为某企业办公楼。办公楼平面图见例题图4.17。建筑沿X方向长度为27.2m;Y方向长度为17.8m。建筑层数为三层,各层层高均为3.6m,室外地面至屋面的总高度为11.1m,无地下室。上部主体结构为钢筋混凝土框架结构体系。基础采用钢筋混凝土柱下独立基础。基础顶面(相对一层室内地面标高±0.000)的标高为-0.800米。
图4.17建筑标准层平面图
(二)、设计依据
(1)主体结构设计使用年限为50年
(2)自然条件:
○1当地的基本风压W0=0.35kN/m2;
○2基本雪压S0=0.30kN/m2;
○3抗震设防烈度7度;
○4依据所提供的工程地质勘察报告:
可采用天然地基上浅基础,基础底面置于地质勘察报告的第②层,园砾层。基础范围内的园砾层的分布均匀,厚度大于15米。承载力标准值为f k=350kPa。
(3)设计所采用的主要标准
○1《建筑结构荷载规范》(GB50009)
○2《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)
○3《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)
○4《建筑地基基础设计规范》(GB50007)
(4)建筑分类等级
○1建筑结构安全等级为二级;
○2建筑抗震设防类别为丙类;
○3钢筋混凝土结构的抗震等级为三级;
○4地基基础的设计等级为丙级;
○5建筑防火分类为多层民用建筑、耐火等级为二级。
(5)主要荷载(作用)取值
○1楼面活荷载取2.0 kN/m2;上人屋面活荷载取2.0 kN/m2;
○3基本雪压S0=0.30kN/m2;
(6)抗震设计参数
○1抗震设防烈度7度(0.15g)
○2设计地震分组为第二组
○3场地类别为Ⅱ类、场地属抗震有利地段;
○4多遇地震的水平地震影响系数最大值αmax=0.12;
○5特征周期T g=0.4s;
○6结构阻尼比0.05。
(6)主要结构材料
○1混凝土强度等级柱C30、梁板C25、其它构件C20;
○2纵向受力钢筋和箍筋采用HRB400、其它HPB300;
○3填充墙砌体采用蒸压加气混凝土砌块,砌块强度等级不小于MU5.0、砂浆强度M5.0混凝土砌块容重不大于6kN/m3。
结构平面布置图
结构平面布置图
3 截面尺寸初步估计 柱截面设计 采用C30混凝土
柱截面:根据轴压比[]A
f N n c =,高宽要求()
c c c H h b 20
1~15
1≥、,初步估计柱的截面尺寸为
(1/10-1/15)的柱高,而柱高最大值为底层的柱高,为3600+800=4400mm ,故取b=h=400mm. 梁的截面设计
梁的截面宽度b: 框架梁取300mm,楼面连系梁取200mm 。 梁的截面高度h 取值如下:
横向框架梁: h 1=(81~
12
1
)L (3-2) AB 、CD 跨:
mm L h 5501266001211===
, 取h 1=600mm
BC 跨:在AB 和CD 之间,取h 1=400mm 横向框架梁: h 1=(81~
12
1
)L ,取500mm 连系梁: H2≥
121L , mm L h 25012
30001212=== 取h 2=400mm 。
综上可知,各梁的截面如下:
框架梁:横向b1×h1=250mm×600mm(AB跨、BC跨、CD跨)、BC跨b2×h2=250mm×600mm 纵向b3×h3=250mm×500mm
次梁:b3×h3=200mm×400mm
(三)、荷载计算
(1)永久荷载
屋面恒载
保温防水:西南图集03J201-1-10-2106a 3.13kN/m2结构层:现浇钢筋混凝土板100mm 2.5kN/m2顶面抹灰:10厚水泥砂浆0.2kN/m2
合计5.82kN/m (2)标准层楼面恒载
楼面装修:西南04J312-8-3131a 1.2kN/m2结构层:现浇钢筋混凝土板100mm 2.5kN/m2顶面抹灰:10厚水泥砂浆0.2 kN/m2
合计3.9 kN/m2(3)梁自重
横向框架梁KL1自重
b3h=250mm3600mm (0.60-0.1)30.25325=3.125kN/m 抹灰:10厚水泥砂浆0.013(0.5032+0.25)320 =0.25kN/m
合计3.375kN/m
横向框架梁KL2自重
b3h=250mm3400mm (0.4-0.1)30.25325=1.88kN/m 抹灰:10厚水泥砂浆0.013(0.332+0.25)320 =0.17kN/m
合计2.05 kN/m
纵向框架梁KL3自重
b3h=250mm3500mm (0.5-0.1)30.25325=2.5kN/m 抹灰:10厚水泥砂浆0.013(0.432+0.25)320 =0.21kN/m
合计2.71kN/m 次梁L1自重
b3h=200mm3400mm (0.40-0.1)30.20325=1.5kN/m 抹灰:10厚水泥砂浆0.013(0.332+0.20)320 =0.16kN/m
合计1.66kN/m
(4)柱自重
b3h=400mm3500mm 0.4030.50325=5kN/m 抹灰0.013(0.4+0.5)32320=0.36 kN/m
合计5.36kN/m (5)墙体自重
外纵墙自重
标准层:(层高3.6m)
纵墙0.243(3.6-0.5)36=4.46kN/m
内外侧抹灰: 0.02323(3.6-0.5)320=2.48 kN/m
合计6.94kN/m
考虑窗折减:6.94kN/m 30.9=6.25 kN/m
内纵墙自重: 顶层:(层高3.6m)
纵墙 0.123(3.6-0.5)36=2.23kN/m 双面抹灰: 0.02323(3.6-0.5)320=2.48 kN/m
合计4.71kN/m
考虑窗折减:4.71kN/m 30.9=4.24 kN/m
内横墙自重:
标准层:(层高3.6m)
横墙 0.123(3.6-0.6)36=2.16kN/m 双面抹灰: 0.02323(3.6-0.6)320=2.4 kN/m
合计4.56kN/m
外横墙自重:
标准层:(层高3.6m)
横墙 0.243(3.6-0.6)36=4.32kN/m 双面抹灰: 0.02323(3.6-0.6)320=2.4 kN/m
合计6.72kN/m
考虑窗折减:6.72kN/m 30.9=6.05 kN/m
(6)活载标准值计算 查荷载规范:
楼面均布活荷载标准值为2.0N/m 2
上人屋面均布活荷载标准值为2.0kN/m 2 走廊均布活荷载标准值为2.5kN/m 2 雪荷载为0.3kN/m 2
雪荷载与屋面活荷载不同时考虑,两者取大。 (四)、梁、柱刚度计算
根据规范可知,对于现浇楼板其梁的线刚度应进行修正:
边框架 I =1.50I 中框架 I =20I
取结构图中4号轴线的一榀框架进行计算 横梁线刚度i b 的计算
采用混凝土C25,c E =2.8?104N/mm 2
横梁线刚度i b 计算表
类别
E c (N/mm 2) b (mm) h (mm)
03
12bh I =
(mm 4) L (mm) E c I 0/l (N·mm) 1.5E c I 0/l (N·mm) 2E c I 0/l (N·mm) AB 、CD 跨 2.8?104 250 600 4.5?109 7200 1.75?1010 2.6?1010 3.5?1010 BC 跨
2.8?104
250
400
1.33?109
3200
1.16?1010
1.7?1010
2.3?1010
柱线刚度i c 的计算
柱线刚度i c 计算表
各层横向侧移刚度计算 底层
中框架A 、D 柱
22.186
.25
.34321==+++=
c i i i i i K αc =(0.5+k)/(2+k)=0.54
D11=αc ×12×i c /h 2=0.54×12×2.86×1010/44002=9573 中框架B ,C 柱
k=(3.5+2.3)/2.86=2.03 αc =(0.5+k)/(2+k)=0.63 D12=αc ×12×i c /h 2 =0.63×12×2.86×1010/44002 =11168 边框架A 、D 柱
91.086
.26
.24321==+++=
c i i i i i K αc =(0.5+k)/(2+k)=0.485
D11=αc ×12×i c /h 2=0.485×12×2.86×1010/44002=8598 边框架B ,C 柱
k=(2.6+1.7)/2.86=1.50 αc =(0.5+k)/(2+k)=0.57 D12=αc ×12×i c /h 2 =0.57×12×2.86×1010/44002=10148 第二、三层
中框架A 、D 柱
k=3.5×2/(3.5×2)=1 αc =k/(2+k)=0.333 D21=αc ×12×i c /h 2 =0.333×12×3.5×1010/36002=10802 中框架B 、C 柱
k=3.5×2+2.3×2/(3.5×2)=1.66 αc =k/(2+k)=0.45 D22=αc ×12×i c /h 2 =0.45×12×3.5×1010/36002 =14698
边框架A 、D 柱
k=2.6×2/(3.5×2)=0.74 αc =k/(2+k)=0.27 D21=αc ×12×i c /h 2 =0.27×12×3.5×1010/36002 =8750 边框架B 、C 柱
k=2.6×2+1.7×2/(3.5×2)=1.23 αc =k/(2+k)=0.55 D22=αc ×12×i c /h 2 =0.55×12×3.5×1010/36002 =17854
横向侧移刚度统计表
层次 1
2
3
∑D i
(N/mm )
(9573+11168)×8+(8598+10148)×4=240912
(10802+14698)×8+(8750+17854)×4=310416
310416
该框架为横向承重框架,不计算纵向侧移刚度。 ∑D 1/∑D 2=240912/310416=0.78>0.7,故该框架为规则框架 (五)、水平地震作用计算及侧移验算
(按经验公式计算210.25T =+;H,B 为建筑物总高度和总宽度)
重力荷载代表值计算及荷载汇总 第一层重力荷载代表值计算及荷载汇总
梁重力统计
类别
净 跨
(mm ) 截 面
(mm ) 荷载标准值(KN/m ) 数 量 (根) 单 重 (KN ) 总 重 (KN ) 横梁
7200
250×600 3.375
12
24.3
291.6
3200 250×400 2.05 6 6.56 39.36 纵梁
6000
250×500
2.71
16
16.26
260.16
3000
250×500 2.71 4 8.13 32.52 次梁 6000
200×400 1.66 16 9.96 159.36 合计
783
柱重力统计
类别
计算高度
截 面
荷载标准
数 量
单 重
总 重
(mm)(mm)值
(KN/m)
(根)(KN)(KN)柱
3600 400×500 5.36 24 19.30 463.10
4400 400×500 5.36 24 23.58 565.92
墙重力统计
类别
总计算长度
(m)墙计算高度
(m)
墙厚计算值
(m)
荷载标准值
(KN/m)
总重
(KN)
外墙
54 3.1 0.24 6.25 568.89
35.2 3 0.24 6.05 212.96
内墙
57.6 3 0.12 4.56 262.66
48 3.1 0.12 4.24 203.52
合计1248.03
楼板恒载、活载计算(楼梯间按楼板的1.2倍计算):
楼板面积:27×17.6 – 3.0×7.2-3.2×27=367.2(m2)
楼梯面积: 3.0×7.2=21.6(m2)
走廊面积:3.2×27=86.4
恒载=楼梯恒载+楼板恒载:21.6×3.9×1.2 + 3.9×453.6=1870.13KN
活载:2.5×3.0×7.2×1.2+2.0×(27×17.6 – 3.0×7.2-3.2×27)+2.5×3.2×27 =1015.2KN 由以上计算可知,一层重力荷载代表值为
G1=G恒+0.5×G活=565.92+ 783 +1248.03 + 1870.13 + 1015.2×0.5= 4974.68KN 第二层重力荷载代表值计算及荷载汇总
2
G=G恒+0.5×G活=463.10+ 783 +1248.03 + 1870.13 + 1015.2×0.5= 4871.86KN 第三层重力荷载代表值计算及荷载汇总
梁重力荷载(同二层):783KN 柱重力荷载(同二层):463.10KN
内外填充墙及女儿墙重的计算:
墙重力统计
类别总计算长度墙计算高度墙厚计算值荷载标准值总重
(m )
(m ) (m ) (KN/m 2)
(KN ) 女儿墙
89.2 1 0.2 3.18 283.66 外墙
54
3.1 0.24 6.25 568.89 35.2 3 0.24 6.05 212.96 内墙
57.6
3 0.12 4.56 262.66 48
3.1
0.12
4.24
203.52
合 计
1531.69
屋面板及楼板恒载、活载计算同二层 上人屋面,所以有楼梯间楼板开洞部分
楼板恒载、活载计算(楼梯间按楼板的1.2倍计算): 楼板面积:27×17.6 – 3.0×7.2=453.6(m 2) 楼梯面积: 3.0×7.2=21.6(m 2)
恒载=楼梯恒载+楼板恒载:21.6×3.9×1.2 + 5.82×453.6=1989.89KN 活载:2.5×3.0×7.2×1.2+2.0×(27×17.6 – 3.0×7.2)=972KN 雪载:27×17.6×0.3=1142.56KN
由以上计算可知,三层重力荷载代表值为
3G =G 恒+0.5×G 活=463.10+ 783 +1531.69 + 1989.89 + 1142.56×0.5= 5338.96KN
集中于各楼层标高处的重力荷载代表值G i 的计算结果如下图所示:
水平地震作用及楼层地震剪力的计算
22
10.25T =+(11.10.8)
本结构高度不超过40m ,质量和刚度沿高度分布比较均匀,变形以剪切型为主,故可用底部剪力法计算水平地震作用,即: 结构等效总重力荷载代表值G eq G eq =0.85∑G i
=0.85×(4974.68+4871.86+5338.96)
=(KN )
计算水平地震影响系数а1
查表得二类场地近震特征周期值T g =0.4s 。 查表得设防烈度为7度的аmax =0.12 结构总的水平地震作用标准值F Ek F Ek =а1G eq =0.12× =(KN )
因1.4T g =1.4×0.4=0.56s >T 1=0.279s ,所以不考虑顶部附加水平地震作用,即δn=0。 各质点横向水平地震作用按下式计算:
F I =
1
i EK n
j
j
j G Hi
F G H
=∑(1-δn )
地震作用下各楼层水平地震层间剪力V i 为
V i =∑F k (i=1,2,…n ) 计算过程如下表:
各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表
各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图: 水平地震剪力作用分布 多遇水平地震作用下的位移验算
水平地震作用下框架结构的层间位移(△u )i 和顶点位移u i 分别按下列公式计算: (△u i ) = V i /∑D ij
u i =∑(△u i )
各层的层间弹性位移角θe =(△u )i /h i ,根据《抗震规范》,考虑砖填充墙抗侧力作用的框架,层间弹性位移角限值[θe ]<1/550。
计算过程如下表:
横向水平地震作用下的位移验算
由此可见,最大层间弹性位移角发生在第一层,1/678<1/550,满足规范要求。
(六)、恒活载内力计算
一榀框架竖向荷载计算,可采用手算或电算方法得到(本算例采用结构力学求解器计算,计算过程略)。考虑钢筋混凝土框架结构塑性内力重分布的性质,对梁端弯矩进行调幅,根据规范的相关规定,本算例调幅系数取0.8。
竖向荷载作用下框架受荷总图
图6.20结构计算单元及编号
由于楼板长短边之比均小于3,故按双向板计算和传递荷载;并将其传到梁上的梯形荷载或三角形荷载转化为均布荷载。
即梯形荷载等效:'q=(1-2α2+α3)q ,三角形荷载等效:'q=0.625 q
(1)梁荷载计算
屋面次梁L1(b3h=200mm3400mm)
楼面次梁L1(b3h=200mm3400mm)
A、D轴屋面框架梁KL3(b3h=250mm3500mm)
A、D轴楼面框架梁KL3(b3h=250mm3500mm)
B、C轴屋面框架梁KL3(b3h=250mm3500mm)
B、C轴楼面框架梁KL3(b3h=250mm3500mm)
恒载合计16.76kN/m 活载(1-2×(1.2/6)2+(1.2/6)3) ×2.0×1.2+(1-2×(1.6/6)2+(1.6/6)3) ×2.5×1.6=5.73kN/m
2轴屋面框架梁KL1(b3h=250mm3600mm)
均布恒载:
梁自重 3.375kN/m 板传荷载0.625×5.82×1.2×2=8.73kN/m
均布恒载合计12.105kN/m 均布活载5/8×2.0×1.2×2=3.0
kN/m 集中恒载(L1传来)(6/2-0.25/2)×14.62kN/m×2=84.
07kN 集中活载(L1传来) 2.875×4.45kN/m×2=25.59kN
2轴楼面框架梁KL1(b3h=250mm3600mm)
均布恒载:
2轴屋面框架梁KL2(b3h=250mm3400mm)
均布恒载:
2轴楼面框架梁KL2(b3h=250mm3400mm)
均布恒载:
(2)柱纵向集中荷载计算
A,D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱
12.37
标准层柱
底层柱
B,C轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱
标准层柱
底层柱