框架结构抗震设计例题
某框架-剪力墙结构的抗震分析与设计实践
郭利然 林 ，
（ ． 州市 电力 局 ， １ 杭 浙江 杭州
晨 沈捷攀 。 ，
济南 ２０１； ５ ０４
杭 州 ３ ０ ２ ） ０ ７ １
３０ ２ ；． １０ ７２山东工 艺美术 学 院建筑 与 景观设 计学 院 ， 山东
面 自 下 向 上 分 别 为 ９０ ｍ ×１５ ｒｍ、９ ０ ３ ０ ｍ、 ０ｒ ａ ４０ ａ ０ｍｍ ｘ１５ ｍ ８０ ｍ ×ｌ０ ｍｍ、５ ｍ ×１０ ｍ ８ ０ ５ｒ ａ ２０ ８０ ｍ ０ ０ ｍ、５ ｍｍ×８ ０ ５ ｍｍ，框 架 边
柱 截 面 自下 向上 分 别 为 ９ ０ ×９０ ｍ、０ ｍ × ０ ｒ ５ｍｍ ０ ｍ ９ ０ ｍ ９ ０ ｍ、 ａ
易产生鞭梢效应 ， 引起 内收部位 竖向构件的弯矩和剪力产生较
１ 工 程概 况
某 大型办公建筑 ． 平面见 图 １ 由于平 面狭长且 带有转 其 ，
角， 因此 通 过 抗 震 缝 切 分 为 Ａ、 Ｃ３ 单 塔 ， 成 ３个 较 规 则 Ｂ、 个 形
大 的突变 ， 最先进 入破坏 阶段 ， 进而吸收更多的地震能量 ， 如果
①合理布置抗侧力构件 ， 以减小扭转效应对结构 的不利影 响， 弱化核心简。根据单塔计算取 消了部分 Ｘ向及 Ｙ向核心筒 剪力墙 ， 控制 ｘ和 Ｙ向墙体厚度 为下 部 ３ ０ ５ ｍｍ、 上部 ２ ０ ５ｍｍ， 并在核心简偏置 的另一侧增加一道 ４ ０ ｍ剪力墙 。同时将边 ０ｍ 梁的高度增加至 ８０ ｍ， ０ ｒ Ｘ向在不影 响建筑外立面效果 的前提 ａ 下， 增设 ３ ０ ｍ宽 、０ ０ ｍ长 的剪力墙 ， ５ｍ ２０ｍ 以达到加强外 围构件 的抗侧刚度 ， 从而达到减小结构扭转效应 的目的。 ②设计 中将收进部位 的楼层设定为薄弱层 ， 地震剪力放大
框架结构抗震设计例题
抗震计算设计（框架内力计算）
6.2 按分层法或弯矩二次分配法计算内力 活荷载、恒载分别计算
6.3 叠合成整体框架弯矩图，不平衡弯矩再 分配一次
6.4 计算梁端剪力，及剪力图 6.5 柱子轴力，及轴力图
抗震计算设计（框架内力计算）
• 竖向荷载作用下的梁端弯矩调幅
调幅系数：0.8-0.85
M0:按简支梁 计算的跨中
柱网布置要简单规整贯通
（2）结构水平承重体系（楼屋面结构布置） 现浇钢筋混凝土楼屋面：肋梁楼盖 （单向板、双向板） 井式楼盖 （双向板）
梁板布置要传力明确、简洁，美观经济
概念设计（结构布置方案）
3.构件截面尺寸估算（以肋梁楼盖为例）
3.1 板的厚度 （1）按施工条件控制的最小厚度
类别 屋盖 楼盖 民用建筑 工业建筑 阳台、雨篷的根部
两种方法都要考虑填充墙的影响。uT顶点位移法：Gi
T1 = 1.7ψ T uT = 1.7(0.6 ~ 0.7) uT
uT：结构顶点假想位移
抗震计算设计（框架内力计算）
7.6 确定地震参数 （P40)
（1）确定特征周期Tg 根据建筑场地类别和地震分组，查表3-2得特征周期Tg。
（2）取结构阻尼系数ζ=0.05
（1）框架柱截面可按轴心受压估算。
①近似地取静荷载（10-15）kN/m2，填充墙较少时取小值。
②轴力N =负荷面积×层数×单位面积上的荷载。 即： N = 1.2恒+1.4活
③柱子的截面Ac由下式计算（Ac=b×h ）：
(1.2 ~ 1.4) N = ϕ ( fc Ac + f y′As′ ) = 1.0( fc Ac + 0.01 f y′Ac )
① |M|max及相应的N，V ② Nmax及相应的M，V ③ Nmin 及相应的M，V
抗震例题
振型见图 3.14 b) (c) （ 验证主振型的正交性： 质量矩阵 刚度矩阵
X m X2
T 1
0.488 1
T
60 0 1.71 0 1 0 50
地震特征周期分组的特征周期值（s）
场地类别
max 0.16
查表确定 Tg
第一组 第二组 第三组
Ⅰ 0.25 0.30 0.35
Ⅱ 0.35 0.40 0.45
Ⅲ 0.45 0.55 0.65
Ⅳ 0.65 0.75 0.90
Tg 0.3
例：单层单跨框架。屋盖刚度为无穷大，质量集中于屋 盖处。已知设防烈度为8度，设计地震分组为二组，Ⅰ类 场地；屋盖处的重力荷载代表值G=700kN，框架柱线刚 度 ic EI c / h 2.6 104 kN m ,阻尼比为0.05。试求该结构多 遇地震时的水平地震作用。
砂
淤泥质粘土 砂 淤泥质粘土 细砂 砾混粗砂
170 130 240 200 310 520
vse d 0 / t
d0 20 n 146.3577m/s d i 9.5 / 170 10.5 / 130 v 土的 i 1 si 岩土名称和性状
类型 坚硬土 或岩石 中硬土 稳定岩石，密实的碎石土 中密、稍密的碎石土，密实、中密的砾、粗、中 砂， f ak 200 的粘性土和粉土，坚硬黄土
例：试用振型分解反应谱法计算图示框架多遇地震时的层间剪力。 抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地，设计地震分组为第二组。 解： （1）求体系的自振周期和振型 m 180t
抗震练习题2014
1..采用底部剪力法计算框架结构剪力时，什么时候会考虑顶部附加水平地震作用n F ∆的影响？为什么考虑？（2012.7分）2. 某二层钢筋混凝土结构，结构计算简图如图所示，各质点的重力荷载代表值分别为m 1=60t ， m 2=50t ，层高如图所示。
该结构建造在设防烈度为8度、特征周期T g =0.25s ，设计基本地震加速度为0.20g ，其水平地震影响系数最大值分别为αmax=0.16（多遇地震）和αmax =0.90（罕遇地震）。
已知结构的主振型和自振周期分别为 ⎭⎬⎫⎩⎨⎧=⎭⎬⎫⎩⎨⎧000.1488.01211X X ⎭⎬⎫⎩⎨⎧-=⎭⎬⎫⎩⎨⎧000.1710.12221X X =1T 0.358s =2T 0.156s要求：用底部剪力法计算结构在多遇地震作用下各层的层间地震剪力i V 。
（2011.20分） 3. 三层钢筋混凝土框架结构，建造于基本烈度8度区（0.20g ），场地为II 类，设计地震分组为第一组，各层层高均为4m （见图4.1），各层的重力荷载代表值均为1000kN ，结构的基本周期为0.60s ，阻尼比为0.05。
求多遇地震作用下，各层的层间地震剪力。
（2012.15分）4.某二层钢筋混凝土框架，集中于楼盖和屋盖处的重力荷载代表值为G1=G2=1200KN,已知建筑场地类别为Ⅱ类，抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第二组。
设计基本地震加速度为0.10g,结构的阻尼比ζ＝0.05。
如图1.按底部剪力法计算水平地震作用和内力。
（土木06，10分）,5. 某二层单跨钢筋混凝土框架结构体系，集中于楼盖和屋盖处的重力荷载代表值分别为G1=600kN ， G2=500kN ，层高均为4m,结构建造在设防烈度为8度、设计地震分组为第一组、场地类别为I1的场地上，设计基本地震加速度为0.2g 。
已知结构的主振型和自振周期分别为⎭⎬⎫⎩⎨⎧=⎭⎬⎫⎩⎨⎧000.1488.02111X X ⎭⎬⎫⎩⎨⎧-=⎭⎬⎫⎩⎨⎧000.1710.12212X X =1T 0.358s =2T 0.156s 按要求完成如下问题： 何为主振型的正交性? （4分） 试验算体系主振型的正交性。
抗震结构设计经典计算题及答案
1、某两层钢筋混凝土框架，集中于楼盖和屋盖处的重力荷载代表值相等kN 120021==G G ，每层层高皆为4.0m ，各层的层间刚度相同m /kN 863021=∑=∑D D ；Ⅱ类场地，设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g ，设计分组为第二组，结构的阻尼比为05.0=ζ。
（1）求结构的自振频率和振型，并验证其主振型的正交性（2）试用振型分解反应谱法计算框架的楼层地震剪力解1）：（1）计算刚度矩阵m kN k k k /17260286302111=⨯=+=m kN k k k /863022112-=-==m kN k k /8630222==（2）求自振频率])(4)()[(21211222112121122211122212122,1k k k k m m k m k m k m k m m m --++=ω ])8630(863017260[(1201204)172601208630120()172601208630120[(1201202122--⨯⨯⨯-⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=28.188/47.27=s rad /24.51=ω s rad /72.132=ω（3）求主振型当s rad /24.51=ω1618.186301726024.5120212112111112=--⨯=-=k k m X X ω 当s rad /72.132=ω1618.086301726072.13120212112212122-=--⨯=-=k k m X X ω （4）验证主振型的正交性质量矩阵的正交性0618.0000.112000120618.1000.1}]{[}{21=⎭⎬⎫⎩⎨⎧-⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎭⎬⎫⎩⎨⎧=T T X m X 刚度矩阵的正交性 0618.0000.186308630863017260618.1000.1}]{[}{21=⎭⎬⎫⎩⎨⎧-⎥⎦⎤⎢⎣⎡--⎭⎬⎫⎩⎨⎧=T T X k X 解2）：由表查得：Ⅱ类场地，第二组，T g =由表查得：7度多遇地震08.0max =α 第一自振周期g g T T T T 5s,200.12111<<==ωπ第二自振周期g g T T T T 5s,458.02122<<==ωπ （1）相应于第一振型自振周期1T 的地震影响系数：030.008.0200.140.09.0max 9.011=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=ααT T g 第一振型参与系数724.0618.11200000.11200618.11200000.11200222121111=⨯+⨯⨯+⨯==∑∑==i i i n i i i m m φφγ 于是：kN 06.261200000.1724.0030.01111111=⨯⨯⨯==G F φγαkN 17.421200618.1724.0030.02121112=⨯⨯⨯==G F φγα第一振型的层间剪力：kN 17.421212==F VkN 23.68121111=+=F F V（2）相应于第二振型自振周期2T 的地震影响系数：071.008.0458.040.09.0max 9.022=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=ααT T g 第二振型参与系数276.0)618.0(1200000.11200)618.0(1200000.11200222122122=-⨯+⨯-⨯+⨯==∑∑==i i in i ii m m φφγ 于是：kN 52.231200000.1276.0071.01212221=⨯⨯⨯==G F φγαkN 53.141200)618.0(276.0071.02222222-=⨯-⨯⨯==G F φγα第二振型的层间剪力：kN 53.142222-==F VkN 99.8222121=+=F F V（3）由SRSS 法，计算各楼层地震剪力： kN 60.44)53.14(17.422222222=-+==∑=j j VVkN 821.6899.823.682222211=+==∑=j j VV2、某两层钢筋混凝土框架，集中于楼盖和屋盖处的重力荷载代表值相等kN 120021==G G ，每层层高皆为4.0m ，框架的自振周期s 028.11=T ；各层的层间刚度相同m /kN 863021=∑=∑D D ；Ⅱ类场地，7度第二组（)08.0 s,40.0max ==αg T ，结构的阻尼比为05.0=ζ，试按底部剪力法计算框架的楼层地震剪力，并验算弹性层间位移是否满足要求（[]450/1=e θ）。
东北大学《结构抗震设计X》在线平时作业1-3答案
《结构抗震设计X》在线平时作业1-3答案作业1一、单选题1.在框架结构抗震设计时，框架梁中线与柱中线两者间（C）A不宜重合B必须重合C偏心距不宜过大D距不宜过小2.关于砌体结构房屋（A）A当无地下室时，砌体房屋的总高度是指室外地面到檐口的高度B当按现行规范的要求设置构造柱时，砌体房屋的总高度和层数可较规定的限值有所提高C各层横墙很少的砌体房屋应比规定的总高度降低3m，层数相应减少一层D砌体房屋的层高不宜超过4m3.当无法避免而出现短柱时，应采用的措施为（C）A加大柱的截面面积B提高混凝土的强度等级C沿柱全高将箍筋按规定加密D取纵向钢筋的配筋率为3%～5%之间4.地震烈度主要根据下列哪些指标来评（C）A地震震源释放出的能量的大小B地震时地面运动速度和加速度的大小C地震时大多数房屋的震害程度、人的感觉以及其他现D地震时震级大小、震源深度、震中距、该地区的土质条件和地形地5.当设防烈度为8度时采用现浇楼、屋盖的多高层钢筋混凝土房屋（无框支层）抗震墙之间楼、屋盖的长宽比一般不宜超过（D）A1.5B2.0C2.5D3.06.划分钢筋混凝土结构抗震等级所考虑的因素中包括（A）I、设防烈度II、房屋高度Ⅲ、结构类型Ⅳ、楼层高度V、房屋的高宽比A.I、II、IIIB.II、III、IVC.III、Iv、vD.I、III、v7.底层框架砖房和多层内框架砖房现浇钢筋混凝土构造柱的截面与配筋应符合（C）Ⅰ、截面不宜小于240mm×180mm Ⅱ、截面不宜小于240mm×240mmⅢ、纵向钢筋不宜少于4Ф12 Ⅳ、纵向钢筋不宜少于4Ф14Ⅴ、箍筋间距不宜大于200mm Ⅵ、箍筋间距不宜大于250mmAⅠ、Ⅲ、ⅤBⅡ、Ⅳ、ⅥCⅡ、Ⅳ、ⅤDⅠ、Ⅲ、Ⅵ8.关于基本烈度（B）A大体相当于30年超越概率约为2—3%的烈度B大体相当于50年超越概率约为10%的烈度C大体相当于100年超越概率约为10%的烈度D大体相当于100年超越概率约为63%的烈度二、判断题9.计算多遇地震作用标准值产生的层间弹性位移时，各作用的分项系均采用1.0。
抗震结构设计测试题及答案
抗震结构设计测试题及答案Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-《抗震结构设计》水平测试题及答案一、名词解释1、地震烈度：指某一地区的地面和各类建筑物遭受一次地震影响的强弱程度。
2、抗震设防烈度：一个地区作为抗震设防依据的地震烈度，应按国家规定权限审批或颁发的文件（图件）执行。
3、场地土的液化：饱和的粉土或砂土，在地震时由于颗粒之间的孔隙水不可压缩而无法排出，使得孔隙水压力增大，土体颗粒的有效垂直压应力减少，颗粒局部或全部处于悬浮状态，土体的抗剪强度接近于零，呈现出液态化的现象。
４、等效剪切波速：若计算深度范围内有多层土层，则根据计算深度范围内各土层剪切波速加权平均得到的土层剪切波速即为等效剪切波速。
5、地基土抗震承载力：地基土抗震承载力aE a a f f ζ=⋅，其中ζa 为地基土的抗震承载力调整系数，f a 为深宽修正后的地基承载力特征值。
6、场地覆盖层厚度：我国《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）定义：一般情况下，可取地面到剪切波速大于500m/s 的坚硬土层或岩层顶的距离。
7、重力荷载代表值：结构抗震设计时的基本代表值，是结构自重（永久荷载）和有关可变荷载的组合值之和。
8、强柱弱梁：结构设计时希望梁先于柱发生破坏，塑性铰先发生在梁端，而不是在柱端。
9、砌体的抗震强度设计值： VE N Vf f ς=，其中f v 为非抗震设计的砌体抗剪强度设计值，ζN 为砌体抗震抗剪强度的正应力影响系数。
10、剪压比： 剪压比为c 0V/f bh ，是构件截面上平均剪力与混凝土轴心抗压强度设计值的比值，用以反映构件截面上承受名义剪应力的大小。
二、填空题（每空1分，共25分）1、地震波包括在地球内部传播的体波和只限于在地球表面传播的面波，其中体波包括 纵波（P ）波和 横（S ） 波，而面波分为 瑞雷 波和 洛夫 波，对建筑物和地表的破坏主要以 面 波为主。
建筑结构抗震计算题及例题答案
《建筑结构抗震》（清华大学出版社）计算题及例题解答1.某两层房屋计算简图如图1所示。
已知楼层集中质量为1100t m =，250t m =，每层层高均为h ，楼板平面内刚度无限大，沿某抗震主轴方向的层间剪切刚度为120000kN m k =，210000kN m k =。
求该结构体系在该抗震主轴方向的自振周期、振型和振型参与系数。
图1 动力模型计算简图【解】1m 100t =，2m 50t =，m /kN 20000k 1=，m /kN 10000k 2=（1）自振圆频率⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+++⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-±++=ω）（2212112222112212122,1m k 2m k k 2m k m k m k m k m k k 21⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯++⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛-±++=）（50100002100100002000021001000050100001002000050100001001000020000212）（30020030021±+==100400⎧⎨⎩ s /rad 101=ω∴，s /rad 202=ω∴（2）自振周期628.01014.322T 11=⨯=ωπ=314.02014.322T 22=⨯=ωπ=（3）振型第一主振型：210000101001000020000k m k k X X 22211211112=⨯-+=ω-+=第二主振型：110000201001000020000k m k k X X 22221212122=⨯-+=ω-+=（4）振型参与系数3225011002501100X m X m X m X m Xm Xm 222122211112211121i 21ji21i 1ii1=⨯+⨯⨯+⨯=++==γ∑∑== 3115011001501100X m X m X m X m Xm X m 222222221122221121i 22ii21i 2ii2=-⨯+⨯-⨯+⨯=++==γ∑∑==）（）（2. 某三层钢筋混凝土框架，如图2和图3所示。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
抗震计算设计（框架内力计算）
7.9 计算各层质点上的水平地震作用
Fi =
H iGi
n
FEk (1 - δ n )
∑ H jG j
j =1
( i = 1, 2, L , n )
7.10 层间地震剪力
n
∑ Vi = Fk k =i
( i = 1, 2,L , n )
5.3 框架柱的侧移刚度 Dij （混P177）
第i层第 j根柱子的刚度：
Di j
=
α
⋅
12 h2
ic
m
∑ 框架第 i层层间侧移刚度： Di = Di j
j =1
6.竖向荷载下的内力计算
6.1 计算简图
计算竖向荷载，并标注在计算简图上；
活荷载满布，梁跨中弯矩扩大1.1-1.2倍；
活荷载、恒载分开计算，只计算标准值。
抗震计算设计（框架内力计算）
5.梁柱刚度及计算简图
5.1 框架梁的抗弯刚度EIb及线刚度ib
I0为主梁矩形截面的惯性矩
中框架梁：Ib=2I0 边框架梁：Ib=1.5I0
ib
=
Eb Ib l
5.2 框架柱的抗弯刚度EIc及线刚度ic
柱截面的惯性矩为：Ic
ic
=
Ec Ic h
选取一榀代表框架
抗震计算设计（框架内力计算）
∑ （1）第i层层间地震剪力：
n
Vi = Fk
k =i
m
∑ （2）第i层层间刚度： Di = Di j j =1
（3）第i层层间弹性位移： Δue =
Vi
m
∑ Di j
j =1
[ ] （4）层间弹性位移验算： Δue ≤ θ e ⋅ h
例题
抗震计算设计（框架内力组合）
9.框架内力组合
可变荷载 控制
施工方法 现浇 现浇 现浇 现浇
不埋线管 60mm 70 80 100
埋铁皮管 80mm 80 100 -
埋塑料管 90mm 100 120 -
概念设计（结构布置方案）
（2）按工程经验选择
类别 屋盖 楼盖 整块楼盖 阳台、雨篷
梁距 2.0m左右 2.0m左右 3.3-4.0m左右 悬桃1.2-2.0m左右
（3）计算梁端弯矩、剪力。
例题
（4）计算柱子轴力。
左梁端弯矩：
∑ M
l b
=
ibl
ibl + ibr
Mb
=
ibl
ibl + ibr
(
M
t c
+
M
u c
)
右梁端弯矩：
∑ M
r b
=
ibr ibl + ibr
Mb
=
ibl
ibr + ibr
(M
t c
+
M
u c
)
抗震计算设计（框架弹性侧移验算）
8.多遇地震作用下层间弹性位移验算
扭转不规则
δ2
Bmax
Bmax
B > 0.3Bmax
B > 0.3Bmax
B > 0.3Bmax
B > 0.3Bmax
凹凸角不规则
Bmax Bmax
概念设计（方案设计）
• 体型简单、对称、规则
b < 0.5B B
大开洞
错层
B
A0 > 0.3A
A = Bl
l
局部不连续
概念设计（方案设计）
• 体型简单、对称、规则 • 合理设置防震缝
框架结构抗震设计
济南大学土木建筑学院 彭亚萍
框架结构抗震设计目标
• 三水准设防目标
具有 • 足够的强度 • 足够的刚度 • 足够的延性（耗能能力）
框架结构抗震设计内容
• 概念设计 • 抗震计算 • 构造措施
概念设计（方案设计）
• 体型简单、对称、规则
δ2 + δ1 2
δ1
δ2
> 1.2×
δ2
+ δ1 2
9.1 内力组合方式
无地震作用组合：（1） 1.2恒+1.4活
（2） 1.2恒+0.9×1.4（活+风）
（3） 1.35恒+0.7×1.4活
地震作用组合： （4） 1.2（恒+0.5活）+1.3震
永久荷 载控制
抗震计算设计（框架内力组合）
9.2 框架梁截面内力组合
（1） 控制截面 每跨梁的两端及跨中三个截面。
两种方法都要考虑填充墙的影响。
uT
顶点位移法：
Gi
T1 = 1.7ψ T uT = 1.7(0.6 ~ 0.7) uT
uT：结构顶点假想位移
抗震计算设计（框架内力计算）
7.6 确定地震参数 （P40)
（1）确定特征周期Tg 根据建筑场地类别和地震分组，查表3-2得特征周期Tg。
（2）取结构阻尼系数ζ=0.05
抗震计算设计（框架内力计算）
7.3 计算各层重力荷载代表值Gi
Gi =自重的标准值+活荷载的组合值
Gi
（1）每层划分：上、下层各一半；
（2）外墙重：墙、窗分别考虑；
（3）内墙重：不考虑扣除门洞；
（4）楼梯间：近似按10kN/m2(包括恒+活)；
（5） 活荷载组合值：屋面活荷不考虑；楼面取0.5活。
弯矩
M = 0.85M e
M
= 1.02M 0
−
1（M l 2
+Mr)
且不小于0.5M 0
抗震计算设计（框架内力计算）
7.水平地震作用下的内力计算
7.1 计算单元（纵向、横向） 每个抗震缝区段取为一个结构计算单元。
7.2 选择计算方法 一般规则的多层框架结构采用底部剪力法。 以下按底部剪力法说明计算步骤。
6 ≤ 30 >30 四三
三t;30
三
二
二 ≤ 60 >60
三二
二
度
8 ≤ 30 >30 二一
一 ≤ 60 >60 二一 一一
9
≤ 25
一 一
≤ 50
一 一
概念设计（结构布置方案）
2.结构选型与结构布置 （1）结构竖向承重体系
纵向框架承重、横向框架承重、 纵横双向框架承重
3.2 梁的截面尺寸
（1）考虑施工条件 ① 次梁高度至少应比主梁高度小50mm。 ② 框架纵向梁高度应比横梁高度小50mm。 ③ 梁载面尺寸一般以50mm为模数，当大于800mm时以100mm为模数。
概念设计（结构布置方案）
（2）截面尺寸选择
类型
整体现浇T形梁 （楼盖、屋盖）
矩形截面独立梁 框架梁
抗震计算设计（框架内力计算）
7.11 计算梁、柱内力
（1）按柱子刚度Dij分配得到各根柱的地震剪力。
（2）计算柱端弯矩。
yh = ( y0 + y1 + y2 + y3)h
上端弯矩：
M
t c
= V jk (1−
y)h
V jk =
D jk
m
Vj
∑ D jr
r =1
下端弯矩：
M
b c
= V jk
yh
抗震计算设计（框架内力计算）
板厚 60-80mm 80-100mm 120-180mm 根部120-200mm
概念设计（结构布置方案）
（3）按变形条件选择
类别 单向板 双向板
简支板h/l
1/35 1/45
连续板h/l
1/40 1/50
悬臂板h/l
根部1/12
（4）注意所选择的板厚，不得小于按施工要求及按变形控制的板厚。
概念设计（结构布置方案）
抗震计算设计（框架内力计算）
6.2 按分层法或弯矩二次分配法计算内力 活荷载、恒载分别计算
6.3 叠合成整体框架弯矩图，不平衡弯矩再 分配一次
6.4 计算梁端剪力，及剪力图 6.5 柱子轴力，及轴力图
抗震计算设计（框架内力计算）
• 竖向荷载作用下的梁端弯矩调幅
调幅系数：0.8-0.85
M0:按简支梁 计算的跨中
L1
L2 L1
L1 L2
L2 L1<4L2
概念设计（方案设计）
• 体型简单、对称、规则 • 合理设置防震缝
基础
概念设计（结构布置方案）
1.工程概况或设计资料
抗震等级：
现浇钢筋混凝土房屋的抗震等级
结构类型
高度（m)
框架 结构
框架
剧场,体育馆等大跨度公共建筑
框架 -抗 震墙 结构
高度（m) 框架 抗震墙
?
As
弦长
As, <2.5%
连
续
筋
不
少x As
于
2
14,且 >AS/4
h0
AAss'' >≥00..53AAss 连续筋不少于2 14,且>AS'/4
纵筋直径<bc/20(矩形截面) <弦长/20(圆形截面)
抗震构造措施
腰筋与拉筋
• 当梁的腹板高度大于等于450mm时，在梁的两个侧面应沿高度 配置纵向构造钢筋（俗称腰筋)，其间距应小于等于200mm。
f c bx(h0
−
x) 2
抗震设计
S≤ R
γ RE
M
≤
1
γ RE
[α1
f c bx(h0
−
x )] 2
抗震计算与构造措施
非抗震设计 S ≤ R