四角布置燃烧器炉膛的燃烧调整试验
某330MW四角切圆燃烧锅炉水冷壁高温腐蚀原因分析及调整研究
某330MW四角切圆燃烧锅炉水冷壁高温腐蚀原因分析及调整研究发布时间：2021-05-25T04:12:32.602Z 来源：《中国科技人才》2021年第7期作者：高亚芳[导读] 该锅炉是东方锅炉厂设计的330MW亚临界燃煤锅炉，具有中间一次再热、均衡通风、四角切向燃烧、全钢架悬吊结构、半开放式布置、固体排渣等优点。
制粉系统为正压直吹式，双进口双出口钢球磨煤机冷却一次风机。
共有3个磨煤机，不用于设备。
磨煤机一侧同一层装有4个煤粉燃烧器。
身份证号码23020219890703**** 黑龙江省哈尔滨市 150000摘要：针对330MW亚临界切向燃烧煤粉锅炉水冷壁高温腐蚀严重的问题，通过对设备结构、冷态动态现场试验结果、水冷壁焦样和腐蚀产物以及炉内还原气氛试验的分析，得出了锅炉水冷壁高温腐蚀的原因。
通过调整二次配风方式，探讨水冷壁高温腐蚀对氮氧化物排放特性的影响。
结果表明，低氮燃烧器改造后，主燃烧区二次风量比例降低，导致上部两个燃烧器和燃尽风箱下部区域高温腐蚀严重。
同时，管壁减薄面积与热还原气氛试验结果和水冷壁渣样成分试验结果一致。
成分分析表明，硫化物腐蚀主要发生在该地区。
切圆当量直径过大，上下厚薄燃烧器存在严重的刷壁问题，也加剧了高温腐蚀问题。
煤的低热值和高硫含量是高温腐蚀的主要原因。
燃烧高挥发分烟煤不能解决高温腐蚀问题。
通过调整二次风比例，H2S含量可降低62%，但炉膛出口氮氧化物含量可提高21%。
关键词：四角切圆燃烧；高温腐蚀；水冷壁；还原性气氛；燃尽风；焦渣1设备概述该锅炉是东方锅炉厂设计的330MW亚临界燃煤锅炉，具有中间一次再热、均衡通风、四角切向燃烧、全钢架悬吊结构、半开放式布置、固体排渣等优点。
制粉系统为正压直吹式，双进口双出口钢球磨煤机冷却一次风机。
共有3个磨煤机，不用于设备。
磨煤机一侧同一层装有4个煤粉燃烧器。
为配合超低排放改造，该装置对低氮燃烧器进行了全面改造。
改造后燃烧器布置在四角，切向燃烧，一次风完全由水平浓淡分离变为上下浓淡中间燃烧钝体稳定的燃烧器。
锅炉运行值班员职业技能试卷(154)
一、选择题（共 40 题，每题 1.0 分）：【1】通常固态排渣锅炉燃用烟煤时，炉膛出口氧量宜控制在（）。
A．2%~3%B．3%~5%:C．5%~6%D．7%~8%【2】电力生产中，死亡人数达（）人及以上者，为特大人身事故。
A．3B．5C．7D．10【3】汽轮发电机真空严密性试验应在（）进行。
A．机组启动过程中B．机组在额定负荷时C．机组在80%额定负荷时D．机组在60%额定负荷以上【4】皮托管装置是测量管道中流体的（）。
A．压力B．阻力C．流速D．流量【5】在管道上不允许有任何位移的地方，应装（）。
A．固定支架B．滚动支架C．导向支架D．弹簧支架【6】炉膛容积热强度的单位是（）。
A．kJ/m³B．kJ/（m³•C．D．kJ/（m²•E．F．kJ/m²【7】工作票延期手续，只能办理（），如需再延期，应重新签发工作票，并注明原因。
A．—次B．二次C．三次D．四次【8】自然循环锅炉水冷壁引出管中进入汽包的工质是（）。
A．饱和蒸汽B．饱和水C．汽水混合物D．过热蒸汽【9】锅炉在正常运行过程中，在吹灰器投入前，应将吹灰系统中的（）排净，保证是过热蒸汽后，方可投入。
A．凝结水B．汽水混合物C．空气D．过热蒸汽【10】填写热力工作票时，不得（）。
A．用钢笔或圆珠笔填写，字迹清楚，无涂改B．用铅笔填写C．用钢笔填写，字迹清楚，无涂改D．用圆珠笔填写，字迹清楚，无涂改【11】工作介质温度在540~600℃的阀门，属于（）。
A．普通阀门B．髙温阔门C．超高温阀门D．低温阀门【12】冷态下，一次风管一次风量最大时，各一次风管最大风量相对偏差（相对平均值的偏差）值不大于（）%。
A．±2B．±3C．±5D．±10【13】锅炉漏风试验的目的主要是（）。
A．检查锅炉燃烧室及风门挡板的严密性B．检查锅炉尾部风烟系统的严密性C．检查锅炉本体、制粉系统各风门挡板的严密性D．检查锅炉本体、制粉系统的严密性【14】RP型磨煤机的磨辊为圆锥形，碾磨面较宽磨辊磨损极不均匀，磨损后期辊套型线极度失真，沿磨辊母线有效破碎长度变小，磨辊与磨盘间隙变小，对煤层失去碾磨能力，磨辊调整是有限度的，所以在运行中无法通过调整磨辊与磨盘间的相对角度和间隙来减轻磨损的（）。
燃烧调整对四角切圆燃烧锅炉过热器壁温的影响
燃烧调整对四角切圆燃烧锅炉过热器壁温的影响应明良,张文景,熊建国(浙江省电力试验研究所,浙江 杭州 310014)关键词:电站锅炉;四角切圆;燃烧调整;壁温摘 要:通过对某电厂300MW 机组四角切圆燃烧锅炉的燃烧调整,分析了投磨方式、炉膛出口氧量、二次风配风方式和二次风箱、炉膛差压等对末级过热器、再热器管壁温度的影响,并得出了初步结论。
中图分类号:T K 22313+2 文献标识码:B 文章编号:100129529(2002)1220059202 由于四角切圆燃烧方式混合良好,燃烧稳定,四周水冷壁的吸热量和热负荷分布均匀,特别是气流在炉膛内形成了一个较强的旋转燃烧火焰,对强化后期燃烧十分有效,能适应多种煤种。
故四角切圆燃烧锅炉曾在一段时期内在电力工业得到广泛应用。
但由于四角切圆燃烧锅炉在炉膛内为旋转上升气流,从炉膛出口到水平烟道以后,仍存在较强的残余旋转,导致水平烟道两侧烟速和烟温的偏差,从而造成再热器和过热器的壁温偏差,致使尾部受热面的爆管。
某电厂锅炉为亚临界压力、一次再热、控制循环炉,采用中速磨直吹式制粉系统,单炉膛,倒U 型露天布置,四角切向燃烧,摆动喷嘴调温,平衡通风,全钢架悬吊结构,固体排渣,燃用晋北烟煤。
炉膛宽深比为1114∶1,截面近似正方形。
锅炉采用四角布置、同心反切燃烧。
燃烧器喷嘴结构采用一次风口四周通以周界风,一二次风喷嘴间隔布置的型式,每只燃烧器风箱分成12层,从底部到顶部算起第二、四、六、八、十层(共5层)风室为一次风室,即煤粉喷嘴。
为了改善煤粉着火性能和在低负荷运行时维持火焰稳定性,每只煤粉燃烧器均采用了宽调节比喷嘴。
煤粉喷嘴的煤粉气流相对于二次风气流以反向切圆的方式进行同心反切燃烧,这可使煤粉和空气之间产生强烈的混合,增加煤粉的完全燃烧,减少煤粉对水冷壁的冲刷,以减轻炉膛结焦。
1 存在问题及调整目的虽然该锅炉采用了同心反切的燃烧方式,但是在锅炉尾部烟道还是存在左右侧偏差的问题,特别是过热器(再热器)左右侧管壁温度的偏差很大,特别是末过第75屏的管壁温度最高,接近报警温度。
350 MW机组锅炉燃烧优化调试
350 MW机组锅炉燃烧优化调试王嘉奇;宋大勇;张正元;王恩宝;冯兆兴【摘要】某发电厂350 MW机组的锅炉一直存在水冷壁超温、再热汽温偏差、排烟温度高和NOx排放浓度高等问题,因此对该锅炉进行燃烧调整试验,结果表明:造成水冷壁温度偏差的原因是四角燃烧器组动量能量及燃烧过程存在偏差,炉膛火焰中心向右墙偏移,且3#角煤粉较浓偏高,导致欠氧燃烧,影响温度场.优化调试后,热效率显著提高,还在一定程度上降低了NOx排放量.【期刊名称】《沈阳工程学院学报（自然科学版）》【年(卷),期】2019(015)002【总页数】5页(P126-130)【关键词】四角切圆;火焰中心;水冷壁;热效率【作者】王嘉奇;宋大勇;张正元;王恩宝;冯兆兴【作者单位】沈阳工程学院研究生部,辽宁沈阳 110136;国电科学技术研究院有限公司沈阳分公司,辽宁沈阳 110102;沈阳工程学院研究生部,辽宁沈阳 110136;沈阳工程学院研究生部,辽宁沈阳 110136;沈阳工程学院能源与动力学院,辽宁沈阳110136【正文语种】中文【中图分类】TK229.6四角切圆燃烧锅炉因其采用直流煤粉射流的风粉组织，实现邻角点燃、四角相互支撑的燃烧方式，具有良好的着火稳定性、炉膛火焰充满度高、锅炉的可靠性和性价比高等特点。
随着燃煤价格不断上涨和环保形势的日益严峻，发电成本逐年上升，环保压力与日俱增。
因此，电力行业对锅炉燃烧的安全性、经济性和环保性提出了更高要求［1-2］。
以某电厂350 MW超临界褐煤锅炉为对象，展开燃烧优化试验，解决再热汽温偏差、排烟温度高、水冷壁超温和NOx排放浓度高等问题。
第一阶段主要利用停炉机会进行冷态试验和热态摸底试验；第二阶段主要根据摸底试验结果，针对存在的问题找到原因，再进行有针对性的调整试验，改善炉膛火焰中心位置和煤粉浓度分布情况，解决欠氧燃烧所引起的热负荷分布不均问题，提高锅炉的运行效率，并降低由于锅炉燃烧带来的环境污染，保证锅炉能够长期稳定、安全、经济的运行［3-6］。
5号TSBG-GL-015燃烧初调整调试报告
古交三期2×660MW低热值煤热电项目5号锅炉燃烧调整试验调试报告试验单位：国网山西省电力公司电力科学研究院现场总指挥：梁五洲现场批准：梁五洲试验负责人：曾宾试验参加人：电科院：曾宾侯轶明闫星磊总承包单位：商政业主单位：康晓光试验地点：古交三期热电项目计划试验时间：2017年06月实际试验时间：2017年11月-- 2018年04月目录一．概述 (1)1．系统简介 (1)2．主要设备技术规范 (1)二．调试依据和标准 (1)三．试验目的 (7)四．试验仪器、设备 (7)五．试验前工作 (8)1．试验准备情况 (8)2．技术交底 (8)3．试验应具备的条件确认 (8)六．调试内容、过程及数据 (8)1.调试主要内容 (8)2.试验主要过程 (8)3.试验数据 (17)4.遇到问题及处理措施 (18)七．调试结论 (18)八．附件 (20)1．系统试运申请单 (20)2．调试措施交底记录 (21)3．试运条件检查确认表 (25)4．煤质、灰渣分析结果 (36)5．煤粉细度分析结果 (39)6．试运质量验收评定表 (40)一、概述1．系统简介山西古交三期2×660MW低热值煤热电项目高效超超临界锅炉是哈尔滨锅炉厂有限责任公司（以下简称哈锅）自主开发研制的660MW等级高效超超临界锅炉。
该锅炉为超超临界参数、变压直流炉、单炉膛、切向燃烧，一次再热、平衡通风、紧身封闭布置、固态排渣、全钢构架、π型布置，采用不带再循环泵的大气扩容式启动系统。
采用中速磨直吹制粉系统，每炉配6台中速磨煤机（型号：HP1103/Dyn），燃用设计煤种时5台运行，1台备用；煤粉=16（11）%。
锅炉采用四角切圆燃烧方式，主燃烧器布置在水冷壁的四角，每层4只细度R90燃烧器对应一台磨煤机。
SOFA燃烧器布置在主燃烧器区上方的水冷壁的四角，以实现分级燃排放。
烧降低NO×锅炉燃烧工况在很大程度上影响着锅炉设备和整个发电厂运行的经济性和安全性。
关于240t／h燃煤锅炉燃烧调整及运行优化的研究
工业 技术
关于 ２ ０／ ４ ｔｈ燃煤锅炉燃烧调 整及运行优化 的研 究
李 敏
东营 ２ ７８ ） ５ ０ ７ （ 利石 油管 理局胜 利发 电厂 山东 胜
摘 要： 本文以中国石化集团公司巴陵分公司动力事业部 ２０ ｈ ４ｔ 锅炉为研 究对 象， ／ 介绍 了 ２０ ｈ ４ｔ 煤粉锅 炉 ／
对锅炉热效率的影 响规律 。
５试 验 结 果及 分 析
对同类 型小 型煤 粉锅 炉经 济运行 及燃烧 优化方 式有 着重要 指
导意义 。
２理 论 依 据
５１不 同 负荷 下 测试 结果 及 分 析 ．
在不同负荷下测试 钙 炉试验热效率及结果见表 １ 。 表 １＃ ３炉试验热效率计 算结果
温度及飞灰和炉渣含碳量 等多项参 数 ．不能靠某一项 参数 的变
化来分析影响锅 炉热效率 的因素 ， 所以不能定性 １０ ０ ％额定负荷
巴陵石化动力事 业部 ＃ ３炉 为 武 汉 锅 炉 厂 生 产 的 ＷＧ ２０ Ｚ４／
１． １ ０３ 型锅 炉 ， — 本锅炉属 于高温高压 、 单汽包、 中下 降管 、 集 自然 循环 Ⅱ 型布置的 固态排渣煤粉炉 ， 锅炉布置形式为露天 ｎ 型布
０ 大风 量 ３８ １ ３ ４３ ５４ １ ． Ｏ ２． － ８ ６ ． ６ ０ １７ ９． ． ２４ ７ ０
本 文热效率 试验方法 主要依据 我国 国家标 准 Ｇ １ １４ ８ Ｂ ０８— ８ 《 电站锅 炉性 能试 验规程 》 。锅炉热效率试验方法及煤质分析 内
容， 由于篇 幅限制 ， 本文不再赘述 。我们在现场进行大量 的研究 试验 ， 重点分析试验数据 ， 对不 同运行工况进行 比较 。运行工况
切向燃烧锅炉再热汽温偏差调整及分析
切向燃烧锅炉再热汽温偏差调整及分析张家维; 潘继真; 魏海涛【期刊名称】《《东北电力技术》》【年(卷),期】2012(033)006【总页数】4页(P31-33,41)【关键词】汽温偏差; 燃烧器摆角; 燃尽风比例【作者】张家维; 潘继真; 魏海涛【作者单位】辽宁省电力有限公司电力科学研究院辽宁沈阳110006; 河北国华沧东发电有限责任公司河北黄骅061100【正文语种】中文【中图分类】TK229.6; TM621.28对于四角切圆燃烧锅炉，由于旋转惯性的存在造成炉膛出口区域普遍存在烟温和汽温分布不均衡的现象，并且锅炉容量越大，这种情况越明显。
造成四角切圆燃烧锅炉中汽温、烟温偏差的原因多是由于炉膛出口处存在烟气流残余扭转，在上炉膛及水平烟道中产生烟气速度场、温度场、灰尘颗粒分布场偏差所致。
如果这种汽温偏差和烟温偏差过大，会导致局部管材超温和减温水大量投入等问题［1］，不但严重影响锅炉的经济运行，更威胁到机组的安全运行。
由于再热蒸汽本身的性质决定了其对热偏差更为敏感，所以往往再热器两侧偏差更为明显［2］。
通过燃烧调整试验，对2号锅炉汽温偏差情况进行了测试和分析，包括反切风量及方向、主燃烧器摆角、残余扭转强度等因素改变对偏差的影响，对类似问题的解决提供参考。
1 设备概况锅炉为亚临界参数、一次中间再热、自然循环汽包炉，采用平衡通风、直流式燃烧器、四角切圆燃烧方式，设计燃用烟煤。
锅炉采用全钢结构构架、呈П型布置，受热面采用全悬吊结构。
锅炉为单炉膛，炉膛四周为全焊式膜式水冷壁，炉膛的高负荷区域采用内螺纹管的膜式水冷壁。
在炉膛上部布置有墙式再热器、分隔屏、后屏过热器。
水平烟道中布置有后屏再热器、末级再热器、末级过热器和立式低温过热器。
后烟道竖井布置水平低温过热器和省煤器。
后烟道下部布置2台三分仓容克式回转空气预热器。
炉内主要受热面布置方式见图1。
图1 受热面布置方式示意图炉膛采用摆动式直流燃烧器、四角布置、切向燃烧方式。
燃烧器调整
图为某电厂2008t ／h四角燃烧锅炉 过燃风风量控制 调整的情况。为 减少过燃风量， 提高其他诸层投 运燃烧器的出口 风速，以减缓气 流偏斜，将原过 燃风风门的控制 曲线进行修改。
（a）下二次风试验，Vdaf=11%, Aad=22%~25%, w2x=40m/s; (d)中二次风试验，Vdaf=12%~14%
——Aad =21%~23% …. Aad =25%~26%
图4-26 HG670/14-5锅炉二次风调整试验
二、旋流式燃烧器的燃烧调整
旋流式燃烧器的出口气流结构、回流 区的大小、位置、射程的远近、气流扩散 角等，是决定其燃烧工况最基本的因素。 因此旋流式燃烧器的燃烧调节，最主要的 就是出口风速和风率的调节。
(2)一次风粉均匀性监督与调整
1)中间储仓式制粉系统
图4-24 中间储仓式制粉系统的煤粉管道布置示意 可调节流件；2— 一次风箱；3—炉膛； 4—给粉混合器；5—煤粉管
当各管阻力调平之后，只要各管的给粉 量相等，则一次风量(风速)也彼此相等。反 之，只要各管的一次风量相等，煤粉浓度 (给粉量)也是均匀的。
如图提高一次风速后，
煤粉着火点向后推移，煤粉
气流的刚性提高，纠正了一 次风偏斜气流的贴壁状况。
(2)辅助风的调整。辅助风是二次风最主要的部分。 主要起扰动混合和煤粉着火后补充氧气的作用。 其风率和各层之间的分配方式都对燃烧有重要影 响。
辅助风的风量和风速较一次风要大得多。一般占 到二次风总量的60％～70％．是形成各角燃烧器 出口气流总动量的主要部分。辅助风动量与一次 风动量之比(二、一次风动量比)是影响炉内空气 动力结构的重要指标。
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四角布置燃烧器炉膛的燃烧调整试验
（1）四角射流着火后相交，相互点燃，使煤粉着火稳定；
（2）由于四股射流在炉膛内相交后强烈旋转，湍流的热量、质量和动量交换十分强烈，故
能加速着火后燃料的燃尽程度；
（3）四角切圆射流有强烈的湍流扩散和良好的炉内空气动力结构，炉膛充满系数较好，炉
内热负荷均匀；
（4）切圆燃烧时每角均由多个一、二次风喷嘴所组成，负荷变化时调节灵活，对煤种适应
性强，控制和调节手段也较多；
（5）炉膛结构简单，便于大容量锅炉的布置；
（6）便于实现分段送风、分段燃烧，从而抑制N0X的排放。
燃烧器保持适当的一，二，三
次风出口速度，是建立正常的空气动力场和稳定燃烧所必须的；一次风速过高会推迟着火；
过低则容易烧损燃烧器，并在一次风管内造成煤粉沉积；二次风速过高或过低都可能破坏气
流的正常混合扰动，从而降低燃烧的稳定性和经济性；燃烧器出口断面的尺寸及气流速度决
定了一、二、三次风量的百分率；一次风率与着火过程密切相关。
一次风率愈大，为达到气
粉混合物着火温度需要吸收的热量就愈多，因而达到着火所需要的持续时间就愈长。
这对挥
发分低的燃煤来讲很不利的，当一次风温较低时尤为不利；对高挥发分的燃煤来讲，维持着
火并不困难，而着火后为保证挥发分的及时燃尽却需要较高的一次风率。
1.2 四角布置直流燃烧器的一、二次风出口速度可以用下述方法进行调整
（1）改变一、二次风率百分比；
（2）改变各层喷嘴的风量分配，或停掉部分喷嘴；
（3）有的燃烧器具有可调的二次风喷嘴出口挡板，可以用来调节出口速度而保持风量不变；（4）还可以用改变喷口截面尺寸的方法来改变出口速度。
1.3 试验注意事项
（1）调整试验可以在经济负荷或常用负荷下进行，其他负荷可以根据一般规律推导；
（2）判断风速或风率是否是适宜的标准，首先，是燃烧的稳定性，炉膛温度分布的合理性，及对过热汽温的影响；其次是比较经济指标，主要是排烟损失和灰渣未完全燃烧热损失
（q2+q4）的数值；
（3）调整燃烧器风速的各项试验，可以和冷态空气动力场的观测结果相印证，并进行燃烧
效果的分析；
（4）为求得燃烧器一，二，三次风的风率和出口速度，在进行这类调整试验时应同时测定
炉膛的风平衡，即在锅炉的风系统上安装一些必要的风量测点，从而确定一，二，三次风的
风量及风速；
（5）在降低一次风量进行试验时，应考虑到不致引起一次风管道中发生煤粉堵塞（管内平
均风速一般不应小于20米/秒）；
（6）如果采用制粉系统废风作为一次风时，最佳的一次风量应根据燃烧条件及制粉系统的
出力和经济性综合考虑。
2 四角布置直流燃烧器的空气动力结构
四角直流燃烧器设计时，假想切圆直径为：对固态排渣煤粉炉d0=（0.05～０.1）A，A为炉膛横断面长短边长的平均值。
实际运行时的切圆直径可膨胀至假想切圆直径的7~8倍。
真正切圆直径并非是一个常数，实际上它是一个倒锥形的旋涡核心，即上大下小，特别是当离开燃烧器作用平面后，旋转速度逐渐衰减，旋涡的直径不断增大。
实际切圆直径的大小与假想切圆直径、各喷口出口气流动量、多层燃烧器各层速比、炉膛断面形状等有关。
3 直流燃烧器射流的刚性
所谓射流的刚性，是指射流喷入炉内后射流的轨迹偏离假想射流轴心线的程度。
射流刚性越小越容易偏离，严重时还会产生气流贴墙、冲墙、引起堆灰结焦。
直流燃烧器射流喷出后产生偏离现象的主要原因：
（1）射流卷吸使两侧产生压差所引起的射流偏转；
（2）射流自燃烧器喷出后受邻角气流的冲击挤压以及离心力的作用而使射流偏轴线，这是实际切圆直径比假想切圆大好几倍的主要原因；
（3）直流燃烧器结构对射流偏转的影响。
主要影响参数为直流燃烧器的高宽比h/b，各燃烧器间的相对间隔△/b及燃烧器总面积与炉膛截面积F之比。
4 燃烧器的负荷分配及投停方式
4.1 原理及注意事项
（1）一般是将投入运行的主燃烧器负荷尽量分配均匀，即将各燃烧器的风量和给粉量调整一致。
但有时为了调整燃烧中心，改变火焰的偏斜现象，避免结渣，调节过热汽温分布或提高运行经济性等原因，常有意识地改变各燃烧器之间的风粉分配比；
（2）对于四角布置的直流燃烧器，为了减少火焰偏斜，避免结渣，当风道及喷口布置以至气流射程不对称时，将一侧或两侧的风粉量降低运行也有可能有些效果；
（3）改变四角布置燃烧器给粉量或二次风量也是调整燃烧中心，改善气粉混合及增加燃烧效果的常用措施：例如有所谓“正塔形”送风（即上二次风小，下二次风大）或“反塔形”送风（即上二次风大，下二次风小）等配风方式；
（4）当进行这类调整时，判断调整措施的好坏，除了燃烧的稳定性，炉膛出口烟温及炉内的温度分布和燃烧经济性之外，还应注意炉膛两侧的燃烧产物（RO2，飞灰可燃物，炉渣沉淀物等）是否均衡，以及锅内过程方面的均匀性（如过热汽温分布，汽包两侧炉水浓度及水位等）；
（5）有些锅炉四角布置的直流燃烧器喷嘴是可以摆动的，它对调节燃烧中心的位置，改变汽温和煤粉燃烧的完善程度是相当起作用的。
一般在保证正常汽温的条件下，多尽量增加其下倾角，以取得较高的燃烧经济性，但需注意冷灰斗不应因温度过高而产生结渣；
（6）为考察对所有燃烧器供粉的均匀性，可以从各一次风管等速抽取煤粉样，比较其样品的相对重。
（7）为保持燃烧器一、二、三次风的出口风速，有时要停一部分燃烧器，在低负荷运行时尤属必要；
（8）制粉系统为直吹系统时，与备用磨煤机或检修中的磨煤机相连的燃烧器也必然要停掉。
除了被迫停用的情况外，在正常工况下，或在低负荷运行时，停哪个为好，需要通过试验分
析来确定。
燃烧器的投停对锅炉运行更较甚于燃烧器负荷分配。
4.2 燃烧器调整试验时可按照下述原则进行
（1）停用燃烧器的主要目的是保证锅炉参数和稳定燃烧，经济性方面的考虑常是次要的；（2）停上投下，降低火焰中心，以利燃尽；
（3）停用部分燃烧器时，应停用上排的，保留下排的，且对角停用，定时切换，以利水冷
壁受热均匀；
（4）停主燃烧器，必要时应投入点火枪或点火炉加以助燃。
停用的燃烧器应通以少量的空气，以保证喷口安全。
（5）切换燃烧器时，应先投入备用的，待调整正常后再停用运行的，以防止燃烧减弱或中断；
（6）在改变燃烧器运行方式时，必须全面考虑对燃烧，汽温，水循环等各方面的影响，不
可以随意进行。