大型钢锭凝固特性的初步研究
大钢锭的凝固工艺数值模拟研究
大钢锭的凝固工艺数值模拟研究
大钢锭的凝固工艺数值模拟研究是指使用数值模拟方法对大钢锭凝固过程进行研究和优化。
凝固是钢坯生产过程中关键的环节，直接影响其质量和性能。
通过数值模拟可以模拟凝固过程中的温度场、相变、应力和变形等物理现象，从而预测和优化大钢锭的凝固结构和性能。
具体而言，大钢锭的凝固工艺数值模拟研究可以包括以下方面：
1. 温度场模拟：通过数值方法计算大钢锭凝固过程中的温度分布，包括凝固壳层和内部的温度变化。
这可以帮助预测凝固过程中的热流动和热扩散等现象。
2. 相变模拟：钢的凝固过程涉及到相变，包括凝固前的熔池区域和凝固后的固相区域。
数值模拟可以模拟相变过程中的组分分布、晶体生长和偏析等现象。
3. 应力和变形模拟：凝固过程中会产生应力和变形，这对大钢锭的质量和性能具有重要影响。
通过数值模拟可以模拟应力场和变形场，预测和优化凝固过程中的应力集中和变形破碎等问题。
4. 凝固结构分析：通过数值模拟可以分析大钢锭的凝固结构和组织特征，包括晶粒形貌、晶粒尺寸和晶界取向等。
这可以提供指导大钢锭的后续加工和热处理的依据。
大钢锭的凝固工艺数值模拟研究可以通过有限元方法、有限差分方法等数值方法进行。
通过合理的模拟参数和边界条件，可以精确模拟大钢锭的凝固过程，为生产提供科学依据和优化策略。
大型特厚板用扁钢锭的研制
2007年第4期宝 钢 技 术研究与开发大型特厚板用扁钢锭的研制蔡得祥1,2,李金富1(1.上海交通大学,上海 200030;2.宝钢股份公司,上海 201900) 摘要:随着造船、大型模具和能源等行业的发展,特厚板产品得到越来越广泛的应用。
宝钢生产特厚板所用锭型为20世纪80年代初从日本引进的BF28锭型,该锭型上小下大,平头平尾,易形成中心疏松和二次缩孔,严重制约产品的竞争力。
为提高特厚板质量,在计算机模拟的基础上,成功研制出适合本厂特厚板轧制的30t大型扁钢锭。
新锭型在成分偏析、低倍组织以及超声波探伤方面较原锭型有显著的改善。
关键词:扁钢锭;偏析;缩孔;特厚板中图分类号:TF777 文献标识码:B 文章编号:1008-0716(2007)04-0045-04D evelop m en t of Large I ngot Sl ab for Heavy Pl a teC a iD exiang1,2,L i J infu1(1.Shangha i J i a oTong Un i versity,Shangha i200030,Ch i n a;2.Baoshan I ron&Steel Co.,L td.,Shangha i201900,Ch i n a) Abstract:W ith the devel opment of industries,such as shi p building,large2scale mould and energy,heavy p lates have f ound more and more app licati ons.The ingot slab Baosteel used t o manufacture its heavy p lates was BF28,which was i m ported fr om Japan in early1980s.That ingot slab with a s mall and flat t op,a big and flat bot2 t om,was ap t t o f or m central por osity and secondary shrinkage cavities.It seri ously restricted the competitiveness of Baosteel heavy p lates.I n order t o i m p r ove its p r oduct quality,Baosteel successfully devel oped a ne w type of ingot slab(30t ons)f or its heavy p lates based on the computer si m ulati pared with the old one,the new slab is bet2 ter in compositi on segregati on,macr ostructure and ultras onic exa m inati on.Keywords:ingot slab;segregati on;shrinkage cavity;heavy p late0 前言造船、塑料模具钢、能源用钢等大型设备的快速发展,对高质量特厚板的需求在不断增长。
高性能金属材料的凝固及成形控制
高性能金属材料的凝固及成形控制发布时间：2022-11-27T02:55:10.482Z 来源：《中国科技信息》2022年8月第15期作者：张誉川[导读] 高性能金属材料具有耐腐蚀性强、韧性水平高等特点，因此被广泛应用于各行业，然而随着社会的快速发展，张誉川四川远方高新装备零部件股份有限公司摘要：高性能金属材料具有耐腐蚀性强、韧性水平高等特点，因此被广泛应用于各行业，然而随着社会的快速发展，人们对高性能金属材料的要求也变得越来越高，高质量、低成本的高性能金属材料是当前人们迫切需求的材料。
基于此，本文针对高性能金属材料的凝固及成形进行全面化的探究，从而为高性能金属材料向着更高质量和低成本的研究方向提供必要的参考借鉴。
关键词：高性能金属材料；凝固；成形控制引言：针对高性能金属材料控制成形和控制凝固技术的开展进行研究，能够实现高性能金属材料的组织性能和产品尺寸水平的提升，相较于传统的金属材料，加强对高性能金属材料的研究，能够为高性能金属材料组织性能控制提供必要的技术支持，也能有效降低制备加工中对能源造成的消耗情况。
1.高性能金属材料概述金属材料是一种主要由金属元素构成的材料通常，相对于其他材料而言，金属材料具有良好的耐寒性、耐热性以及导电性特点，因此金属材料在现代工业生产中占据重要的地位[1]。
而高性能金属材料则是普通金属材料的升级版，相比普通金属材料更具有优势和价值，相对于普通金属而言，高性能金属材料的生产技术通常具有耐腐蚀以及高强度的生产特点，并在冶金行业能源利用率的部件制造技术和特殊钢材及高温合金材料生产技术等。
2.高性能金属材料凝固及成形控制技术的意义2.1有利于材料的制备加工针对高性能金属材料进行凝固及成形控制，可以采用精确控制金属材料凝固中的种类和生成顺序，实现晶粒大小的所需，从而达到对新材料的研发目的。
在高性能金属材料的凝固及成形控制中，通过精确调控凝固相生成的顺序以及剩余液相非晶形成能力，还能实现制备内生韧性相以及非晶符合材料的所需。
大锻件 第4部分 锻造用钢锭及铸锭技术
第四部分锻造用钢锭及铸锭技术一、 大型钢锭的组织结构及类型1．大型钢锭的组织结构z 激冷层：锭身表面的细小等轴晶区。
厚度仅6~8mm ；因过冷度较大，凝固速 度快，无偏析；有夹渣、气孔等缺陷。
z 柱状晶区：位于激冷层内侧；由径向呈细长的柱状晶粒组成；由于树枝状 晶沿温度梯度最大的方向生长，该方向恰为径向，因此形成了柱状晶区；其凝固速度较快，偏析较轻，夹杂物较少；厚度约50~120mm 。
z 分枝树枝晶区：从柱状晶区向内生长；主轴方向偏离柱状晶，倾斜，并出现 二次以上分枝；温差较小，固液两相区大，合金元素及杂质浓度较大。
z A 偏析区：枝状晶间存在残液，比锭内未凝固的钢液密度小，向上流动，形成A 偏析；在偏析区合金元素和杂质富集，存在较多的硫化物，易产生偏析裂纹。
z 等轴晶区：位于中心部位；温差很小，同时结晶，成等轴晶区。
钢液粘稠， 固相彼此搭桥，残液下流形成V 偏析，疏松增多。
z 沉积锥区：位于等轴晶区的底端；由顶面下落的结晶雨、熔断的枝状晶形成的自由晶组成，显示负偏析；等轴的自由晶上附着大量夹杂物，其组织疏松，且夹杂浓度很大；应切除。
z 冒口区：最后凝固的顶部；因钢液的选择性结晶，使后凝固的部分含有大量的低熔点物质，最后富集于上部中心区，其磷、硫类夹杂物多；若冒口保温不良，顶部先凝固，因无法补缩形成缩孔；质量最差，应予切除。
2． 大型钢锭的类型z 普通钢锭高径比：=+dD H 2 1.8~2.5；通常，10吨以下的钢锭：2.1~2.3，10吨以上的钢锭：1.5~2；锥度：=%100-D Hd 3~4% ； 横断面为8棱角形。
大钢锭为16，24，32棱角。
z 短粗型钢锭高径比： 0.5~2；锥度： 8~12%。
高宽比减小，锥度加大有利于钢锭实现自下而上顺序凝固，易于钢水补缩，中心较密实；有利于夹杂上浮，气体外溢，减少偏析；锭身较短，钢水压力小，侧表面不易产生裂纹；锥度大，易脱模；可增加拔长锻比。
600吨级低偏析高纯净特大合金钢锭极限制造技术研究与应用_蒋新亮
必须使用多台电弧炉、 钢包炉冶炼。 用 100 量大， t 电弧炉需连续冶炼 7 炉 ～ 8 炉粗炼钢水， 每炉粗 炼钢水均要求 P 含量达到≤0． 002% 的极低水平， 导致冶炼时间长， 技术难度大， 现场操作、 生产组 织、 协调、 设备保障困难。 大吨位高纯钢水要求 Si、 P、 S、 As、 Sn、 H、 O、 N 等元素含量极低， 在制造 方面存在诸多难点， 在保证钢的化学成分满足要 求的同时， 要最大限度地降低钢中杂质元素和夹 杂物含量， 保证钢的高纯净度。 1． 1． 1 钢水脱 P 用电炉熔炼粗炼钢水， 通过过氧化反应去除 P。 脱 P 是靠电炉氧化时与 CaO 的反 钢中的 Si、 应而进行的， 脱 P 反应式为： 2［ P］+ （ FeO） + 4 （ CaO） = （ Ca4 P2 O5 ） + ［ Fe］ 炉渣成分的变化， 对钢渣间磷分配系数的影 响为： lg （ % P） = 22350 / T － 16． 0 + 0． 08 × ［ % P］ （ % CaO） + 2． 5lg（ % FeO） 因此， 脱 P 的最佳热力学条件是： 1 ） 反应温度不宜过高； 2 ） 提高炉渣的氧化性（ 提高 FeO 含量） ； 3 ） 增大炉渣量； 4 ） 适当的碱度。 由于钢包精炼炉不能脱 P， 因此必须在电弧 炉冶炼阶段考虑脱 P 问题。 项目组采用提前造 渣、 加强吹氧、 使用特种脱磷剂、 改善渣系结构等 ， P 方法 在电炉氧化渣下将 降低到 0． 002% 以下， 再用倒包法将钢水注入钢包炉， 彻底清除钢中的 氧化含磷渣（ 图 1 ） ， 然后用钢包炉进行精炼。 1． 1． 2 有害元素的控制 由于该产品对材料的力学性能， 尤其是韧性 指标 要 求 特 别 严 格， 所以必须将钢中有害元素 As、 Sn、 Sb 控制在极低的范围。 这些元素在冶炼 过程中很难去除， 只能在炉料准备阶段严格控制。 Sn、 Sb 含量 首先要精选炉料， 要求废钢中的 As、 Sn、 达到相当低的水平， 从源头上控制原料中 As、 Sb 等元素的含量。 在炉料筛选、 分类、 配送等方 面科学管理， 降低杂质元素混入的途径， 保证获得 16
Q345D钢高温力学性能及凝固特性
摘要低碳低合金钢Q345D具有强度高、韧性高、抗冲击、耐腐蚀等优良特性，因而倍受广泛地应用于各个方面。
，连铸技术因为具有可以大幅提高金属收得率、改善铸坯质量和节约能源等显著优势，因而在生产钢材的各种方法中得到了最为广泛的应用。
本文通过对Q345D钢的高温力学性能热模拟实验及其高温凝固相转变规律的研究，进一步了解该钢种的高温特性，以期为铸坯质量的提高提供理论依据。
对于Q345D高温力学性能的研究主要是通过热模拟试验机模拟金属热变形的整个过程，得到其热变形过程中热强度、热塑性、显微组织以及相变行为并对其进行分析整理总结。
本文通过使用Gleeble-1500D热模拟试验机，对Q345D钢进行高温拉伸实验，获得该钢在800℃~1200℃温度下的屈服强度、抗拉强度及延伸率、断面收缩率等数据。
对以上数据进行分析，可以得出：在800℃~850℃温度区间，随着温度的升高，屈服强度、抗拉强度分别从800℃的39.10MPa、83.61MPa提高到850℃的40.01MPa、93.10MPa；在900℃~1300℃温度区间内，随着温度的升高，其屈服强度和抗拉强度分别从900℃的33.53MPa、91.16MPa降低到1300℃的8.45MPa、19.85MPa。
对于该钢的热塑性，800℃~900℃温度区间内随温度升高，其延伸率、断面收缩率分别从800℃的9.11%、77.7%提高到900℃的23.58%、79.3%升高；在1000℃~1200℃温度区间内，延伸率、断面收缩率变化比较平缓；1200℃以后随温度升高，延伸率、断面收缩率急剧降低，在1300℃时其数值分别为11.75%、48.5%，表明其热塑性下降。
Q345D的高温凝固相转变规律是通过自行研制的可控高温凝固相变实验装置进行的，对于加热到熔化状态下的钢样通过控制冷速冷却到不同温度，然后淬火保留高温组织的方式研究其组织的转变行为。
对所得试样金相组织观测得出：在液态下直接淬火时，冷却速度越快，所得到的晶粒越为细小；在冷速为20℃/min的冷却速度下，Q345D钢的液、固相线温度点分别为1515℃和1460℃，在该区间内，残留高温铁素体的含量随着结束控制冷速冷却温度的降低而升高；在2℃/s的冷却速度下，在1515℃和1460℃温度点仍然有高温铁素体相的存在，但是与同温度下以20℃/min的冷却速度得到的试样相比，高温铁素体相的含量有明显不同。
锻造用大型中空钢锭的凝固与偏析.
空钢锭和Γ ∋普通钢锭在凝固末期 0 分钟内∃ − 锻件用的钢锭的收得率 , 减少加热时间和缩 , 残存钢水减少的情况完了前 0 分钟−水 , , 。
3− ∃中空钢锭在凝固 + + 短锻造工序。
实际的生产取得了预期的经济 , 大约残存−厚度的钢 , 效果例如大体上同一形状的汽缸用普通钢−锭和空心钢锭各作 1 个的情况来比较收得率提高巧 < , , 这些钢水以比较一致的速度减少。
直至锻造 , 凝固完了1−− Γ∋∃普通钢锭 , , 残存钢水直径为钢水量的减少速加热时间缩短了∋ < 。
锻 , 一− /+ + 期间凝固时。
, 造工时缩短了 3 < 由于工序简化 , 。
, 减少加度大体上是一致的上述结果表明但此后的凝固约在一分中空钢锭的凝固特征是 , 热次数又因为钢锭是中空的加热效率高大幅度地缩短了加热时间钟内急剧的凝固完了 , 不发生象普通钢锭那样的急剧变快的现象。
在凝固末期凝固 , 5 。
结论 , 这是因为内侧的凝固速度而不是象普通 , 。
# % 最终凝固位置靠内侧。
相当于钢位于冒口慢和最终凝固按单方向进行钢锭那样的双向凝固可以看出比大时, ’ 7 锭厚度的 6 、外最终凝固部位。
# 1 % 碳的偏析率为0 < − , , 在普通钢锭中 0 钢锭的高径。
, 中心部位的缩松程度大 , 。
在中空钢 # 0 % 倒 : 偏析产生的情况随钢种的不锭中高径比大于是非常大的但实际上中因为在最终凝固时。
同而不同Ε : , 内侧容易发生 , 。
倒 : 偏析的产生 # 1 % 空钢锭的缩松是微小的条件可用下式表示‘ 凝固的进行是平稳的在普通钢锭中话象 , , , 不引起急剧地加速, ”簇Ι + Φ Δ 如果凝固末期凝固加速的下部钢水凝固“ , 式中, Ε 为冷却速度 # ℃ 7 Δ 7+ Φ % ’> ‘ % ϑ : 为凝固残存钢水的上部先凝固结果使缩松显著地发生速度 # 9 数 #! + + > ϑΙ “> 为根据钢种而定的常“ 时得不到钢水的补充 , 引起所谓。
高合金工具钢的凝固行为研究
高合金工具钢的凝固行为研究高合金工具钢是一种应用广泛的重要工程材料，具有优异的机械性能和耐磨性。
研究高合金工具钢的凝固行为对于优化钢的冶炼工艺、提高钢的质量和性能具有重要意义。
本文将对高合金工具钢的凝固行为进行深入研究，包括凝固过程的影响因素、凝固行为的特点和相变行为的分析。
1. 凝固过程的影响因素凝固是钢铁冶炼过程中最重要的工艺步骤之一。
高合金工具钢的凝固行为受多种因素的影响，包括合金成分、冷却速率、凝固结构和形态等。
合金成分对凝固过程有着重要的影响，高合金含量能够提高钢液的熔化温度和凝固范围。
冷却速率是影响凝固行为的另一个关键因素，快速冷却可以导致细小的晶粒尺寸和均匀的组织结构。
凝固结构和形态也会对钢的性能产生显著影响，如过大的晶粒和气孔等缺陷会降低钢的强度和韧性。
2. 凝固行为的特点高合金工具钢的凝固行为具有一些特点。
首先，由于高合金含量对凝固温度和凝固范围的影响，高合金工具钢的凝固过程常常具有复杂的相变行为。
其次，高合金工具钢的凝固速度较慢，需要较长的时间才能完成凝固过程。
这种凝固速度的特点使得钢液在凝固过程中有足够的时间进行相变和晶粒生长，有利于获得细小晶粒和均匀的组织结构。
此外，高合金工具钢中常含有一定量的气体元素，如氧、氮和氢等，这些气体元素会在凝固过程中形成气孔和夹杂物，对钢的性能产生不利影响。
3. 相变行为的分析相变是高合金工具钢凝固过程中最重要且最关键的一个环节。
钢的相变行为研究对于了解钢的组织变化、晶粒生长以及耐磨性和韧性等性能的形成机制具有重要意义。
在高合金工具钢凝固过程中，常见的相变包括固溶体相变、共晶反应和析出相变等。
固溶体相变是指固溶体在凝固过程中发生的相变行为，主要涉及固溶体的成分、比例和温度等因素。
共晶反应是指两个或多个相同时发生的相变行为，决定了共晶组织的分布和相间界面形态。
析出相变是指在凝固过程中溶质原子从固溶体中析出形成新的相的行为，如碳化物的析出相变将对钢的硬度和硬度均匀性产生重要影响。
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表 1 化学成分 (质量分数, % ) T ab le 1 Chem ica l com poses of th e ingot( m ass fraction, % )
元素
C
Si
Mn
P
S
Cr
Ni
Mo
V
平均成分
0. 144 0. 08 0. 56 0. 007 0. 004 2. 40 0. 14 1. 03 0. 27
Prelim inary Study of So lidification Property in Large Steel Ingot
Jin Yang, A n Hongp ing, M a P ing, Sun H aiyan
Abstract: By d issecting a 234 t Stee l ingot, the solid ification prope rty w as studied fo r im prov ing qua lity o f ingo ts. T he result show s that ingot has a good coo ling cond ition and w e ll shr inkag e in ingo tm o ld under current techno logy.
表面无肉眼可见的夹杂物及细纹, 钢锭锭身下部 未观察到沉积锥的出现。钢锭疏松及缩孔的照片
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大型铸锻件 ! HEAVY CA ST ING AND FORG ING
图 9 钢锭中疏松及缩孔 F igure 9 Shr inkage porosity and shr inkage
为进一步了解钢锭的偏析情况, 对试块进行 套样分析, 并将其在钢锭中的位置进行标定, 图 10即为 C 在钢锭中的分布图。从图中可以看出,
图 10 C在钢锭中的分布 (虚线为钢锭轮廓示意图 ) F igure 10 D istr ibution o f carbon in stee l ingot
钢锭大致可分为正偏析区、负偏析区两个含碳量 不同的区域, 不存在 A 偏析区。负偏析区主要集 中在钢锭底部中心部位, 所占的面积较小; 正偏析 区集中在冒口及 冒口线以下约 800 mm 的位置, 区域面积稍大。可能的原因是第二包的浇注温度 低于第一包, 导致钢锭最后凝固的区域靠下, 以至 于 C 在钢锭冒口线下富集, 这与钢锭疏松区域的 分布也是一致的, 可以通过调整钢锭的浇注温度 来减小正偏析的区域面积, 提高钢锭利用率。此 外, Cr、M o等元素在钢锭中的偏析的大致趋势与 C 的偏析相似, 在此不做累述。
摘要: 通过对 234 t钢锭进行解剖分析, 研究其内部组织结构和元素偏析情况, 以找到改进工艺提高钢锭质 量的途径。结果表明, 在当前工艺条件下, 钢水在钢锭模内具有较好的冷却条件, 冒口补 缩良好。
关键词: 大型钢锭 ; 解剖 ; 凝固特性 ; 偏析 中图分类号 : TF 77 文献标识码: A
4 结论
此次钢锭解剖得出了大量的实验数据, 根据 数据分析我们可以得出以下结论:
( 1) 在钢锭的剖面未发现较大的缩孔, 也未 发现二次缩孔。经过酸蚀后, 剖面中心线部位存 在轻微的疏松, 有少量疏松孔 ( 最大约 5 mm ∀ 18 mm )。由钢锭边缘至钢锭中心大致分为激冷层、 柱状晶区、扁长柱状晶区, 未观 察到中心等轴晶 区, 这可能与钢锭的冷却条件有关。
此外, 由于实验进度的原因, 钢锭中气体及夹 杂物分布, 还有待于下一步的分析研究。
参考文献
[ 1] 徐彦和. 大型 钢锭 及锻 件的 解剖 [ J ]. 大 型铸 锻件, 1982, ( 4) : 48 - 58, 22.
[ 2] 陶正耀, 周枚青. 55 吨 钢锭的 解剖 试验 [ J] . 大型 铸锻件, 1982, ( 4 ) : 1- 22.
图 2 切取的试块照片 F igure 2 pho to of spec im en
( a)全貌
( Байду номын сангаас) 局部放大
图 3 锭身上部接近冒口处的金相组织
F igure 3 The me tallog raph ic struc ture( top o f stee l ingo t body)
( a)全貌
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其凝固特性以及内部组织结构。整个钢锭锭身部 分硫印评级结果为 0. 5级, 这说明目前的精炼工 艺能满足高水平产品生产的需要。钢锭铸态组织 金相照片如图 3~ 图 5所示。
通过现场观察及以上低倍照片可以看出, 在 钢锭底部 ( 包括图 5 以及图 4下 1 /3处 ) , 其凝固 主要由钢锭底盘与钢锭模共同作用, 组织生长形 式表现为由钢锭底盘与钢锭模接触处向内向上逐 渐凝固, 直至钢锭中心部位; 在此以上的区域的凝 固主要由钢锭模吸热控制, 结晶形式表现为横向 生长, 如图 3所示。根据观察, 钢锭的组织形态大 致可以分为表面激冷层、柱状晶区、扁长柱状晶 区。其中表面激冷 层约 ( 110 ~ 120) mm, 柱状晶 区约 500 mm。由柱状晶至钢锭中心处为扁长柱 状晶区, 观察不到中心等轴晶区, 如图 6所示。钢 锭形成此种结构的原因还有待下一步深入研究。
( b) 局部放大
图 4 钢 锭锭身中部的金相组织
F igure 4 T he m eta llog raph ic structure( m idd le o f stee l ingot)
( a)全貌
( b) 局部放大
图 5 钢锭尾部的金相组织
F igure 5 T he m eta llog raph ic structure( stee l ingo t bo ttom)
K ey word s: Large Steel Ingo t; d issection; Solid ification Property; Segregation
大型锻件的生产能力是衡量一个国家重大技 术装备自给能力的重要标志之一, 对国家的经济 建设、国防力量都有着至关重要的意义。目前, 我 国大锻件的生产已初具规模, 但与发达国家相比, 仍存在较大差距。某些质量要求高的大锻件目前 还只能依靠进口, 因此尽快提高我国锻件的质量 就成为所有重型企业急需解决的问题。锻件的质 量取决于钢锭质量, 而钢水的凝固是一个极其复 杂的物理化学过程, 难以直接观察。国外冶金行 业大发展的重要原因之一就是坚持不断的对大型 钢锭及锻件进行解剖分析, 研究其内部质量以改 进炼钢、锻 造及热处理工 艺 [ 1, 2] 。我国在 钢锭解 剖方面的起步较晚, 相关的报道也比较少, 仅有上 海重型机器厂在 20世纪 70~ 80年代解剖了一支 55 t钢锭的报道 [ 2] 。然而, 随着现在钢锭的超大 型化, 其凝固特性已与之前大大不同。目前, 不少 学者用数值模拟的方法对钢锭内部的偏析、缩孔 等缺陷进行了预测, 在一定领域取得了很好的效 果 [ 3, 4] , 但很多结果还有待进 一步验证。而最直 观有效的获得钢锭内部组织结构的方法就是对钢 锭进行解剖研究。为详细了解现今特大型钢锭的 内部组织结构, 优化冶炼锻造工艺, 提高钢锭及锻 件的质量, 二重集团公司最近选择了当前产品中
为进一步研究钢锭的组织结构及晶粒大小, 沿钢锭径向从钢锭中心至钢锭边缘依次取样, 进 行实验研究。取样示意图如图 7所示, 共取下 14 个样。
图 6 钢锭的结构 F igure 6 T he m eta llographic structure
from the su rface to inter io r
现场实验还发现, 在钢锭沿中心线方向距冒 口线下方约 450 mm 处存在一条宽 ( 20~ 30) mm, 长 约 1400mm的细长 疏松带, 无 二次缩孔 , 钢锭
图 8 钢锭不同部位晶粒长宽比 F igu re 8 A spect ratio o f cry sta l grain
from the su rface to inter io r
[ 3] 徐建辉, 孙利刚. 大型垂直定向凝固钢锭凝固过程数值模拟 [ J] . 上海电机学院学报, 2005, 8( 6) : 22- 27.
[ 4] 顾江平, 刘庄, 陈晓 慈. 定 向 凝固 钢锭 中宏 观偏 析的 预测 [ J] . 金属学报, 1997, 33( 5) : 461- 466. 编辑 羊 盼
从以上金相照片中可以看出, 树枝晶很少, 几 乎全为 较大 的柱 状 晶粒, 最 大的 长 度达 38. 44 mm, 可能是此材料为高纯净钢的缘故。
对各样的晶粒大小逐一测量, 使用晶粒的长 宽比表征晶粒的大小, 所得结果如图 8所示。
结合具体晶粒尺寸, 在钢锭局部范围内从中 心向外 1~ 3号样属于较细的柱状晶区, 4~ 12号 样为粗大的柱状晶区, 13、14号样为细晶区, 这与 现场观察的结果大致吻合。
收稿日期: 2010 11 08 资助项目: 国家科技重大专项课题 2009ZX 04014 062。
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图 1 钢锭切割现场照片 F igu re 1 Photo o f d issection
2 钢锭的解剖
由于钢锭巨大, 无法对其进行整体取样, 所以 事先将冒口端沿冒口线气割取下, 并切除钢锭底 部, 随后分别在冒口和锭身上沿钢锭中心线取试 块进行取样分析。钢锭解剖的现场照片如图 1所 示, 图 2 为取下 的试块照 片, 试 块厚度约 为 300 mm, 切割时保留钢锭中心线。试块切割下来后, 对其进行消应处理。在处理后的试块的半面上套 取棒状试样进行化学分析及夹杂物评定, 锭身及 冒口共套取了约 260个试样。剩下的一半试块加 工后进行酸洗、硫印等检验, 研究其铸态组织和冶 金缺陷。