预应力混凝土T形梁设计(计算示例).
钢筋混凝土(结构设计原理)T型截面梁算例
钢筋混凝土T形梁桥主梁设计资料⒈某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。
标准跨径：20.00m；计算跨径：19.50m；主梁全长：19.96m；梁的截面尺寸如下图（单位mm）：⒉计算内力⑴使用阶段的内力跨中截面计算弯矩(标准值)结构重力弯矩：M1/2恒＝759.45kN－m；汽车荷载弯矩：M1/2汽＝697.28kN－m(未计入冲击系数)；人群荷载弯矩：M1/2人＝55.30kN－m；1/4跨截面计算弯矩（设计值）M d,1/4＝1687kN－m；（已考虑荷载安全系数）支点截面弯矩M d0=0，支点截面计算剪力(标准值)结构重力剪力：V0恒＝139.75kN；汽车荷载剪力：V0汽＝142.80kN(未计入冲击系数)；人群荷载剪力：V0人＝11.33kN；跨中截面计算剪力（设计值）跨中设计剪力：V d=84kN（已考虑荷载安全系数）；，1/2主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。
结构安全等级为二级。
汽车冲击系数，汽车冲击系数1+μ＝1.292。
⑵施工阶段的内力简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端a=400mm处，而梁自重在跨中截面的弯矩标准值M k=505.69kN—m，吊点的剪力标准值V0=105.57kN。
，1/2⒊材料主筋用HRB335级钢筋f sd＝280N/mm2；f sk＝335N/mm2；E s＝2.0×105N/mm2。
箍筋用R235级钢筋f sd＝195N/mm2；f sk＝235N/mm2；E s＝2.1×105N/mm2。
采用焊接平面钢筋骨架混凝土为30号f cd＝13.8N/mm2；f ck＝20.1N/mm2；f td＝1.39N/mm2；f tk＝2.01N/mm2；E c＝3.00×104N/mm2。
作用效应组合主梁正截面承载力计算主梁斜截面承载力计算全梁承载力校核施工阶段的应力验算使用阶段裂缝宽度和变形验算纵向构造钢筋、架立钢筋及骨架构造钢筋长度计算钢筋明细表及钢筋总表第1章 作用效应组合§1.1 承载力极限状态计算时作用效应组合 根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4·1·6条规定：按承载力极限状态计算时采用的基本组合为永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为：)(211100∑∑==++=nj QjK Qj C K Q Q m i GiK Gi ud S S S S γψγγγγ跨中截面设计弯矩M d =γG M 恒+γq M 汽+γq M 人=1.2×759.45+1.4×1.292×697.28+1.4×55.30=2250.00kN －m 支点截面设计剪力V d =γG V 恒+γG1V 汽+γG2V 人=1.2×142.80+1.4×1.292×139.75+1.4×11.33=440.00kN §1.2 正常使用极限状态设计时作用效应组合 根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4·1·7条规定：公路桥涵结 构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，分别采用不同效应组合 ⑴作用效应短期组合作用效应短期组合为永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合，其效应 组合表达式为：∑∑==+=nj Qjk j mi Gik sd S S S 111ψM sd =M gk +ψ11M 11+ψ12M 12=759.45+0.7×697.28+1.0×55.30=1302.85kN －m ⑵作用长期效应组合作用长期效应组合为永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：∑∑==+=nj Qjk j mi Gik ld S S S 1211ψM ld =M gk +ψ21M 11+ψ22M 12=759.45+0.4×697.28+0.4×55.30=1060.48kN －m第2章 主梁正截面承载力计算§2.1 配筋计算⑴翼缘板的计算宽度b ′f根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第4·2·2条规定：T 形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。
预应力钢筋混凝土简支T形梁桥设计
课程名称：《桥梁工程概论》设计题目：预应力钢筋混凝土简支T形梁桥设计院系：专业：学号：姓名：元芳指导教师：联系方式：西南交通大学峨眉校区2012年6 月 2 日课程设计任务书专业0 姓名学号开题日期：2012-5-15完成日期：2012-6-3题目：预应力纲纪混凝土简支T形梁桥设计一、设计的目的通过本次预应力纲纪混凝土简支T形梁桥设计，掌握并巩固课堂所学知识二、设计的内容及要求设计内容：1、计算桥面板内力（最大弯矩和剪力）；2、计算主梁内力（跨中弯矩和剪力及支座处最大剪力），进行强度检算；要求：1、本课程设计须按教务对课程设计的排版格式要求，形成电子文档，并打印成文本上交，同时电子文档也须上交。
2、本课程设计期末考试时必须交三、指导教师评语四、成绩指导教师(签章)年月日目录第一章设计资料 (4)1.1 设计资料 (4)第二章主要尺寸拟定 (4)2.1 尺寸拟定 (4)第三章行车道板的计算 (9)3.1 桥面板恒载计算 (9)3.2 铰接板的内力计算 (10)第四章主梁内力计算 (8)4.1 求横向分布系数 (8)4.2 主梁内力计算 (11)第五章荷载效应组合.............................................................. 错误！未定义书签。
5.1 承载力极限状态设作用效应组合................................ 错误！未定义书签。
5.2 正常使用极限状态设作用效应组合............................ 错误！未定义书签。
第六章截面验算 (23)6.1 持久状况承载能力极限状态计算 (23)6.2 持久状况正常使用极限状态计算 (23)6.3 挠度验算 (24)第七章设计小结 (23)325/kN m 12.14/kN m 324/kN m 323/kN m 26.1p L m=23.5/kN m 43.4510c E MPa=⨯一、设计资料1、计算跨径：2、设计荷载：公路Ⅱ级荷载；人群荷载人行道重力：预制横隔梁的重力密度为 3、主要宽度尺寸：行车道宽度为 8.5m ，人行道宽度为 0.75m ，每片梁行车道板宽2.00m4、行车道板间连接形式：刚性连接3、铺装层及其各项指标：桥面铺装层外边缘处为2cm 的沥青表面处治（重力密度 ）和6cm 厚的混凝土三角垫层（重力密度 ），桥面横坡 1.5%4、其他数据：弹性模量5、设计依据： 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁设计规范》（JTG D62—2004）8、设计方法：承载能力极限状态法二、主要尺寸拟定① 主梁高度公路普通钢筋混凝土梁高跨比的经济范围约为1/11～1/16；预应力混凝土梁的高跨比为1/15～1/25，随跨度增大而取较小值,本课程设计采用1350mm 的主梁高度② 梁肋厚度常用的梁肋厚度为15cm - 18cm ，视梁内主筋的直径和钢筋骨架的片数而定。
T型梁桥
摘要本文进行的是临江河大桥—3*30m后张法预应力混凝土简支桥面连续T梁桥上部结构设计。
根据相关技术规范要求，通过设计任务书给出的基本数据，设计上部构造形式、横截面相应宽度、预置梁高度、截面尺寸并进行配筋计算及相关验算。
本桥标准跨径是30m，T梁的计算跨径是29.0m，梁长29.60m，路基全宽25m，半幅桥梁宽12m，两侧采用刚性护栏宽度各0.5m，不设人行道；桥面铺装采用100mm沥青混凝土和80mm水泥混凝土；车道数为双向4车道；汽车荷载为公路－Ⅰ级。
上部构造形式采用5梁式；梁宽为2.4m，T梁预制高度为2.0m。
具体包括以下几个部分：桥型布置，结构各部分尺寸拟定；选取计算结构简图；恒载内力计算；活载内力计算；荷载组合；预应力钢束的估算及其布置；配筋计算；预应力损失计算；截面强度验算；截面应力及变形验算；行车道板的计算，支座计算以及护栏设计。
使用的工具有：办公软件，“CAD”绘图软件，“MathType”数学公式编辑器以及“桥梁博士”计算软件。
关键词：预应力混凝土T梁桥内力计算横向分布系数有限单元法AbstractIn this paper，we are studying about the superstructure design of the post-tensioned prestressed concrete simply-supported T beam girder bridge over the Linjiang River. According to the relevant specification and the design plan descriptions of basic data , Design of the superstructure forms, the cross-sectional corresponding width, preset beam height, sectional dimensions , reinforcement calculation and related checking have been discussed in this paper. . .The standard span of this brigde is 30m,Computed span is 29m,Beam length is 29.60m, Subgrade is 25m, half of the entire bridge width is 12m, two sides adopt rigid guardrail each 0.5 m, no sidewalk on the brigde ; Bridge deck pavement is composed 80mm asphalt concrete and 100mm cement concrete; Lane number is four lanes for two-way; automobile loading for highway - I level. The upper structure form ----five beam type; Beam breadth is 2.4 m, Prefabricated T beam height is 2.0m.Specific including the following aspects: bridge location layout, structure worked dimensions; Selecting computed structure diagram; Taking the internal force calculation; The deadload and liveload force calculation; load combination; Estimation of prestressing tendons and its layout; Reinforcement calculation; Prestress loss calculation; Cross-section intensity checking; Section stress and deformation checking; travel lane calculation, bearing computation and guardrail design.The tools used are: office software, "CAD" drawing software, "MathType" mathematical formula editor and "doctor bridge" calculation software.Keywords: Prestressed concrete T girder Bridge Internal force calculation Transverse distribution coefficient Finite element method目录第一章绪论 (1)1.1预应力混凝土的特点及优缺点 (1)1.2预应力混凝土桥梁国内发展现状 (1)1.3装配式预应力混凝土T梁桥的特点及应用 (2)1.4本文的主要工作 (2)第二章设计基本资料与尺寸拟定 (3)2.1设计资料 (3)2.2主梁间距及断面尺寸拟定 (3)2.3主梁跨中截面主要尺寸拟订 (4)2.4截面几何特性计算 (5)第三章主梁作用效应的计算 (9)3.1永久作用效应计算 (9)3.2可变作用效应计算 (11)3.3主梁作用效应组合 (18)第四章钢束的估算及布置 (20)4.1跨中截面钢束的估算和确定 (20)4.2跨中截面预应力钢束的布置 (20)4.3非预应力钢筋的估算及布置 (23)第五章承载能力极限状态计算 (24)5.1跨中截面正截面抗弯承载力计算 (24)5.2斜截面承载力验算 (24)第六章主梁截面几何特性计算 (27)6.1.阶段划分 (27)6.2.各个阶段截面几何特性 (27)第七章钢束预应力损失计算 (28)7.1预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (28)7.2由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失 (29)7.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (30)7.4由钢束应力松弛引起的预应力损失 (31)7.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (31)第八章应力、截面抗裂及挠度验算 (34)8.1短暂状况下应力验算 (34)8.2.持久状况下应力验算 (34)8.3截面抗裂性验算 (39)8.4荷载短期效应组合下主梁挠度的验算 (41)8.5预加力引起的上拱度计算 (42)8.6.预拱度的设置 (43)第九章端部锚固区局部承压计算 (44)9.1局部受压区尺寸要求 (44)9.2局部抗压承载力计算 (45)第十章行车道板的计算 (47)10.1悬臂板荷载效应计算 (47)10.2连续板荷载效应计算 (48)10.3截面设计、配筋与承载力验算 (52)第十一章支座计算 (55)11.1选定支座平面尺寸 (55)11.2确定支座的厚度 (55)11.3验算支座的偏转情况 (56)11.4验算支座的抗滑稳定性 (57)11.5成品板式橡胶支座的选配 (57)第十二章有限单元法数值模拟 (58)12.1计算模型及相关参数 (58)12.2.输出相关结果 (60)第十三章总结 (79)参考文献 (80)致谢 (81)第一章绪论1.1预应力混凝土的特点及分类1.1.1预应力混凝土的定义所谓预应力混凝土，就是先人为地在混凝土或钢筋混凝土中引入内部应力，且其数值和分布刚好能将使用荷载（汽车，人群等）产生的拉应力抵消到一定合适程度的配筋混凝土。
桥梁工程毕业设计——预应力混凝土简支T型梁桥
1 方案拟订与比选1.1 设计资料(1）技术指标：汽车荷载：公路—I级桥面宽度:26m采用双幅（12+2×0.5）m（2）设计洪水频率：百年一遇；（3)通航等级：无；(4)地震动参数：地震动峰值加速度0.05g，地震动反应谱特征周期0。
35s,相当于原地震基本烈度VI度。
1.2 设计方案鉴于展架桥地质地形情况。
该处地势平缓，故比选方案主要采用简支梁桥和连续梁桥形式。
根据安全、适用、经济、美观的设计原则，我初步拟定了三个方案。
1。
2。
1 方案一：(8×40）m预应力混凝土简支T型梁桥本桥的横截面采用T型截面（如图1—1).防收缩钢筋采用下密上疏的要求布置所有钢筋的焊缝均为双面焊，因为该桥的跨度较大，预应力钢筋采用特殊的形式（如图1—2)布置,这样不仅有利于抗剪，而且在拼装完成后,在桥面上进行张拉，可防止梁上缘开裂。
优点:制造简单,整体性好,接头也方便，而且能有效的利用现代高强材料，减少构件截面,与钢筋混凝土相比，能节省钢材，在使用荷载下不出现裂缝等。
缺点：预应力张拉后上拱偏大，影响桥面线形，使桥面铺装加厚等。
施工方法：采用预制拼装法（后张法）施工,即先预制T型梁,然后用大型机械吊装的一种施工方法。
其中后张法的施工流程为：先浇筑构件混凝土,并在其中预留孔道，待混凝土达到要求强度后，将预应力钢筋穿入预留的孔道内，将千斤顶支承与混凝土构件端部，张拉预应力钢筋，使构件也同时受到反力压缩.待张拉到控制拉力后，即用夹片锚具将预应力钢筋锚固于混凝土构件上，使混凝土获得并保持其预压应力.最后，在预留孔道内压注水泥浆。
，使预应力钢筋与混凝土粘结成为整体.桥中心桩号1：1000立 面卵石卵石卵石亚粘土亚粘土亚粘土淤泥质土淤泥质土淤泥质土细砂细砂亚砂土亚砂土亚砂土 立面图（尺寸单位：cm ）图2图1图1—1 （尺寸单位：cm ） 图1—21。
2。
2 方案二：（86+148+86)m 预应力混凝土连续箱形梁桥本桥采用单箱单室（如图1—3）的截面形式及立面图(如图1-4)，因为跨度很大（对连续梁桥）,在外载和自重作用下,支点截面将出现较大的负弯矩，从绝对值来看，支点截面的负弯矩大于跨中截面的正弯矩，因此，采用变截面梁能符合梁的内力分布规律，变截面梁的变化规律采用二次抛物线。
预应力砼T型梁反拱设置
预应力砼T 型梁反拱设置一、引言1. 武汉市武家山地处软基, 京珠高速公路跨越时大量采用30m 后张预应力砼T 型梁, 在台座上浇注、张拉, 然后用架桥机简支安装, 每跨6 片, 每5～6 跨通过桥面简单连续。
我标段全长19.3km, 主要是桥梁,共计30mT 型梁2076 片( 双幅173 孔) , 这些梁板在安装时,无一不发生了T 梁上拱度偏大、T 梁顶面超高, 从而出现桥面铺装层厚度不足, 危及桥面系工程质量的情况,形成了本项目预应力梁式桥上部结构施工中的质量通病。
2. 新郑高速公路第六合同段, 起于K44+300, 终于K49+405.350, 全长5105.35m, 主要由黄河特大桥引桥127 孔35mT 型梁和一干渠大桥12 孔35mT 型梁组成( 计2224 片) , 双排圆柱式墩柱, 钻孔灌注桩基础, 桥面铺装自下而上依次为8cm30# 防水砼, 6cm 中粒式沥青砼, 5cm 细粒式沥青砼, 总投资额三亿伍仟万元。
设计图纸表明: 张拉后理论上中梁的起拱值为2.5cm, 边梁的起拱值为3.1cm, 我们知道, 鉴于种种原因,实际施工中起拱值较理论计算大, 这样以来, 正常情况下边梁的中间部分桥面铺装层就不足4.9cm。
二、反拱的设置1. 如上所述, 为了确保桥面铺装的厚度, 我们在施工前进行了认真的论证和研究, 决定在制梁台座上设置反拱, 具体为:中梁预设3.0cm 的下反拱, 边梁预设3.5cm 的下反拱。
2. 反拱值计算曲线研究。
混凝土简支梁无论是上拱或下挠, 其最大值均产生在跨中, 我们将此值称为矢值, 用“fmax”表示。
fmax 值一般在梁的设计时已经给出, 当设计没有给出时, 可按上述规范有关要求进行计算。
混凝土简支梁的fmax 值确定后, 制梁时底模预设曲线类型。
对钢筋混凝土梁,《设计规范》第4.2.4条只提“应做成平顺曲线”;《施工规范》第9.3.4 条第6 款给出了“纵向预拱度可做成抛物线或圆曲线”; 对预应力混凝土梁,《设计规范》第5.2.29 条则指明“ 预加力的反拱值, 可用材料力学的方法计算, 刚度用0. 85Enlo,lo 为全截面的换算惯性距”。
大跨径倒T型预应力混凝土盖梁的设计
大跨径倒T型预应力混凝土盖梁的设计摘要：本文结合孟加拉达卡第一高架桥项目设计实例，首先依据高架桥现场条件确定了桥梁跨径布置方案和桥墩位置，按照美国规范AASHTO LRFD Bridge Construction Specifications（2007）对跨径36m的门式墩盖梁进行受力分析，包括强度极限状态(Strength），使用极限状态(Service）,地震工况(ExtremeII)和车辆撞击工况 (Extreme I)，通过受力分析确定了盖梁的构造尺寸及钢束形状，为其他同类型大跨径倒T型预应力盖梁提供参考数据和经验。
关键词：大跨径；倒T型盖梁；设计；计算；美国规范0引言随着桥梁事业的发展，特别是在城市桥梁建设中，为了减少对城市地下管网、既有桥梁以及铁路的影响，往往需要加大盖梁跨径，提高盖梁的跨越能力，但是盖梁跨径越大，设计就越复杂，造价就越高。
考虑项目整体的经济性，倒T型盖梁在空间受限的区域得到广泛应用。
倒T型盖梁能降低桥梁建筑高度，减少材料用量，降低工程造价。
但是大跨径倒T型盖梁的应用实例相对较少，本项目以实际项目为例，提出了大跨径预应力倒T型盖梁的设计，为其他项目提供参考。
一、项目概况孟加拉国达卡高架快速路项目主线全长19.73km，匝道长26.58km，全程高架,双向四车道,该项目受市区内既有道路、铁路和建筑物等条件的限制，主线需设置大量门式墩和PC倒T型盖梁，最大盖梁跨径36m。
地质条件以沙土为主，基础采用钻孔灌注桩。
本文以桥面宽度23.5m，跨径布置为（32+33）m作为算例进行静力计算分析，上部结构为I型梁（梁高1.7m，最大梁中心间距2.1m），下部结构为倒T型盖梁+矩形桥墩+承台+桩基.盖梁跨径36m，全长38m，设计荷载为HL-93。
二、模型建立及荷载组合为分析大跨径PC倒T型盖梁受力特点，按照美国规范AASHTO LRFD Bridge Design Specifications（2007）对跨径36m的盖梁进行受力分析，采用MIDAS CIVIL英文版建立盖梁分析模型。
预应力混凝土简支T梁桥
同里镇永和桥结构设计摘要本设计为同里镇永河桥，桥梁全长608m，桥面全宽为净12. 5m+2×0.5m防撞墙,设计荷载为公路I级，上部结构采用3联7⨯30m+6⨯30+7⨯30m，先简支后桥面连续。
横桥向为6片主梁，下部结构采用双柱式桥墩、桩基础及扩大基础，0号桥台采用桩柱式桥台，20号桥台采用肋板式桥台桩基础。
本桥在0、20号桥台处设仿毛勒80伸缩缝，在7、13号桥墩处设毛勒160伸缩缝。
支座采用板式橡胶支座。
桥面铺装上层采用7cm 厚度的沥青混凝土，下层采用2-27cm防水混凝土。
桥面纵坡采用双向纵坡形式，坡度为1.5%，桥面采用单向横坡，坡度为2%，泄水管对称布置，间距12m。
本桥共进行了三部分的内容设计，第一部分绪论介绍了设计的一些基本资料，第二部分上部结构设计，设计了上部结构平、纵、横断面形式，初拟了T梁横隔梁的截面尺寸，计算了荷载横向分布系数及主梁内力，进行了配筋设计和结构的验算。
最后进行了行车道板内力计算，横隔梁计算。
第三部分为下部结构设计，确定了桥墩、基础的形式，拟定了相应的结构尺寸并计算桩长。
通过以上设计，表明桥梁各部分结构是合理的，经过验算后，均能满足设计要求，符合设计规范。
关键词：预应力T梁；双柱式桥墩；钻孔灌注桩；沥青混凝土The Structure Design of YongheBridge in TongliAbstractThe design of the bridge called the Bridge of Changda,locating at Hubei,whose total longth is 608metres.The clearance of bridge floor is net 12.5+2×0.5m.The truck load is Road-I.The suppersture of brigde is 30m prestressed concrete simply supported T beams with six pieces in transeverse.The substructure of bridge is double-column pier, riblled piate abutment abutment and pile foundation.Two expansion joins are situated and rubbery bearings are set up.Exceeded 90-340mm asphalt concrete are used in bridge deck pavement.Profile grade of bridge floor is amphicheiral of 1.5% and transverse grade is 2%.The main contents of this design are as follows:Firstly,introducing some foundamental documents for this design.Secondly,carring out superstructure design to draw up the sectional type in longitudinal and transverse.At the same time,the dimension of T beam,load distribution coefficient in transverse and internal force are all determinated,from which the strands estimiuation are designd and construction checking computation is carried out. Finally, a lane slabs calculation, and calculation of diaphragm beams.Thirdly,carring out substructure design.Such as;the determination of pier,abutment and foundation types,relative dimentioning and examination of bearing capacity on the bottom of foundation. By this design, shows the structure of the bridge is reasonable, after checking, can meet the design requirements, meet the design standards.Keywords：Prestressed T beams;Double shaft pier ; pile foundation ; Asphalt Concre te1 绪论 (1)1.1选题的背景目的和意义 (1)1.2国内外的研究状况 (1)1.3工程概况 (2)1.3.1地理位置 (2)1.3.2地质情况 (2)1.3.3设计标准 (2)1.4方案比选 (3)2 上部结构 (5)2.1 上部结构尺寸拟定 (5)2.2 主梁作用效应计算 (5)2.2.1 永久作用集度 (7)2.2.2 可变作用效应计算 (10)2.2.3 主梁作用效应组合 (17)2.3 预应力钢束的估算及其布置 (18)2.3.1 跨中截面钢束的估算和确定 (18)2.3.2 预应力钢束布置 (20)2.4 钢束预应力损失计算 (25)2.4.1 预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (26)2.4.2 由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失 (26)2.4.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (27)2.4.4 由钢束应力松弛引起的预应力损失 (28)2.4.5 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (30)2.4.6 成桥后混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (31)2.4.7 预加力计算及钢束预应力损失汇总 (33)2.5 主梁截面承载力与应力验算 (38)2.5.1 持久状态承载能力极限状态承载力验算 (38)2.5.2 持久状况正常使用极限状态抗裂验算 (43)2.5.3 持久状况构件的应力验算 (45)2.6 横隔梁计算 (49)2.6.1 计算荷载 (49)2.6.2内力组合 (52)2.6.3 验算截面的抗弯承载力 (54)2.6.4 横隔梁的剪力效应计算及配筋设计 (54)2.7 行车道板计算 (55)2.7.1 悬臂板荷载效应计算 (55)2.7.2 连续板荷载效应计算 (57)2.7.3 截面设计、配筋与承载力验算 (62)2.8支座计算 (64)2.8.1 支座平面尺寸确定 (64)2.8.2 确定支座厚度 (64)2.8.3 支座偏转验算 (65)2.8.4 验算支座抗滑稳定性 (66)3 下部结构设计 (67)3.1 盖梁设计 (67)3.1.1盖梁平面尺寸的拟定： (67)3.2 盖梁计算 (71)3.2.1 荷载计算 (71)3.3 内力计算 (79)3.4截面配筋设计与承载力校核 (79)3.5 桥墩墩柱设计 (82)3.5.1 荷载计算 (82)3.5.2 截面配筋计算及应力验算 (84)3.6 钻孔桩计算 (88)3.6.1 荷载计算 (88)3.6.2 桩长计算 (90)3.6.3 桩的内力计算（m法） (91)3.6.4 墩顶纵向水平位移验算 (95)结论 (98)致谢 ..................................................................................... 错误！未定义书签。
26m装配式预应力混凝土简支T梁桥毕业设计(精华版)145页
第一章设计方案比选1.1 设计资料青岛高新区科技大道桥：规划河道宽度76m，河底标高-0.05m，设计洪水水位高程2.45m，河岸标高3.5m；设计洪水频率1/100，桥下不通航，不需考虑流冰；双向4车道，设计时速60km/h,设计荷载为公路I级；地震烈度为6度。
1.2 方案编制初步确定装配式预应力混凝土简支Ｔ梁桥、钢筋混凝土拱桥、等截面预应力混凝土连续梁桥三种桥梁形式。
（1）装配式预应力混凝土简支T形梁桥图1-1 预应力混凝土简支T形梁桥（尺寸单位：cm）孔径布置：26m+26m+26m，桥长78米，桥宽2×12m（分离式）。
桥面设有1.5%的横坡，不设纵坡，每跨之间留有4cm的伸缩缝。
结构构造：全桥采用等跨等截面预应力T形梁，主梁间距2.4m。
预制T梁宽1.8m，现浇湿接缝0.6m，每跨共设10片T梁，全桥共计30片T梁。
下部构造：桥墩均采用双柱式桥墩，基础为钻孔灌注桩基础，桥台采用重力式U形桥台。
施工方法：主梁采用预制装配式施工方法。
（2）钢筋混凝土拱桥图1-2 钢筋混凝土拱桥（尺寸单位：cm）孔径布置：采用单跨钢筋混凝土拱桥，跨长78m。
结构构造：桥面行车道宽15m,两边各设1.5m的人行道，拱圈采用单箱多室闭合箱。
下部构造：桥台为重力式U形桥台。
（3）装配式预应力混凝土连续梁桥图1-3 预应力混凝土连续梁桥（尺寸单位：cm）孔跨布置：24m+30m+24m,桥长78m，桥面宽18m(整体式),设有2m的中间带，桥面设有1.5%的横坡，其中中间标高高于外侧标高。
主梁结构：上部结构为等截面板式梁。
下部结构：上、下行桥的桥墩基础是连成整体的，全桥基础均采用钻孔灌注摩擦桩，桥墩为圆端型形实体墩。
施工方案：全桥采用悬臂节段浇筑施工法。
1.3 方案比选表1-1 方案比选表选择第一方案经济上比第二方案好；另外第一方案工期较短，施工难度较小；在使用性与适用性方面均较好。
所以选择第一方案作为最优方案。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
预应力混凝土T形梁设计计算示例预应力混凝土T形梁设计计算示例 ----------------------------------------------------------------------------------------- 11 设计资料及构造布置--------------------------------------------------------------------------------------------------- 31.1桥梁跨径及桥宽-------------------------------------------------------------------------------------------------------- 31.2 设计荷载 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------- 31.3 材料及施工工艺------------------------------------------------------------------------------------------------- 31.4 设计依据 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------- 31.5 横截面布置------------------------------------------------------------------------------------------------------- 31.6 横截面沿跨长的变化 ------------------------------------------------------------------------------------------ 51.7 横隔梁的设置---------------------------------------------------------------------------------------------------- 52 主梁内力计算 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 52.1 恒载计算 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------- 52.2可变作用计算------------------------------------------------------------------------------------------------ 62.2.1冲击系数和车道折减系数--------------------------------------------------------------------------- 62.2.2.计算主梁的荷载横向分布系数-------------------------------------------------------------------- 72.2.3. 车道荷载取值 ---------------------------------------------------------------------------------------102.2.4.计算可变作用效应 ---------------------------------------------------------------------------------- 112.3 主梁作用效应组合 --------------------------------------------------------------------------------------------143 预应力钢束的估算及其布置 ----------------------------------------------------------------------------------------153.1跨中截面钢束的估算和确定--------------------------------------------------------------------------------153.2预应力钢束的布置 --------------------------------------------------------------------------------------------164．计算主梁截面几何特征 ---------------------------------------------------------------------------------------------194.1截面面积及惯矩计算 --------------------------------------------------------------- 错误！未定义书签。
4.1.1净截面几何特征计算--------------------------------------------------------------------------------194.1.2换算截面几何特征计算-----------------------------------------------------------------------------214.1.3有效分布宽度内截面几何特征计算 -------------------------------------------------------------214.1.4截面静矩计算 -----------------------------------------------------------------------------------------225.主梁截面承载力与应力验算 -----------------------------------------------------------------------------------------265.1正截面承载力验算 --------------------------------------------------------------------------------------------265.1.1确定混凝土受压区高度：--------------------------------------------------------------------------265.1.2验算正截面承载力：--------------------------------------------------------------------------------275.1.3验算最小配筋率----------------------------------------------------------------------------------------275.2. 斜截面承载力验算 ------------------------------------------------------------------------------------------285.2.1斜截面抗剪承载力验算： ---------------------------------------------------------------------------285.2.2箍筋计算： ----------------------------------------------------------------------------------------------295.2.3抗剪承载力计算----------------------------------------------------------------------------------------305.3持久状况正常使用极限状态抗裂验算 --------------------------------------------------------------------315.3.1．正截面抗裂验算------------------------------------------------------------------------------------315.3.2．斜截面抗裂验算------------------------------------------------------------------------------------325.4持久状况构件的应力验算------------------------------------------------------------------------------------375.4.1．正截面混凝土压应力验算 -----------------------------------------------------------------------375.4.2．预应力筋拉应力验算------------------------------------------------------------------------------385.4.3．截面混凝土主压应力验算 -----------------------------------------------------------------------395.5短暂状况构件的应力验算------------------------------------------------------------------------------------435.5.1．预加应力阶段的应力验算 -----------------------------------------------------------------------436.主梁变形验算 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------446.1荷载引起的跨中挠度 -----------------------------------------------------------------------------------------446.2结构刚度验算---------------------------------------------------------------------------------------------------451 设计资料及构造布置1.1桥梁跨径及桥宽后张预应力混凝土T形截面梁标准跨径：40m（墩中心距离）主梁全长：39.96m计算跨径：39.00m桥面净空：净-14+2×1.75m=17.5m1.2 设计荷载公路—II级，人群荷载3.0kN/m2，每侧人行栏、防撞栏的每延米重量分别为1.52kN/m和4.99kN/m。