拌合站基础设计
混凝土搅拌站方案
混凝土搅拌站方案混凝土搅拌站是一种用于生产混凝土的设备，它通过将水泥、骨料、水和控制剂等原料进行混合，从而生产出具有一定强度和适用性的混凝土。
在建筑工程中，混凝土是一种重要的建材，因此混凝土搅拌站的方案设计非常关键。
首先，在混凝土搅拌站的方案设计中，需要考虑生产能力。
生产能力是指搅拌站在单位时间内能够生产出的混凝土的量。
根据具体的项目需求，可以确定需要建设的混凝土搅拌站的生产能力。
一般来说，混凝土搅拌站的生产能力会根据项目的规模和要求进行调整。
其次，在混凝土搅拌站的方案设计中，需要考虑搅拌设备的选择。
搅拌设备是混凝土搅拌站的核心设备，也是影响混凝土质量和生产效率的重要因素。
目前市场上常见的搅拌设备有间歇式搅拌机和连续式搅拌机两种。
间歇式搅拌机适用于小型的混凝土搅拌站，而连续式搅拌机适用于大型的混凝土搅拌站。
另外，在混凝土搅拌站的方案设计中，还需要考虑原料的供应和储存。
水泥、骨料和水等原料是混凝土的主要组成部分，因此需要建立合理的原料供应系统。
一般来说，可以通过设置料仓、皮带输送机和卸料机等设备来实现原料的供应和储存。
此外，在混凝土搅拌站的方案设计中，还需要考虑混凝土的质量控制。
混凝土的质量直接关系到工程项目的安全性和耐久性，因此需要建立完善的质量控制系统。
可以通过设置搅拌机和称量设备等设备来实现混凝土质量的控制。
最后，在混凝土搅拌站的方案设计中，还需要考虑环境保护。
混凝土搅拌站在生产过程中会产生一定的噪音和废气，为了保护环境和降低污染，可以设置噪音隔离设施和废气处理设备等设施。
综上所述，混凝土搅拌站的方案设计需要考虑生产能力、搅拌设备的选择、原料的供应和储存、混凝土质量控制以及环境保护等因素。
只有在综合考虑这些因素的基础上，才能设计出满足项目需求的高效、可靠和环保的混凝土搅拌站方案。
拌和站水泥罐基础设计计算书
拌和站水泥罐基础设计计算书拌和站水泥罐基础设计计算书1、水泥罐基础设计拌合站投入5个100t型水泥罐，100t型水泥罐直径3m，支腿邻边间距2.05m;按3个水泥罐一排、2个水泥罐一排共计两排设立。
根据公司以往拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足三个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m(长)×4m(宽)×1.9m(高)，基础埋深1.5m，外漏0.4m，承台基础采用Φ16@200mm×200mm上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm×450mmφ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图:水泥罐平面位置示意图2、水泥罐基础计算书2.1、计算基本参数水泥罐自重约10t，水泥满装100t，共重110t。
水泥罐支腿高3m，罐身高15m，共高18m。
单支基础4m×4m×1.9m钢筋砼。
2.2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为:δ1=1100?(4×4)+1.9×25=68.75+47.5=116.25KN/m2=0.12Mpa 根据《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第六册中的岩土设计计算参数表资料可知:本合同段全风化花岗岩承载能力基本容许值为[fa0]=0.25Mpa，因δ1?[fa0]。
现场临建设施工时，为安全起见，基础底面参照一级公路标准施工。
故远大于水泥罐地基承载力要求。
2.3、抗倾覆计算参照《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第一册，本合同段地区按最大风速25m/s。
(1)风荷载强度计算:W0,K3,K2,K1,风荷载强度计算:W其中基本风压:v2252391Pa 1.61.6,,,W0风载体形系数:K1=0.8风压高度变化系数:K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0 391,312.8pa，1.0，1.0，0.8,W(2)风力计算:水泥罐体按通体罐接受水平风荷载计算，所受水平风荷载为:F=A×W=3.4×18×312.8=19143N=19.14KN 平均作用高度为18/2+1.9=10.9m 倾覆力矩M=F×H=19.14×10.9=208.6KN?m(3)抗倾覆计算:抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
120拌合机水泥罐基础处理计算书
1#拌合站120型拌合机水泥罐地基处理方案验算1、地基处理方案1#拌合站120型拌合机共配置150t水泥罐3个，100t粉料罐2个，罐体自重2t，地基处理方案：罐体下部设置1m厚钢筋混凝土扩大基础，扩大基础下部为25根φ50cmCFG桩基础，桩基长度16m，其中20根桩基位置对应20个罐体支腿，剩余5根位置对应5个罐体的中心，（最大桩间距2.13m，最小桩间距0.79m），桩间换填1m厚毛渣。
2、荷载计算（1）水泥罐及基础总荷载G（KN）计算G=mg=850500*9.8=8334900N=8334.9KN注：m——水泥罐装满时的重量+水泥罐自重+混凝土基础重量=(150t*3+100t*2)+2t*5+76.2m2*2.5t/m2=850.5t=850500kg；g——重力加速度，取值9.8g/cm3。
（2）水泥罐及基础荷载P（KPa）计算P=G/S= 8334900/76.2=109381.89Pa=109.38KPa 注：G——总荷载；S——水泥罐混凝土基础面积，根据图纸计算为76.2㎡。
（3）CFG单桩承载力控制值按1.5倍安全系数来计算，CFG单桩承载力控制值[R]：[R]=G/n*1.5=8334.9/25*1.5=500.1KN注：G——总荷载；n——CFG桩根数。
（4）复合地基承载力控制值[f spk]（KPa）计算按1.5倍安全系数来计算，复合地基承载力控制值[f spk]：[f spk]=1.5P=164.07KPa3、CFG桩单桩承载力验算（1）单桩承载力特征值Ra计算Ra=μp*∑qsi*li+Ap*qp=3.14*0.5*（12.5*1.9+22.5*1+10*3.5+25*5.5+25*4.1）+3.14*0.252*350 =573KN注:up——桩的周长（m）=3.14*0.5mAp——桩身有效截面积（㎡）=3.14*0.252㎡i ——桩身范围内所划分的土层数，1~5qsi、 qp——桩周第层上的侧阻力、桩端端阻力特征值（KPa），可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007 有关规定确定：侧阻力：qs1=12.5KPa（杂填土），qs2=22.5KPa（粉质黏土），qs3=10KPa（淤泥），qs4=25KPa （粉质黏土），qs5=25KPa（中砂）端阻力：qp=350KPa（中砂）li——第层土的厚度（m），l1=1.9m，l2=1m，l3=3.5m，l4=5.5m，l5=4.1m。
拌合站基础承载力计算
1#拌合站基础承载力计算1计算依据1）《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002D1-2005）2）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）3）铁路工程设计技术手册《桥梁地基和基础》（修订版）2计算荷载2.1恒载1)装满材料的储存罐：自重=(100+5)t；2)主机：单腿承受静载3t；3)混凝土基础自重：2.5t/m32.2活载风荷载，风速按17m/s。
3计算公式3.1地基承载力P/A=σ≤σP—各竖向力 kNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ—土基容许的应力 MPa3.2风荷载强度W=K1K2K3W= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.3、1.0ｖ—风速 m/s,取17m/s σ—土基受到的压应力 MPaσ—土基容许的应力 MPa 3.3基础抗倾覆计算K c =M1/ M2≥1.5 即满足要求M1—竖向力产生的弯距 kN.mM2—水平力产生的弯距 kN.mP1—地基所承受的竖向力kNP2—风荷载 kN4储存罐基础验算4.1储料存罐地基开挖及浇筑每个罐体的4个支腿坐在同一基础底板，埋深度为0.5m，基础底板面积2.74m ×2.74m=7.51㎡（示意图如下）：4.2计算方案计算时考虑单个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P=1050kN，单个水泥罐基础受力面积为2.74m×2.74m,承载力计算示意见下图：根据历年气象资料，考虑最大风速为17m/s ，储蓄罐顶至地表面距离为19m ，罐身长14m,受风面25.9m 2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的4.3储存罐基础验算过程 4.3.1地基承载力已知满仓储料罐1050KN ，基础自重7.51×0.5×25=93.845KN ；计算面积A=7.51m 2,P/A= 1143.845KN/7.51m 2=0.152MPa 4.3.2基础抗倾覆储料罐空罐时，倾覆可能性为最危险状态，此时 Kc=M 1/ M 2=P 1×1/2×基础宽/ P 2×受风面×(7+6.77)=（50+2.74×2.74×0.5×25）×1.4/(187.85×25.9×13.5/1000)=3.1≥1.5满足抗倾覆要求其中 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2=0.8×1.3×1.0×1/1.6×172=187.85Pa<0.5kpa5 拌和机基础验算5.1 拌和机地基开挖及浇筑平面示意图如下：主机条形基础预埋钢板主机基础为条形基础，边长2.9m×0.8m，高0.5m。
拌合站300t水泥罐基础计算
HZS240C8H拌合站基础设计项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 设计资料：1.1 已知条件：1、根据厂家提供数据可知⑴每个水泥、矿粉罐装满自重300t;⑵搅拌机单个支腿静荷载32t;⑶类型：单阶矩形底板⑷基础尺寸简图：基础尺寸(mm)： b=4300, a=4300, h=1200柱数：4柱子几何信息：柱编号竖向轴线号横向轴线号柱宽B(mm)柱长L(mm)11A60060022A60060032B60060041B600600柱子荷载信息（单位：kN，kN.m）：混凝土强度等级：C20, fc=9.60N/mm2, ft=1.10N/mm2钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2配筋计算方法: 简化法基础纵筋混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：200kPa基础埋深：0.90m作用力位置标高：0.000m1.2 计算要求：(1)地基承载力验算(2)基础抗弯计算(3)基础抗剪验算(4)基础抗冲切验算(5)基础局压验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 3000.00 kN, Mkx = 0.00 kN.m, Mky = 0.00 kN.m设计值:N = 3000.00 kN, Mx = 0.00 kN.m, My = 0.00 kN.m2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= (3000.00 + 332.82) / 18.49 + 0.00 / 13.25 + 0.00 / 13.25= 180.25 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= (3000.00 + 332.82) / 18.49 - 0.00 / 13.25 - 0.00 / 13.25= 180.25 kPapk = (Nk + Gk)/A = 180.25 kPa各角点反力 p1=180.25 kPa, p2=180.25 kPa, p3=180.25 kPa, p4=180.25 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 3000.00 / 18.49 + 0.00 / 13.25 + 0.00 / 13.25= 162.25 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 3000.00 / 18.49 - 0.00 / 13.25 - 0.00 / 13.25= 162.25 kPap = N/A = 162.25 kPa各角点反力 p1=162.25 kPa, p2=162.25 kPa, p3=162.25 kPa, p4=162.25 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=180.25 ≤ fa=200.00 kPa, 满足。
拌合站建设方案
目录一、编制依据 (1)二、工程概况及平面图 (1)三、拌和站建设规模 (2)1、拌合站位置 (2)2、生产设备 (2)3、储料能力 (3)4、场地及配套设施建设 (3)四、拌和站临建施工方案 (4)1、施工流程 (4)2、施工方案 (4)五、拌和站临建起止时间 (5)六、安全及环境保护注意事项 (5)七、拌和站地基承载力计算书 (6)八、信息化系统设计 (6)九、拌和站组织机构、人员配置及职责 (7)1、混凝土拌和站组织机构管理图 (7)2、站长职责 (7)3、试验员职责 (8)4、搅拌机操作人员职责 (8)5、质检员职责 (9)6、安全员职责 (9)7、砼运输车司机职责 (10)8、电工职责 (10)9、装载机司机职责 (11)十、地材供应及保证措施 (11)十一、混凝土质量保证措施 (11)1、质量管理制度 (12)2、进场原材料质量控制 (12)3、配和比设计 (12)4、施工配和比调整 (12)5、砼工程的粗、细骨料清洗要求 (13)6、砼保、降温要求 (13)7、混凝土拌和 (13)8、混凝土出仓 (14)9、水泥罐保、降温措施 (14)十二、混凝土搅拌工艺流程图 (14)十三、混凝土搅拌站工作性能保证措施 (14)十四、安全、环保措施 (15)1、现场施工安全措施 (15)2、拌和站防火安全措施 (15)3、拌和站治安防盗管理措施 (16)4、拌和站停电预案 (16)5、防暴雨、防雷电紧急预案 (17)6、拌和站环保措施 (19)一、编制依据1、《呼张铁路客运专线有限责任公司混凝土拌和站建设管理办法》2、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005规定。
3、《混凝土拌和站现场检测组验收标准》4、呼张铁路五标一分部指导性施工组织设计。
二、工程概况及平面图张家口至呼和浩特铁路位于华北北部，呈东西走向。
线路东起河北省张家口市张家口南站，经河北省万全县、怀安县、尚义县后进入内蒙古自治区境内，经乌兰察布市兴和县、察右前旗、集宁区、卓资县，西迄于呼和浩特市呼和浩特东站。
混凝土拌合站建设方案
-供水系统：建立独立供水系统，保障生产和生活用水；
-供电系统：建设独立供电系统，满足生产需求；
-排水系统：设计完善排水系统，确保厂区整洁；
-环保设施：配置除尘、降噪、污水处理等环保设施。
五、生产流程
1.原料采购：严格筛选供应商，确保原料质量符合国家标准；
2.原料储存：合理规划原料储存，保持原料品质；
3.对生产废水进行处理，实现循环利用；
4.选用低噪音设备，降低噪音污染；
5.严格执行国家环保法规，确保生产过程环保合规。
七、组织架构
1.管理层：负责项目筹划、组织、协调、监督等工作；
2.技术部：负责生产技术、设备管理、技术研发等工作；
3.营销部：负责市场开拓、客户维护、合同签订等工作；
4.生产部：负责生产组织、质量控制、安全生产等工作；
-厂房：依据生产规模和设备需求，设计合适的建筑面积；
-结构：采用轻钢结构，满足抗震、抗风要求；
-功能区域：划分生产区、原料区、办公区、生活区等。
2.设备选型与配置
-拌合主机：选择高效、稳定、节能的拌合主机；
-输送设备：选用耐磨、输送效率高的输送设备；
-计量设备：采用精确、可靠的计量设备；
-控制系统：实施自动化控制系统，实现生产过程的智能化。
2.原料储存：合理储存原料，保证原料质量；
3.计量配料：采用自动计量系统，确保配料精度；
4.拌合生产：采用先进的拌合技术，保证混凝土质量；
5.质量检测：对生产出的混凝土进行质量检测，确保合格；
6.输送发货：采用高效输送设备，保证及时发货。
六、环保措施
1.采用封闭式生产，减少粉尘排放；
2.配置高效除尘设备，降低粉尘污染；
拌合站建设方案
一、工程概况1.1工程概况昭通至大力高速公路土建第五合同段路线起止桩号：Ｋ41+260～K52+１0３、83４,路线全长10、843公里。
主要技术标准：设计速度80kｍ／h、路基设计宽度25、5ｍ、汽车荷载等级为公路－Ⅰ级。
１、2 施工原则与要求1、根据工程得特点与轻重缓急,分期分批组织施工,在工期安排上尽可能提前完成。
2、坚持在实事求就是得基础上,力求技术先进、科学合理、经济适用得原则。
３、合理安排施工程序与顺序,做到布局合理、突出重点、全面展开、平行流水作业;正确选用施工方法,科学组织,均衡生产。
各工序紧密衔接，避免不必要得重复工作,以保证施工连续均衡有序地进行。
4、施工进度安排注意各专业间得协调与配合，并充分考虑气候、季节对施工得影响。
5、结合现场实际情况,因地制宜，尽量利用原有设施或就近已有得设施,减少各种临时工程,尽量利用当地合格资源,合理安排运输装卸与储存作业,减少物资运输周转工作量。
6、坚持自始至终对施工现场全过程严密监控,以科学得方法实行动态管理,并按动静结合得原则,精心进行施工场地规划布置,节约施工临时用地，不占或少占农田，不破坏植被。
严格组织、精心管理，文明施工,创标准化施工现场。
二、编制说明以GＢ/Ｔ１9００１-2０00《质量管理体系要求》标准为基础,融入其它标准要求得模式,建立了质量、环境、职业健康安全三标一体文件体系,将“三标一体”管理体系与标准管理体系、过程管理体系相结合,建立标准协调配套、结构科学合理、条款准确使用、操作切实可行得文件管理系统，重视生态环境、强化环保意识,做好环境保护与文明施工。
严格控制施工噪音、扬尘,处理好污水、弃碴、弃土,尊重当地民族习惯与风土民情,保障施工人员及周围群众得人身与财产不因施工而受到损害,确保工程质量达到优良等级,创精品工程。
三、拌合站选址3、1 拌合站选址由于本工程为新建高速公路,为应对供应距离长、昼夜作业得工程特点,其厂址选择考虑了以下条件:(1)厂址应便于拌与站接受各种材料与运出混凝土。
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拌合站基础设计书设计目的（略）设计依据地层情况和参考数据：本地层系Q3、Q4系I级湿陷性黄土地基，地层地下水位低，施工时应铺10cm 厚的碎石垫层，并夯实地基，使地基承载力不小于180KPa,确保1.3倍的安全系数。
钢筋采用普通I级钢筋，强度取值210MPa，砼采用C20，设计值：9.6MPa。
风荷载按郑州地区取值：0.35KPa。
水泥仓相关参数：迎风面积：30.57㎡，风载离桩顶高度：12.92m。
设计内容：基础尺寸拟定：基础埋深2m，其中设1m深扩展基础，基础上部设1.4m高桩，地面外露部分：0.4m。
如下图所示：（单位：mm）基础相关参数：基底面积：A=75.94㎡,基底截面特性：Ix=27300m4，Iy=57000m4。
单桩面积：A0=0.64㎡，最不利相连二桩面积：A=1.17㎡。
单桩竖向受力：F0=350KN，土容重：rs=18kN/m3，砼容重：rc=25kN/m3。
基底容许承载力：[δ]=180KPa。
自身强度检算：桩身强度：δ0=350/0.64=546.88KPa<[δc]δ0max=700/1.17=598.29KPa<[δc]风载：W=0.8×0.5=0.4KPaFw=0.4×30.57=12.23KN风载在桩底产生的最大弯矩：M0=12.23×14.32=175.13KN·m风载在基底边缘产生的最大弯矩：Mw=5×12.23×15.32=936.82KN·m基础自重：G=(75.94+17.92)×25=2346.5KN土重：Gs=(75.94-12.8)×18=1136.52KN最不利倾位：如下图：（单位：mm）倾覆系数：K=[(4.9+2.75+2.02+3.24+5.45)×1400+2346.5×3.6]/936.82>1.5 基底应力：δxmax=(2346.5+1136.52+7000)/75.94+936.82×1.392/27300=138.1MPa δymax=(2346.5+1136.52+7000)/75.94+936.82×3.33/57000=138.1MPa 基底安全系数:K=180/138.1=1.3截面配筋：桩上配筋：A=175130000/(750×210)=1112㎜ 2故采用4根∮20钢筋A=314.2×4>1112其余配筋按构造配：箍筋用∮8，主基水平筋用∮12，上下二层。
在相连桩中增设一层钢筋网片，见图。
主机基础设计：连桩设计：截面尺寸拟定如图：基础面积：3.35×2.4=8.04㎡I级台阶面积：1.6×2.55=4.08㎡桩顶面积：1.75×0.8=1.4㎡基础体积：8.04×0.5+4.08×0.5+1.4×1.4=8.02m3覆土体积：(8.04-4.08) ×0.5+(4.08-1.4)=4.66m3 基础重：8.02×25=200.5KN覆土重：4.66×18=83.88KNδ=(200.5+83.88+600)/8.04=110kPa配筋图如下：单桩设计：截面尺寸拟定如图：基础面积：2.2×2.2=4.84㎡I级台阶面积：1.4×1.4=1.96㎡桩顶面积：0.8×0.8=0.64㎡基础体积：4.84×0.5+1.96×0.5+1.4×0.64=4.3m3覆土体积：(4.84-1.96) ×0.5+(1.96-0.64)=2.76m3基础重：4.3×25=107.5KN覆土重：2.76×18=49.7KNδ=(107.5+49.7+300)/4.84=94.5kPa基础配筋图：斜皮带机支架基础：5t一号类型：按设计尺寸：长2.6m，宽0.6m，深度1.01m，其中埋深0.8m。
基础体积：2.6×0.6×1.01=1.58m3基础重：1.58×25=39.4KNδ=(39.4+50)/(2.6×0.6)=57.3kPa5t二号类型：按设计尺寸：长1.72m，宽0.5m，深度0.8m。
基础体积：1.72×0.5×0.8=0.69m3基础重：0.69×25=17.2KNδ=(17.2+50)/(1.72×0.5)=71.1kPa5t三号类型：按设计尺寸：长1.83 m，宽0.6m，深度0.955m, 其中埋深0.8m。
基础体积：1.83×0.6×0.955=1.05m3基础重：1.05×25=26.2KNδ=(26.2+50)/(1.83×0.6)=69.4kPa斜皮带机支架基础：2t 类型：按设计尺寸：长1.69m ，宽0.4m ，深度0.8m 。
基础体积：1.69×0.4×0.8=1.18m 3基础重：1.18×25=29.52KNδ=(29.52+20)/(1.69×0.4)=72.3kPa斜皮带机尾架基础：3t 类型：按设计尺寸：长1.35m ，宽0.5m ，深度0.8m 。
基础体积：1.35×0.5×0.8=0.54m 3基础重：0.54×25=13.5KNδ=(13.5+30)/(1.35×0.5)=64.4kPa配筋图如下：、3基础φφφ基础传送带基础：厚度0.7m ，图示单位：mm 。
基础面积：23.92㎡基础体积：23.92×0.7=16.7m3基础重量：16.7×25=418.6kNδ=(418.6+1940)/23.92=98.6KPa配筋计算：截面按最不利荷载考虑，可等效为如下图所示：等效均布荷载：q=(150+150+20+20)/3.63+0.45×0.7×25=101.5kN/m 跨中最大弯矩：M=101.5×3.63×3.63/8=167.2kNm按7cm保护层配筋：A=167200/（0.63×210）=1263.8mm21263.8X0.95=1200.6mm2用4根Φ20钢筋： A=314.2×4=1248.8mm2>1200.6mm2基础配筋图：四、拌和站地基承载力检算1、计算公式（1）地基承载力P1/A=σ≤σ0/1.2(1.2为安全系数)P1—水泥罐重量与基础本身重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 Mapσ0—土基容许的应力 Map通过动力触探计算得出土基容许的应力（具体见动力触探地基承载力报告）（2）风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K3/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0 ｖ—风速 m/s,取武汉最大风速19.1m/sW =237.1Pa（3）基础抗倾覆计算Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距 KN•MM2—抵抗弯距 KN•MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN（4）基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；（5）基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 Mapσ0—砼容许的应力 MPa2、水泥罐基础验算（1）水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为外弧长度16.5m，内弧11.4m，宽4.04m，开挖及浇筑深度为1.5m，几个水泥罐基础连体浇筑，基础面积56㎡。
（2）计算方案A、承载力计算：开挖深度为1米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时按照整个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P1=4×1000KN+基础本身重量，基础本身重量=（56㎡×1m+0.8*0.8*0.8*16）×24KN/m3=1540.6N，整个水泥罐基础受力面积为56m2,P=4000+1540.6=5540.6KN，承载力计算示意见下图粉质粘土B、抗倾覆计算：本储料罐受南方季风气候影响，根据历年气象资料，考虑最大风力为19.1m/s，储蓄罐顶至地表面距离为17.3米，罐身长12.5m,4个罐基本并排竖立，受风面223m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
计算示意图如下C、水泥罐基础混凝本身强度验算：基础采用的是滚筒式拌和混凝土C30，水泥罐支腿受力最为集中，混凝土受压面积为800mm×800mm，等同于试块受压应力低于30MPa即为满足要求。
（3）储料罐基础验算过程a.地基承载力根据上面的1力学公式，已知P=5540.6KN，计算面积A=56m2, σ=P/A= 5540.6KN/56m2=98.94kPa其中1号站水泥罐基础地基承载力为204kPa（见承载力报告）≥98.94Pa×1.2=118.73kPa其中2号站水泥罐基础地基承载力为220kPa（见承载力报告）≥98.94kPa×1.2=118.73kPa所以达阳新制梁场拌和站两个拌和楼水泥罐基础地基承载力及安全系数满足承载要求。
b.基础抗倾覆根据上面的3力学公式：Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)=1540.6×2/(237.1×223×14/1000)=4.16≥1.5满足抗倾覆要求c.基础滑动稳定性根据上面的4力学公式，K0= P1×f/ P2=5540.6×0.25/(237.1×223/1000)=26.2≥1.3 满足基础滑动稳定性要求。
d.储蓄罐支腿处混凝土承压性根据5力学计算公式，已知100T的储存罐，单腿受力P=400KN，承压面积为800mm×800mmP/A=400KN/（800mm×800mm）=0.63 MPa≤25MPa满足受压要求。
经过验算，储料罐基础满足承载力和稳定性要求。
3、拌和楼基础验算（1）拌和楼地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，基础为每只脚一个方桩基础，尺寸为1.2m×1.2m的长方形，深度1m。