拌合站基础计算
150吨水泥罐基础设计计算书
一、水泥罐基础设计盾构区间砂浆拌合站投入一个100t 型和一个150t 型两个水泥罐，100t 型水泥罐直径3m ，支腿邻边间距2.05m ；150t 型水泥罐直径3.3m ，支腿邻边间距2.2m 。
根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m （长）×4m （宽）×0.8m （高），基础埋深0.6m ，外漏0.2m ，承台基础采用Φ16@150mm ×150mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm ×450mm φ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图：.二、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重约20t ，水泥满装150t ，共重170t 。
水泥罐支腿高3m ，罐身高18m ，共高21m 。
单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。
2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算 单个水泥罐基础要求的地基承载力为：δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa ⨯===⨯ 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为：δ2=()1301000 1.413460200MPa ⎡⎤⨯=⎢⎥⨯⎣⎦因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。
风荷载(500N/m2)2050?320罐支脚80004000220060060?33003700水泥罐平面位置示意图3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
水平风荷载产生的弯矩为：M=⨯⨯⨯÷（18）?M0.5 3.3182+3=356.4KN水泥罐空罐自重20t，则基础及水泥罐总重为：抗倾覆极限比较：即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。
搅拌站灰罐基础计算书
合芜高速联络线工程搅拌站细骨料罐体基础计算书1工程概况本工程为混凝土搅拌站灰罐基础施工。
拌合站设4个细骨料存储罐，每个灰罐自重20t，罐内细骨料容量100t。
罐体与基础连为一体，基础底面尺寸为5mr K 20m,基础厚1.5m，埋深1m。
现在灰罐基础下布设木桩，布设形式为每平米5根。
邀请地方试验检测中心对现场进行地基承载力测验：开挖一个 1.5m x 1.5m的地槽，槽内布置4根长4m 直径15cm木桩，木桩外漏30cm。
通过千斤顶加载到100KN时，沉降停止，沉降量为27.4mm得此处地基承载力可达到100KPa现场实际设计时按照每平方5根木桩设计，承载力可按照125KPa计，验算时地基承载力特征值取f ak =60KPa安全系数为2.08。
具体尺寸及参数见下图。
17Wm3图1-1灰罐基础层构造示意图2计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011) 《建筑施工计算手册》《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)3、 设计荷载结构自重：拌合站设4个细骨料存储罐，每个灰罐罐体重为20t , 罐内细骨料容量为100t 。
竖向无其他荷载。
4、 地基基础验算 4.1基础承载力计算罐体重：F k = (20 +100)X4 X 10 = 4800KN 基础重：G k 八35 20 15-0.5-0.520 0.5 =23 140- 3220KN丫 3--混凝土比重23KN/nm基础底承载力：F= F k G k = 4800 3220 二 8020KN 4.2垫层的设计4.2.1垫层材料选砂碎石，丫 2=20KN/^并设垫层厚度z=1.5m依据《建筑地基基础设计规范》中表 5.2.7，采用内插法求得垫 层的扩散角"-22。
4.2.2垫层的厚度验算基础底面处的平均压力值为：基础底面处土的自重应力p^ 1 h 填二 17.0 1.0 二 17 KPa式中 1--回填土重度，KN/mh 填--回填土厚度，m 垫层地面处的附加压力值为:P k4800 32205 20二 80 .2KN1.550.3(P k - P c )bl (I 2zta )(b 2z ta n 二)(80.2 T7.0 MT 。
拌和站基础计算书
拌和站基础计算书1. 拌合站概况某搅拌站共有6个水泥罐，单个罐满载时单个支腿受力35t，罐宽3m，罐身高14m，支腿长7m，罐车基础采用C25砼扩大基础，长22m，宽5m，深1.5m，地基承载力180kPa，基底土摩擦系数0.25。
搅拌站地区最大风速21.3m/s。
主楼采用回字形基础，外环7*7m，内环3*3m，深0.9m。
主楼轮廓高8m，宽12m，单腿支撑12t。
2. 拌合站储料罐基础计算2.1 储料罐概况储料罐基础采用砼扩大基础，材料为C25砼,长22m，宽为5m，浇注深度为1.5m，基础底面积A=22×5=110m2 。
2.2 荷载计算储料罐重量通过基础作用于土层上，单个罐满载时每个支腿为35t,共6个罐，每个罐4个支腿，总重集中力P=6×4×10×35=8400kN，基础自重G=25×22×5×1.5=4125kN,承载力计算示意见下图本拌和站地区，最大风速v=21.3m/s，储料罐罐身长14m，6个罐基本并排竖立，单个罐宽3m，总受风面积Af=6×3×14=252m2 。
整体受风荷载等效成水平集中力，如下图所示：风荷载强度计算式为：W=K1 K2K3W其中：W ——风荷载强度 Pa；W0——基本风压值 Pa，可按W=V21.6计算；K1——风载体型系数，圆形取0.8；K2——风压高度变化系数，按30m高考虑为1.13；K3——地形地理条件系数，按山岭峡谷考虑，取1.2； V- 风速 m/s；本拌和站地区，最大风速21.3m/s,则:W0 =V21.6=21.321.6=283.6PaW=K1 K2K3W=0.8×1.13×1.2×283.6=307.6Pa单个罐宽3m，高14m，总受风面积A=252m2 ，风荷载等效成水平集中力P=A·W=252×307.6×10-3=77.5kN2.3储料罐地基承载力计算其中：P- 储蓄罐重量（kN），为8400kN；G-基础砼自重（kN），为4125kN；A- 基础作用于地基上有效面积（m2 ），为110m2 ；M- 由风荷载引起基础的弯矩（kN·m）；M=P·h风=77.5×(7+7)=1085kN·m；W=bh26=22×526=91.7m3 。
HZS60混凝土拌合站粉料罐基础计算书
HZS60混凝土拌合站粉料罐基础计算书一、拌和站罐基础设计概括计划投入一套HZS60拌合站，单套HZS60拌合站投入1个200t 型水泥罐（装满材料后）和1个100t 粉煤灰罐（装满材料后）。
根据公司以往拌和站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐采用砼扩大基础，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊或螺栓连接。
二、基本参数1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区咸阳市礼泉县最大风速：s m V /3.21max =；2、仓体自重：200t 罐体自重约16t ，装满材料后总重为216t ； 100t 罐体自重约8t ，装满材料后总重为108t 。
3、扩大基础置于灰岩上，地基承载力基本容许值[]Kpa f a 6800=； 4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时，扩大基础尺寸为10.24m ×6m ×2m （长×宽×高）；三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、受力计算模型（按最不利200吨罐体计算），空仓时受十年一遇风荷载，得计算模型如下所示：F1F2F3GR图3-1 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算模型2、风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算：gV W d k 22γ=；查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下：空气重力密度：01199899.0012017.00001.0==-Zeγ； 地面风速统一偏安全按离地20m 取：s m V k k V /92.32max 5220==； 其中：12.12=k ，38.15=k ，s m V /3.21max =；代入各分项数据得：222/66.08.9292.3201199899.02m KN g V W d k =⨯⨯==γ单个水泥罐所受风力计算： ①、迎风面积：216.58.22m A =⨯= 作用力：2KN 7.36.566.01=⨯=F 作用高度：m H 94.181=②、迎风面积：2215.3123.65m A =⨯= 作用力：KN 56.2015.3166.02=⨯=F 作用高度：m H 43.142=③、迎风面积：235.112/6.45m A =⨯= 作用力：KN 59.75.1166.03=⨯=F 作用高度：m H 01.93= 2、单个水泥罐倾覆力矩计算m KN h F M i i ⋅=⨯+⨯+⨯=⨯=∑52.43501.959.743.1456.2094.1872.331倾3、稳定力矩及稳定系数计算假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩1稳M ，另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩2稳M 。
集美软件园三期市政五期项目水泥罐基础验算
拌和站基础及立柱设计计算书集美软件园三期市政五期项目砼拌和站设置一台JS750型拌合机，拌合机配备2个罐，共2个水泥罐，每个拌和站的两个水泥罐基础联体设置。
一、设计资料（1）每个水泥罐自重4t，装满水泥重60t，合计64t；水泥罐直径2.5m。
水泥罐基础采用C25钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础高1.5m，外露0.5m。
基础采用φ18@300mm×300mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
（2）水泥罐总高12.5米，罐高8.5米，罐径2.5米，柱高4m，柱子为4根正方形布置，柱子间距为2.06米，柱子材料为D21.9cm 厚度8mm的钢管柱。
施工前先对地基进行处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过350kpa。
二、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重4t，装满水泥共重64t。
水泥罐总高12.5米，罐高8.5米，柱高4m。
2、地基承载力计算水泥罐基础要求的承载力1)砼基础面积：S=12.25×2=24.5m2；砼体积：V=24.5×1.5=36.75m3；底座自重：Gd=36.75×2500×9.8=900.374KN（砼自重按2500kg/m3）;2）装满水泥的水泥罐自重：Gsz=2×64×9.8=1254.4KN；3）总自重为：Gz=Gd+Gsz=900.374+1254.4=2154.774KN；4）基底承载力：P=Gz/S=2154.774/24.5=87.94kpa；5) 基底经处理后检测的承载力P’≥140kpa；6） P≤P’经验算，地基承载力满足要求。
水泥罐基础满足地基承载力要求3、抗倾覆计算抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
由于水泥搅拌机属于受风敏感且筒体高度较大，为确保筒体和施工人员的安全，根据《高耸结构设计规范》（GBJ135-2006以下简称高规），应考虑风荷载对结构的影响。
混凝土拌合站建设费用及摊销
5000 20000 20000
25
24
1
24
2
24
5254000 17.51
25
建设一次性费用部 分摊销
8.98
一方综合摊销
17.51+25+9.68=51.49 元
合计（元） 3000000 480000 960000 700000 42000 72000
说明 不计算铲车和罐车司机
2 台 50 型，含人工油料 拌合楼 1000000 元，残值按 30%计算
项目名称 一、拌合场建设费 1、场地平整 1、C20地面硬化 2、行车道基础处理 3、C20片石砂石料围挡 4、水泥罐安拆 5、砂石料遮阳彩钢棚 6、生活区活动板房 7、拌合楼安拆 8、封闭式围墙 小计 二、设备费用 9、拌合楼购置
计量单位
m² m³ m668 400002 60000 106400 180000 150000 200000 300000 229600 1792670
按照25亩计算 按照硬化10亩计算，厚20厘米 片石回填约500米，宽5米，厚0.3米
按照3米高，0.4米厚计算 含基础、安装和拆除
墙高2.2m，18cm厚
1000000
地磅 60000 元，残值按 30%计算 发电机 120000 元，残值按 40%计算
按照生产 30 万方砼计算，不含运输。
全线包干价，含罐车租赁、油料、人工 其中建设费用第 8、10、11 纳入日常及主要机具摊
销中 2692670÷300000=8.98 元
200000
1
60000
1
120000
100000
200000
1680000
三、场地费用 15、用地成本
(完整版)拌合站、水泥罐、搅拌站地基计算
目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
拌合站粉罐基础验算
东莞至番禺高速公路桥头至沙田段工程施工第4合同段搅拌站基础计算书编制：审核：批准：中铁十七局集团有限公司莞番高速桥头至沙田段施工第4合同段项目经理部2018年11月21日搅拌站基础计算书莞番高速4标段搅拌站，配备HZS120拌和机2套，搅拌站设6个粉罐，水泥罐容量均为150t，空罐按15t计。
基础采用混凝土基础，其施工工艺按照水泥罐罐体提供厂家提供的基础图制作。
搅拌站建在连马路旁莞番4标项目经理部后方，根据现场地质调查情况，搅拌站位于原采石场杂填土区域，进场后对该处地基进行换填80~100cm砂性土处理，处理后地基容许承载力为0.2Mpa。
一粉罐基础1 计算公式1.1 地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质触探，计算得出地基应力σ0=0.2Mpa。
1.2 风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速 m/s,按照最不利大风考虑，取24.8m/sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa1.3 基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距 KN•MM2—抵抗弯距 KN•MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN1.4 基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；1.5基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa2 罐基础验算2.1 粉罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图以及现场地质情况确定，粉罐基础平面尺寸如下：单侧3个罐组合基础厚度为1.2m。
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拌合站拌合楼基础承载力计算书
德商TJ-4标拌和站，配备HZS90拌和机，设有3个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合站在X103县道右侧，对应新建线路里程桩号k16+800。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土。
1.计算公式
1.1 .地基承载力
P/A=σ≤σ0
P—储蓄罐重量 KN
A—基础作用于地基上有效面积mm2
σ—土基受到的压应力 MPa
σ0—土基容许的应力 MPa
通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.109 Mpa。
2．风荷载强度
W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2
W —风荷载强度 Pa
W0—基本风压值 Pa
K1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0
ｖ—风速 m/s,取17m/s
σ—土基受到的压应力 MPa
σ0—土基容许的应力 MPa
3．基础抗倾覆计算
K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求
M1—抵抗弯距 KN•M
M2—抵抗弯距 KN•M
P1—储蓄罐与基础自重 KN
P2—风荷载 KN
4．基础抗滑稳定性验算
K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求
P1—储蓄罐与基础自重 KN
P2—风荷载 KN
f-----基底摩擦系数，查表得0.25；
5 .基础承载力
P/A=σ≤σ0
P—储蓄罐单腿重量 KN
A—储蓄罐单腿有效面积mm2
σ—基础受到的压应力 MPa
σ0—砼容许的应力 MPa
2、储料罐基础验算
2.1．储料罐地基开挖及浇筑
根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：
输料管
储料罐
主机楼房
地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
2.2.计算方案
开挖深度少于3米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时只考虑单个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P=1000KN，单个水泥罐基础受力面积为2.8m×5m,承载力计算示意见下图
粉质粘土
本储料罐根据历年气象资料，考虑最大风力为17m/s，储蓄罐顶至地表面距离为21米，罐身长14m,3个罐基本并排竖立，受风面120m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
计算示意图如下
罐与基础自重P1
基础采用的是商品混凝土C25，储料罐支腿受力最为集中，混凝土受压面积为300mm×300mm，等同于试块受压应力低于25MPa即为满足要求。
2.3.储料罐基础验算过程
2.3.1 地基承载力
根据上面的1力学公式，已知P=1000KN，计算面积A=14×106mm2,
P1/A= （1000KN+1.4×5×2.8×24KN）/14×106mm2=0.105MPa ≤σ0=0.109 MPa 地基承载力满足承载要求。
2.3.2 基础抗倾覆
根据上面的3力学公式：
K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)
=（3000+2.8×3×5×1.4×2.4×10）×2.5/(0.163×120×14)
=40.3≥1.5满足抗倾覆要求
其中 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2
=0.8×1.13×1.0×1/1.6×172
=163.285Pa
为了提高储料罐的抗倾覆能力,在储蓄罐三面拉设缆风的措施。
2.3.3 基础滑动稳定性
根据上面的4力学公式，
K0= P1×f/ P2=（3000+2.8×3×5×1.4×2.4×10）×0.25/(0.163×120)=56.4≥1.3满足基础滑动稳定性要求。
2.3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性
根据5力学计算公式，已知100T的储存罐，单腿受力P=350KN，承压面积为300mm×300mm
P/A=350KN/（300mm×300mm）
=3.9 MPa≤25MPa
满足受压要求。
经过验算，储料罐基础满足承载力和稳定性要求。
3、拌合楼基础验算
3.1．拌合楼地基开挖及浇筑
根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场实测平面尺寸如下：
输料管
储料罐
主机楼房
基础为回字形，尺寸为外边长7m×7m的正方形，内边长3m×3m的正方形，浇筑深度为0.9m。
3.2.计算方案
开挖深度少于3米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时考虑四个支腿重量通过基
础作用于土层上，集中力P=200×4=800KN，基础受力面积为7m×7m-3m×3m=40m2,承载力计算示意见下图
粉质粘土
本拌合楼根据历年气象资料，考虑最大风力为17m/s，楼顶至地表面距离为15米，受风面80m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
计算示意图如下
拌合楼与基础自重P1
基础采用的是商品混凝土C25，拌合楼支腿受力最为集中，混凝土受压面积为400mm×400mm，等同于试块受压应力低于25MPa即为满足要求。
3.3.拌合楼基础验算过程
3.3.1 地基承载力
根据上面的1力学公式，已知静荷载P=800KN，取动荷载系数为1.4，动荷载P1=1120KN,计算面积A=40×106mm2,
P1/A= （1120KN+40×0.9×24）/40×106 mm2=0.0496MPa ≤σ0=0.108 MPa 地基承载力满足承载要求。
3.3.2 基础抗倾覆
根据上面的3力学公式：
K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×8
=（1120+40×0.9×2.4×10）×3.5/(0.163×80×8)
=66.6≥1.5满足抗倾覆要求
其中 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2
=0.8×1.13×1.0×1/1.6×172
=163.285Pa
3.3.3 基础滑动稳定性
根据上面的4力学公式，
K0= P1×f/ P2=（1120+40×0.9×2.4×10）×0.25/(0.163×80)=38≥1.3满足基础滑动稳定性要求。
3.3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性
根据5力学计算公式，已知拌合楼单腿受力P=200KN，承压面积为400mm×400mm
P/A=200×1.4KN/（400mm×400mm）
=1.75 MPa≤25MPa
满足受压要求。
经过验算，拌合楼基础满足承载力和稳定性要求。
结论，经过计算，拌合楼和储料罐的基础满足受力要求。