8米高广告牌钢结构设计计算书
钢结构计算书范本
钢结构计算书范本（实用版）目录一、钢结构计算书概述二、钢结构计算书的基本原则三、钢结构计算书的主要内容四、钢结构计算书的注意事项五、钢结构计算书的范本示例正文一、钢结构计算书概述钢结构计算书是对钢结构工程进行设计、施工和验收的重要依据。
钢结构计算书详细记录了钢结构的各项技术参数，包括材料性能、构件尺寸、连接方式等，以确保钢结构工程的安全、稳定和可靠。
二、钢结构计算书的基本原则1.遵守国家现行设计规范和标准：钢结构计算书应遵循我国现行的钢结构设计规范，如《钢结构设计规范》（GB 50017-2017）等。
2.科学合理：钢结构计算书应根据工程实际情况，充分考虑各种受力因素，保证计算结果的科学性和合理性。
3.完整严谨：钢结构计算书应包含完整的计算过程和详细的计算说明，保证计算书的完整性和严谨性。
三、钢结构计算书的主要内容1.钢结构的材料性能：包括钢材的种类、规格、力学性能等，应符合国家现行标准的规定。
2.钢结构的构件尺寸：包括梁、柱、桁架等各构件的尺寸，应根据设计要求和受力分析结果确定。
3.钢结构的连接方式：包括焊缝连接、螺栓连接等，应根据构件类型和受力特点选择合适的连接方式。
4.钢结构的受力分析：包括荷载计算、内力分析、稳定性分析等，应根据工程实际情况进行详细分析。
5.钢结构的计算结果：包括各构件的应力、应变、挠度等计算结果，应根据设计要求进行对比分析。
四、钢结构计算书的注意事项1.保证计算书的规范性：计算书应按照设计规范的要求进行编制，确保计算书的规范性和可读性。
2.注意计算过程的准确性：计算书应仔细核对计算公式和数据，确保计算结果的准确性。
3.注重计算书的完整性：计算书应包含完整的计算过程和详细的计算说明，以便于设计、施工和验收人员查阅。
五、钢结构计算书的范本示例【此处省略范本示例】总之，钢结构计算书是钢结构工程设计、施工和验收的重要依据。
广告牌钢结构部分计算书
----- 钢柱设计信息-----钢材等级：235柱高(m)：15.000柱截面：空心圆管截面:D*T=1000*12柱平面内计算长度系数：1.000柱平面外计算长度：0.000强度计算净截面系数：1.000截面塑性发展：考虑构件所属结构类别：独立柱设计内力：绕X轴弯矩设计值Mx (kN.m)：1600.000绕Y轴弯矩设计值My (kN.m)：0.000轴力设计值N (kN)：180.000----- 设计依据-----《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）----- 柱构件设计-----1、截面特性计算A =4.9461e-002; Xc =5.0000e-001; Yc =5.0000e-001;Ix =5.9895e-003; Iy =5.9895e-003;ix =3.4799e-001; iy =3.4799e-001;W1x=1.1979e-002; W2x=1.1979e-002;W1y=1.1979e-002; W2y=1.1979e-002;2、柱构件强度验算结果截面塑性发展系数: γx=1.150柱构件强度计算最大应力(N/mm2): 119.784 < f=215.000柱构件强度验算满足。
3、柱构件平面内稳定验算结果平面内计算长度(m)：15.000平面内长细比λx：43.105对x轴截面分类：b 类轴心受压稳定系数φx：0.886等效弯矩系数βmx：1.000计算参数Nex'(KN)：49201.949柱平面内长细比：λx=43.105 < [λ]= 150.000柱构件平面内稳定计算最大应力(N/mm2): 120.593 < f=215.000 柱构件平面内验算满足。
4、柱构件平面外稳定验算结果平面外计算长度(m)：0.000平面外长细比λy：0.000对y轴截面分类：b 类轴心受压稳定系数φy：1.000受弯整体稳定系数φbx：1.000等效弯矩系数βtx：1.000闭口截面影响系数：η=0.7柱平面外长细比：λy=0.000 < [λ]= 150.000柱构件平面外稳定计算最大应力(N/mm2): 97.136 < f=215.000柱构件平面外验算满足。
广告牌杆件计算
广告牌杆件计算基本参数：1：计算点标高：8m；2：力学模型：悬臂梁；3：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)；4：悬臂总长度：L=8000mm，受力模型图中a=1000mm，b=7000mm； 5：拉杆截面面积：6287mm26：分格宽度：B=1500mm；7：悬臂梁材质：Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：1.1结构的受力分析：(1)荷载集度计算：q k：组合荷载作用下的线荷载集度标准值(按矩形分布)(N/mm)； q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)； S k：组合荷载标准值(MPa)；S：组合荷载设计值(MPa)；B：分格宽度(mm)；q k=S k B=0.002069×1500=3.104N/mmq=SB=0.002817×1500=4.226N/mm(2)拉杆轴力计算：由于拉杆在广告牌外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即：P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)；qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EAE：材料的弹性模量，为206000MPa；L拉杆：拉杆的长度；A：拉杆截面面积(mm2)；P=qL4A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拉杆I)=15751.273N拉杆的轴向作用力为：N=P/sinα=31517.037N(3)广告牌杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)的弯矩设计值计算：M max：悬臂梁最大弯矩设计值(N·mm)；x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)；q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)； L：悬臂总长度(mm)；a、b：长度参数，见模型图(mm)；经过计算机的优化计算，得：x=8000mm|M max|=|P(x-a)-qx2/2|=24973089N·mm1.2选用材料的截面特性：(1)悬臂杆件的截面特性：材料的抗弯强度设计值：f=215MPa；材料弹性模量：E=206000MPa；主力方向惯性矩：I=102584500mm4；主力方向截面抵抗矩：W=658260mm3；塑性发展系数：γ=1.05；(2)拉杆杆件的截面特性：拉杆的截面面积：A=6287mm2；材料的抗压强度设计值：f1=215MPa；材料的抗拉强度设计值：f2=215MPa；材料弹性模量：E=206000MPa；1.3梁的抗弯强度计算：抗弯强度应满足：N L/A+M max/γW≤f上式中：N L：梁受到的轴力(N)；A：梁的截面面积(mm3)；M max：悬臂梁的最大弯矩设计值(N·mm)；W：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；γ：塑性发展系数，取1.05；f：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；则：N L=Pctgα=27298.737NN L/A+M max/γW=27298.737/9351+24973089/1.05/658260=39.051MPa≤215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。
广告牌构件计算
广告牌构件计算一计算依据《建筑结构荷载规范》 GB50009—2001《钢结构社机规范》 GB50017-2003二计算参数2.1 Ø*1203.5钢管截面积 A=1280mm2回转半径 r=41.2mm2。
2 40＊3角钢截面系数 W=1230mm32.3 Q235钢抗弯设计强度 f=215N/mm2三构件计算3。
1 风荷载标准值广告牌高7.50m，总高H=14m，地面粗糙度按C类W k=βz·μs·μz·r w·W0式中βz-高度Z处风振系数取1.14～1。
36（计算附后）μs—风载体型系数取0.07（计算附后）μz-风压高度变化系数15m以内,0。
74r w-风载分项系数取1.4W k=βz·μs·μz·K·W0=1.14(1.36)×0.07×1×1.4×2。
64=0.295（0.35)KN/m2如取3.8m宽板带计算线荷载分别为q1=0。
295×3.8=1。
12KN/mq2=0.35×3。
8=1.33KN/ma 集中荷载P=7.5×（1.12+1。
33）/2=9.2KN b为安全计集中力作用于顶部节点，计算简图如图2c 支座反力A支座：水平反力27。
6KN竖向反力11.5KNB支座：水平反力18。
4KN竖向反力7.7KN3。
2.2 Ø120×3。
5钢管强度验算a 按绗架计算各杆内力系数注于图2内。
b 计算Ø120×3.5钢管应力，按最大压力及最长杆件计算,取大值.最大压力σ=N/ØA 其中N=KPλ=L/r=3905/41.2=95 查GB50010—2003附录C得Ø=0.676σ=N/ØA=2。
328×9.2/(0.676×1280）=24。
钢结构设计专业计算书
第一章总则第1.0.1条为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制定本规范。
第1.0.2条本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。
第1.0.3条本规范的设计原则是根据《建筑结构设计统一标准》(CBJ68-84)）制订的。
第1.0.4条设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案和构造措施，满足结构在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采用定型的和标准化的结构和构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性能。
第1.0.5条在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，应注明所采用的钢号（对普通碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度等）、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。
此外，在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别（焊缝质量级别的检验标准应符合国家现行《钢结构工程施工及验收规范》）。
第1.0.6条对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计，尚应符合国家现行有关规范的要求。
第二章材料第2.0.1条承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同情况选择其钢号和材质。
承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇静钢）、16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢，其质量应分别符合现行标准《普通碳素结构钢技术条件》、《低合金结构钢技术条件》和《桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件》的规定。
第2.0.2条下列情况的承重结构不宜采用3号沸腾钢:一、焊接结构：重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，冬季计算温度等于或低于－20℃时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于－30℃时的其它承重结构。
二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于－20℃时的重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构。
注：冬季计算温度应按国家现行《采暖通风和空气调节设计规范》中规定的冬季空气调节室外计算温度确定，对采暖房屋内的结构可按该规定值提高10℃采用。
广告牌结构计算
一、风荷载计算1、标高为:Z=10M处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:W k: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2): Zm高处阵风系数(按B类区计算):βgzμf=0.5×(Z/10)-0.16＝0.50βgz=0.89×(1+2μf)= 1.78μz: Z(m)高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001)μz=(Z/10)0.32 = 1.00 风荷载体型系数μs= 1.2W k=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.60kN/m2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m2r w: 风荷载作用效应的分项系数: 1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=r w×W k= 2.24kN/m2二.内力结构计算: (中横向ZHL)整体结构梁受力计算:荷载:(1) G(#2Ak)平均重力: 1.00kN/m^2(2).W 风荷载设计值: 2.24kN/m^2M(#1G): 平均自重下组合梁弯矩(kN.m)q(#1G):荷载集度设计值:(kN/m)a(#4sjcg):计算跨度: 14mB: 计算单元宽: 6.5mq(#1G)=1.4×G(#2Ak)×B=1.4×0.5×1.0=9.1 kN/mM(#1G)=q(#1G)×a(#4sjcg)^2/8=222.95kN.m垂直于平面的分布水平地震作用:α(#3max)= q(#3EAk): 垂直于平面的分布水平地震作用 (kN/m)q(#3EAk)=5×α(#3max)×G(#2Ak) (JGJ102-96 5.2.4) =0.8 kN/mγ(#1E): 地震作用分项系数: 1.3q(#2EA)=1.3×q(#3EAk)=1.04 kN/mq(#1E)：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q(#1E)=q(#2EA)×B=6.76 kN/mM1=M(#1G)+0.6×M(#1E)=289.20kN.m风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q(#1w): 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)r(#1w): 风荷载作用效应的分项系数： 1.4W(#1k): 风荷载标准值: 1.60kN/m2B: 计算单元宽: 1q(#1w)=1.4×W(#1k)×B= 2.24k N/mq(#1w): 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 2.24 a’(#4sjcg):计算跨度:14mM(#1w)=q(#1w)×a’(#4sjcg)^2/8=54.95 kN.mN(#1w): 风荷载对横梁端的集中力设计值(kN)N(#1w)= q(#1w)×a’(#4sjcg)/2=61.62k N钢管（￠500×12）横梁强度校核1．刚度计算:A: D500X12钢管截面积: d=D-t=48.8=45.97cm^2γ: 塑性发展系数: 1.0i: 回转半径: I=0.35d=17.08 cm λ: 构件细长比L0: 钢管杆计算长度:7.00mλ=L0×100/i40.98<[λ]=150刚度满足.σ: 计算强度(N/mm2)(为拉弯构件)N: 受力设计值:61.62kNA: 立柱型材截面积: 45.97cm2M: 弯矩: 54.95kN·mW x1: 立柱截面抗弯矩:2191cm3γ: 塑性发展系数: 1.05σ=N×10/A+M×103/1.05/W x1=37.29≤ｆa=215N/mm2钢管梁强度可以满足钢管（￠1200×14）立柱强度校核1．刚度计算:A: D1200X14钢管截面积: d=D-t=118.6=111.72cm^2γ: 塑性发展系数: 1.0i: 回转半径: I=0.35d=41.51 cm λ: 构件细长比L0: 钢管杆计算长度:16.00mλ=L0×100/i38.54<[λ]=150刚度满足.σ: 计算强度(N/mm2)(为拉弯构件)Nw: 受风力设计值:61.62kNA: 立柱型材截面积: 111.72cm2M: 弯矩: 985.91kN·mW x1: 立柱截面抗弯矩:15280cm3γ: 塑性发展系数: 1.05σ=N×10/A+M×103/1.05/W x1=66.96≤ｆa=215N/mm2钢管立柱强度可以满足基础整体稳定验算：M1=985.91kN·mN=280KN*************************************************************************************************计算项目: 承载力计算-1************************************************************************************************[计算条件]1、基础信息基础埋深 d = 2.00 m基础宽 B = 4.50 m基础长 L = 9.00 m基础底标高 Bg = -2.00 m2、土层信息N= 280地下水标高 = -2.20 m 顶层土标高 = 0.00 m 土层数 = 3土层号 厚度(m) 重度(MPa) 承载力 深度修正 相对密度 孔隙比 压缩模量 土层 1 -5 18 130 1 2.7 0.8 7.5 土层 2 -10 18 130 1 2.7 0.8 7.5 土层 3 -15 18 130 1 2.7 0.8 7.5 3、荷载信息 荷载标准值 N = 280.00 kn Mx = 1300.00 kn*m My = 130.00 kn*m单位面积的基础及覆土重 γ`h = 20.00 kPa[计算结果]计算根据： 中华人民共和国国家标准GB50007-2002 --综合法4、底板反力 (kPa):平均 p= 26.914 最大 pmax= 52.593 最小 pmin= 1.235 角点 p1 = 1.235 p2 = 9.794 p3 = 52.593 p4 = 44.0335、承载力计算地基(抗震)承载力设计值 = 202.400地基承载力验算满足0.000-15.000-10.000-5.000剖面图1-N= 2804.50221)5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγηak f p <ak f p 2.1max <6、下卧层承载力计算基底下土层号 土层厚 承载力特征值 全压应力 扩散角 土层 2 5.00 207.86 56.43 0.00 土层 3 5.00 259.82 102.71 0.00四．预埋件计算: (第1处) 本工程预埋件受拉力和剪力(拉杆节点）V: 剪力设计值:Vc=61619.4NV=1.2*Vc=73943.2NN: 法向力设计值:Nd=616194NN=1.2*Nd=739432.3N Me=M1=985909761N·mmN(#3um1): 锚筋根数:20根 锚筋层数:1层K(#1r): 锚筋层数影响系数: 1.000 关于混凝土：混凝土标号C30混凝土强度设计值:f(#1c)=15.000N/mm^2按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GBJ10采用。
广告牌计算书(模板)
L1= L2= L3= Li＝
n1=
n2=
n3=
ni= 地脚螺栓许用最大拉力Q=1.3F= 4.地脚螺栓的螺纹小径d=(4×10-3×Q/π/[σ]）1/2＝ 5.查有关手册选用合适的螺纹直径D 四、 基础选型计算 1.基础的尺寸初步选定为A×B×C,其计算模型如图（五）所示
其中：A= B= C=
396 KN 22 KN 450 KN 54 KN 480.958 900
1.0688
107.388
共10页 第5页
计算书
1
主要 结构
、2 、3
规格 、4
、
立柱规格为：φ 横梁规格为：φ 地脚规格为：M 基础规格为：
800 × 8
370 × 6地脚 36 数量 4000 × 3000 ×
10 条 1500 M3
4.上部偏心构件对立柱根部产生的弯矩M偏=G偏×e=
20 KN.M
Байду номын сангаас
其中：上部偏心构件的总重量（估算）G偏＝ 偏心距（近似）e＝
20 KN 1M
上部含横梁总重量（估算）G上＝10×L/3
30 KN
5.立柱根部受到的最大弯距M=M风+M偏＝ 6.根据经验初步选用：焊管，其直径D＝
432.25 KN.M 0.8 M
135 MP 72.0416 KN
1.2 M 0M 0M 0M
1.2 M 0条 0条 0条 5条
93.6541 KN 0.02973
36 MM
4M 3M 1.5 M
共10页 第4页
计算书 单柱或多柱广告塔主要结构造型计算
2.基础重量G2=γ×A×B×C= 其中：γ＝22KN/M3
钢结构广告牌基础计算
项目名称功夫熊猫广告牌广告牌高度（米）13广告牌间距（米）3基本风压0.35体形系数 1.3阵风系数 1.7风压高度变化系数 1.13风压标准值0.874055弯矩（标准值）221.5729425剪力（标准值）34.088145基础验算基础宽（米）3基础长（米） 2.5基础埋深（米）2Fk+Gk375偏心距e(米)0.59086118pkmax126.4275913a0.659138823a 1.977416460.75b 1.8753a>0.75b必须满足脱开基础长度为T0.52258354脱开比例为0.209033416必须小于25%抗倾覆验算倾覆力矩289.7492325抗倾覆力矩468.75抗倾覆/倾覆 1.617778228必须大于1.6项目名称华润钢结构广告牌高度（米） 3.3广告牌间距（米） 2.15基本风压0.35体形系数1阵风系数 1.7风压高度变化系数1风压标准值1弯矩（标准值）6261剪力（标准值）7.095基础验算基础宽（米） 1.6基础长（米） 2.4基础埋深（米） 1.29Fk+Gk113.7408偏心距e(米)0.545099032pkmax72.36513966a0.6549009683a 1.9647029030.75b 1.83a>0.75b必须满足脱开基础长度为T0.435297097脱开比例为0.18137379必须小于25%抗倾覆验算倾覆力矩71.15255抗倾覆力矩136.48896抗倾覆/倾覆 1.918258165必须大于1.6项目名称华润钢结构广告牌高度（米） 3.3广告牌间距（米） 2.15基本风压0.35体形系数1阵风系数 1.7风压高度变化系数1风压标准值1弯矩（标准值）6148.5剪力（标准值）7.095基础验算基础宽（米） 1.6基础长（米）2基础埋深（米） 1.49Fk+Gk121.78427偏心距e(米)0.500886816pkmax101.6669865a0.4991131843a 1.4973395520.75b 1.53a>0.75b必须满足脱开基础长度为T0.502660448脱开比例为0.251330224必须小于25%抗倾覆验算倾覆力矩71.57155抗倾覆力矩121.784抗倾覆/倾覆 1.701569967必须大于1.6。
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8米高广告牌钢结构设计计算书1 基本参数1.1广告牌所在地区：福州地区;1.2地面粗糙度分类等级：按《建筑结构荷载规范》(ＧB50０09－2001)A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按Ｂ类地形考虑。
2 广告牌荷载计算2.1广告布广告牌的荷载作用说明:广告牌承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载.（1)自重:包括广告布、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照4０0N/ｍ２估算：(2)风荷载:是垂直作用于广告牌表面的荷载,按GＢ50009采用;(３)雪荷载：是指广告牌水平投影面上的雪荷载，按GＢ500０9采用；（4)活荷载:是指广告牌水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m２采用;在实际工程的广告牌结构计算中，对上面的几种荷载,考虑最不利组合，有下面几种方式,取用其最大值:Ａ:考虑正风压时:ａ。
当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合：Sk＋=1。
35Gk＋0.6×１。
4wk＋0.7×1。
4Sk(或Qk)ｂ.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+＝1。
2Ｇｋ+1。
4×wｋ+0.7×1.4Sk(或Ｑk）B:考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合:Ｓk-＝1。
0Gｋ+1。
4wｋ2.2风荷载标准值计算:按建筑结构荷载规范（ＧB50０0９—2001)计算：ｗｋ+=βgｚμｚμs1＋w……7.1.1—２[GB5０0０9-２001 2006年版］wk-＝βgzμzμs１－ｗ０上式中：ｗk+：正风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(ＭPa)；wk-:负风压下作用在广告牌上的风荷载标准值（MPａ);Z：计算点标高：8m;βgz:瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算（高度不足5m按５m计算):βｇz =Ｋ(1＋2μf)其中K为地面粗糙度调整系数,μf为脉动系数A类场地：βgz =０。
9２×(1+2μf）其中:μf=０.38７×(Z／10）—0。
12B类场地：βgｚ=0.89×（１＋2μf) 其中：μｆ=０.5（Z/10)-０。
16C类场地：βgz =0.8５×(1+2μf) 其中:μf=０．７３４(Z／10)-０.22D类场地：βgz =０。
８0×(１+2μf) 其中：μf＝1。
2２48（Z/１0）—0.3对于B类地形，８ｍ高度处瞬时风压的阵风系数:βgz=0.８９×（１+2×(0。
5(Z／1０）—０。
1６）)=1.8１２3μz:风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：Ａ类场地：μz＝1。
379×(Ｚ/10）0。
2４当Z〉30０m时，取Z=300m,当Z〈５m时，取Z=5m;B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m,当Z<１0m时，取Z=１0m；Ｃ类场地: μz=0。
6１６×(Z/10）0。
４4当Z〉４00m时,取Z＝4０0m，当Z〈15m时，取Ｚ=15m;Ｄ类场地：μz=０.31８×（Z/10)0．６0当Ｚ>４５０m时,取Z=４５0m，当Z〈30m时,取Z＝30ｍ;对于B类地形，8m高度处风压高度变化系数：μｚ＝1．0０0×(Z/10）０。
32=1μs1：局部风压体型系数，对于广告牌结构，按规范，计算正风压时，取μs1+＝1．3；计算负风压时,取μｓ１—=—2。
0；另注：上述的局部体型系数μｓ１(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于１m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1（10）可乘以折减系数0．８，当构件的从属面积小于１0m２而大于1ｍ2时,局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值,即：μs１（Ａ）=μｓ1(１)+［μs1（1０）－μｓ１(１)］ｌｏgA在上式中：当Ａ≥１0ｍ2时取A＝１0m２;当Ａ≤1m2时取Ａ＝1m２;w０:基本风压值(ＭPa)，根据现行＜<建筑结构荷载规范>〉GB５000９-2001附表Ｄ.4（全国基本风压分布图）中数值采用,按重现期50年,福州地区取0.0007ＭＰa;(1）计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积:A=8×1.5＝1２ｍ2ＬogＡ=1μsA1+(A）=μs1+(１)+[μs1+(10）—μs１+(1)]lｏgＡ=1.04μsＡ1-（A）=μs1—（１）+［μs1—(10)—μs1—(１）]loｇA =1。
６wｋＡ+=βgｚμｚμsＡ1+w=1．８1２3×１×1。
０4×0。
０007 =0.001319MＰawkA—=βgzμｚμｓA１—ｗ=1.81２3×1×1。
6×0。
000７ =0。
０0203MPa(2)计算广告布部分的风荷载标准值：广告布构件的从属面积:A＝1。
5×１。
５=２.25m2LogA=0.352μsB1+(A)=μs１+(1）+[μs1+(1０）—μs1+(１）]loｇA ＝1.2０8μsB１—(A)＝μs1-(1)+[μs１—(１0）—μs1－（1）］ｌoｇA ＝1．859ｗｋＢ＋=βgzμｚμｓＢ１+w=1．8123×1×1．208×０.00０7 =0.０0１53２ＭPａwｋB-＝βgzμzμsＢ1—w=1．812３×1×1.８５9×０。
０007＝0.00２35８MPa2.3风荷载设计值计算：ｗA+：正风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载设计值（MPa）；wkA＋：正风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载标准值(ＭＰａ);wＡ—：负风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载设计值(MＰa)；ｗkＡ-：负风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载标准值(MＰａ)；w A＋=１.４×wkA+＝1。
４×0.00131９＝0。
０01８４7MPawA—＝1.4×ｗkA—=1。
４×0.00２0３=0．0０2842MPaｗＢ+:正风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载设计值（MPa）;wkＢ+:正风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载标准值(ＭPa);wB-:负风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载设计值(MPａ）;ｗkB-：负风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载标准值(MPa);ｗB+=１。
4×wkB+＝1。
4×0。
00１53２＝0.002145ＭPawB—=1。
4×wkB－＝1。
4×0.002358＝０.0０３30１MPａ2.4雪荷载标准值计算：Sk:作用在广告牌上的雪荷载标准值(ＭＰa)S:基本雪压,根据现行〈<建筑结构荷载规范>>GB５００0９-２0０1取值，福州地区５0年一遇最大积雪的自重:0MPa。
μｒ：屋面积雪分布系数，按表6。
2。
1［GＢ５0０09-2001],为２。
0。
根据〈〈建筑结构荷载规范>>GB5０0０9—2０01公式6。
1．1屋面雪荷载标准值为:S ｋ=μr×S＝2。
０×0=0MPa2.5雪荷载设计值计算:S：雪荷载设计值(MＰa）;S=1。
4×Sｋ=１。
4×0＝0MPa2.6广告牌面活荷载设计值：Q：广告牌面活荷载设计值（MPa）；Qk：广告牌面活荷载标准值取：500N/ｍ2Q=1.4×Ｑｋ=1。
4×50０／10000０0=0。
00０7MPa因为Sk ≤Ｑk,所以计算时活荷载参与正压组合!2.7广告牌构件恒荷载设计值：G+:正压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MＰa);G—:负压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MPa)；Gk：广告牌结构平均自重取0.0004MPａ；因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制作用,所以：G +=1.２×Gk=1。
2×0.0004 =0。
０0048MＰaG-=Ｇk=0.0004MPａ2.8选取计算荷载组合：(1)正风压的荷载组合计算:SkA＋：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(ＭPa);SA+:正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)；ＳkA＋=Ｇｋ＋wkA++0．7Ｑk＝０.00２０69MPaSA+=G++ｗＡ++0。
7Q=0．00２8１7MPaSkＢ+：正风压作用下的广告布的荷载标准值组合(ＭPa）；SB+:正风压作用下的广告布的荷载设计值组合（ＭPa）;S kB＋=Ｇｋ＋ｗｋＢ+＋0.7Qk=0.0022８2MPaSB+=G＋+ｗB+＋0.7Q=0.０03115MＰa（2)负风压的荷载组合计算:SkA—:负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa）；ＳＡ－:负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合（MＰa);SkA—=Gk＋wkＡ-＝0.001６3MPaSA-=Ｇ—+ｗA—=1。
０Gk +1。
4ｗkA－=0.002442ＭPaSｋＢ—:负风压作用下的广告布的荷载标准值组合（MＰa);SＢ—：负风压作用下的广告布的荷载设计值组合（MＰa）;ＳｋＢ—=Gｋ+ｗkB-=0．001958MPａSB-=G—+wＢ-=1．0Gk +1.4wｋB—=0。
0０2９01MPa(3)最不利荷载选取:ＳkA：作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合(MPa);SＡ:作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合（ＭＰa）;按上面２项结果，选最不利因素（正风压情况下出现）:SkA=0.002069MPａSA=0.０0２81７MPaSkＢ：作用在广告布上的最不利荷载标准值组合(MPa)；SB:作用在广告布上的最不利荷载设计值组合(MPａ）；按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现）：SkB=0．０0２２8２MPaSB=0.00311５MＰa3 广告牌杆件计算基本参数:1：计算点标高：８m;２:力学模型：悬臂梁；３：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用）;4：悬臂总长度:L=８000mm，受力模型图中a＝１00０mm,b=7000mm;5:拉杆截面面积:628７mｍ26：分格宽度：B＝1５00mｍ;７:悬臂梁材质:Q２３5;本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：3.1结构的受力分析:（1)荷载集度计算:qk:组合荷载作用下的线荷载集度标准值（按矩形分布)（N／mｍ);q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值（按矩形分布）（N／mｍ）;Sｋ:组合荷载标准值(ＭPa）;S：组合荷载设计值（ＭPa);B:分格宽度(ｍｍ）；ｑｋ=SkB=0.002０69×１５0０＝３。