支座预偏量(优选.)
(32+48+32)连续梁支座预偏量
向阳河特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向支座预偏量计算表
说明：
△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量，根据设计图纸查得。
△2根据现场实际施工进度推算出连续梁合拢时间及温度，得出与设计合拢温度的差值。
△2=α×△t×L
其中，α—为箱梁混凝土线膨胀系数(10-5/℃)；
△t—实际合拢温度与设计合拢温度的温差；设计合拢温度为22 Cº,实际合拢温度按8 Cº计算。
L—计算位置至桥梁固定支座位置的梁体长度；
△为支座最终实际预偏量，由上表可见支座1、支座3、支座4的预偏量均已支座2为中心向外侧预偏。
附图：支座布置示意图，以箭头方向为正
计算：复核：审核：。
40+64+40m连续梁边墩支座预偏量计算
64m 连续梁支座预偏量计算
跨205国道64m 连续梁示意图如下：
支座总预偏量：△=-（△1+△2）
其中：△1表示梁体因混凝土收缩徐变引起（设计图提供）； |△2|=a ×△t ×L ，其中：a 为混凝土线膨胀系数，取值
1.0×10-5；
△t = 设计温度-合龙温度；
合龙温度：需要现场量测，此处以取值8月中旬夜间温
度24℃为例；
设计温度：为梁体以后要长期处于的平均环境温度，即新沂市“（最高月平均温度＋最低月平均温度）/2=（28℃+1.5℃）/2=14.75℃”（查天气记录可知，新沂市最高月8月份平均28℃，最低月1月份平均1.5℃）。
则，|△t| =24℃-14.75℃≈9℃。
1033#墩：|△1|取值2.79cm ；
|△2|=a ×△t ×L=1.0×10-5×9℃×40m=0.36cm ； 1036#墩：|△1|取值6.48cm ；
750
750
40000
64000
400001033#
1034#
1035#
1036#
|△2|=a×△t×L=1.0×10-5×9℃×104m=0.94cm。
分析：由于以后梁体长期处于的平均环境温度（即设计温度14.75℃）低于合龙时环境温度24℃，所以梁体以后要收缩，因此△2和△1引起的梁体效果要叠加。
即：1033#：△=-（2.79+0.36）=-3.15cm；
1086#：△=6.48+0.94=7.42cm。
2019年6月24日。
(65+114+114+65)m连续梁支座预偏移量的计算与设置
支座预偏量的计算与设置1 工程概况(65+114+114+65)m连续梁三个主墩（53#、54#、55#）采用TJQZ（NS）-L-45000（0.1g）型支座，两个边墩（52#、56#）采用TJQZ（NS）-L-5000（0.1g）型支座，固定支座设在54#墩线路左侧。
根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图：图1-1 支座布置图2 支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性变形、混凝土收缩徐变引起的位移量△1，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。
因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。
2.1 △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。
2.2 △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。
△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t 为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。
3 本桥支座偏移值计算3.1 △1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：△1以52#墩至56#墩的方向为正墩号偏移量△（mm）墩号偏移量△（mm）52 89.1 活动支座53 57.9 活动支座54 0 固定支座55 -57.9 活动支座56 -89.1 活动支座3.2 △2的计算本连续梁位于江苏省南通市启东市吕四港镇境内，历史各月气温如下图，年平均气温为17℃，则设计合龙温度为17℃。
根据现场施工情况，计划于2023年3月份合龙，合龙温度约为10℃，温差为-7℃。
又△2=△t*a*l，其中△t为合拢段合拢时月平均气温与该地区年平均气温之差；a---线膨胀系数，1.0*10-5/℃l---梁跨度，计算点至固定支座的距离（m）则：52号墩支座：Δ2=1*10^(-5)*（-7）*179000=-12.53mm；53号墩支座：Δ2=1*10^(-5)*（-7）*114000=-7.98mm；55号墩支座：Δ2=-1*10^(-5)*（-7）*114000=7.98mm；56号墩支座：Δ2=-1*10^(-5)*（-7）*179000=12.53mm。
支座预偏量的计算与设置
连续梁支座预偏量的计算与设置1.工程概况连续梁桥两个主墩（61#、62#）采用GTQZ30000型支座，两个边墩（60#、63#）采用GTQZ6000型支座，固定支座设在61#墩，活动支座的纵向位移量为±100mm。
根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图：2.支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。
因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。
2.1. △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。
2.2. △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。
△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。
3.本桥支座偏移值计算3.1.△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围，气温最高月是7月，平均温度为30.2℃；气温最低月是1月，平均气温为-3℃，则设计合拢温度为16℃。
根据施工现场的施工情况，计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。
60#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（16-13）*40000=—1.2mm62#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*72000=2.16mm63#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*112000=3.36mm则各墩支座预偏移量为：60#墩支座△= —(△1+△2)= —（15-1.2）=—13.8mm62#墩支座△= —(△1+△2)= —（—30+2.16）=27.84mm63#墩支座△= —(△1+△2)= —（—45+3.36）=41.64mm4.支座偏移值设置4.1.边墩偏移值设置根据上面的计算结果，60#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向59#墩偏移13.8mm。
支座预偏量的计算与设置(优选.)
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连续梁支座预偏量的计算与设置1. 工程概况连续梁桥两个主墩（61#、62#）采用GTQZ30000型支座，两个边墩（60#、63#）采用GTQZ6000型支座，固定支座设在61#墩，活动支座的纵向位移量为±100mm 。
根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图： 图一：连续梁支座布置图2. 支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。
因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。
2.1 . △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。
2.2. △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。
△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。
3.本桥支座偏移值计算3.1.△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围，气温最高月是7月，平均温度为30.2℃；气温最低月是1月，平均气温为-3℃，则设计合拢温度为16℃。
根据施工现场的施工情况，计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。
60#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（16-13）*40000=—1.2mm62#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*72000=2.16mm63#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*112000=3.36mm则各墩支座预偏移量为：60#墩支座△= —(△1+△2)= —（15-1.2）=—13.8mm62#墩支座△= —(△1+△2)= —（—30+2.16）=27.84mm63#墩支座△= —(△1+△2)= —（—45+3.36）=41.64mm4.支座偏移值设置4.1.边墩偏移值设置根据上面的计算结果，60#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向59#墩偏移13.8mm。
支座预偏量的计算与设置
考虑桥梁的施工方法、结构形式和墩台类型 根据实际施工情况和设计要求，确定预偏量的设置位置和大小 确保预偏量的设置不会影响桥梁的正常使用和安全性 在施工过程中，及时监测和调整预偏量，确保施工质量和安全
PART FOUR
支座预偏量的调整应在施工前进行
若梁体发生位移，应及时调整支添加标题
添加标题
在梁体安装完成后，应进行支座预 偏量的调整
在使用过程中，应定期检查支座预 偏量并进行必要的调整
计算调整量：根据支座反力、偏位 角等参数计算预偏量调整量
螺栓张紧：通过张紧螺栓来调整支 座的预偏量
添加标题
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添加标题
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调整垫片：在支座垫片上增加或减 少垫片厚度，实现预偏量的调整
汇报人：XX
支座预偏量的计算方法：根据结构形式、跨度、温度变化等因素进行计算，确定合适的预偏量 大小。
支座预偏量的设置原则：根据工程实际情况和设计要求，合理设置支座预偏量，以确保结构的 正常使用和安全性能。
定义：支座预偏量是指为了抵消梁体在自重、预应力等作用下的挠曲变形，在支座中设置的预 先偏心距。
目的：保证梁体在各种工况下的稳定性和正常使用。
计算公式：根据梁的跨度、自重、预应力等参数，通过计算得出所需的预偏量大小。
设置方法：根据计算结果，在支座安装时设置相应的预偏心距。
桥梁跨度
支座类型
添加标题
添加标题
施工方法
添加标题
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温度变化
PART TWO
确定支座反力 计算支座反力对支座产生的弯矩 根据弯矩计算支座预偏量 考虑其他因素对支座预偏量的影响
绿色环保：研发环 保型的支座预偏量， 降低对环境的影响， 实现可持续发展。
支座预偏量的计算与设置 (2)
连续梁支座预偏量的计算与设置1.工程概况连续梁桥两个主墩(61#、6２＃)采用GTＱＺ3０00０型支座,两个边墩（60#、63＃）采用GＴＱZ600０型支座，固定支座设在6１#墩,活动支座的纵向位移量为±１０0mｍ.根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座,具体如下图:2.支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后,活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移,主要分为两部分:因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2,故活动支座位移量为△1+△2。
因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反,即支座预设偏移量为△＝—(△1＋△２）。
2.1。
△1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
△1由设计计算出结果,设计图纸中提供相应的偏移值。
2.2。
△2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值,根据现场实际施工状况排出施工进度计划,计算出合拢日期,得出实际计划合拢温度。
△２=a△t＊l,其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，ｌ为计算位置至固定支座位置的梁体长度,△2为梁体的变形。
3.本桥支座偏移值计算3.１。
△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：ｍm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围,气温最高月是7月,平均温度为30．2℃;气温最低月是１月,平均气温为—3℃,则设计合拢温度为1６℃。
根据施工现场的施工情况,计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。
60#墩支座△2=—a△t*l=1*10—５*(16—13)＊400００=-1.2mm62＃墩支座△２= a△t*ｌ=１*10-5*（16—13)＊72０0０=2。
1６mm63#墩支座△2= a△t*l=１＊１0—5*(16—13)*1１2000＝3。
连续梁支座预偏量技术交底(优.选)
术
交
底
书
（编号：第057号）
书
中铁五局沪昆江西段站前工程HKJX-2标项目二分部
二零一一年四月八日
技 术 交 底 书
工程名称：横峰320国道立交特大桥 (40+56+40)m连续梁支座纵向预偏量编号：057#
交底内容：
支座纵向预偏量系指支座上板纵向偏移支座理论中心的位置，设△1为箱梁的弹性变形及收缩徐变引起的各支点处的偏移量，设纵向支座编号依次为0、1、2、3，其中1为固定支座，△1值以0至3支座方向为正。设△2为各支点由于体系温差引起的偏移量，各支座处的纵向偏移应根据各跨合拢段施工时气温，由式△=-（△1+△2）求得，式中负号表示按计算所得的反方向设置偏移量。
56#墩：△2=αΔTL=1×10-5×(25-19) ×96=0.0058m
支座预偏量
支座号
边支座56
中支座57
固定支座58
边支座59
偏移量△1（mm）
59
29
0
28.4
偏移量△2（mm）
5.8ห้องสมุดไป่ตู้
3.4
0
2.4
总偏移量（mm）
64.8
32.4
0
30.8
预偏心方向均是远离固定支座方向
编制： 年 月 日
复核： 年 月 日
交底人： 年 月 日
接底人： 年 月 日
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支座预埋位置纵向预偏量（理论值）设计按19°考虑，本座桥梁预计合龙温度为25°，则支座纵向预偏量为：
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连续梁支座预偏量计算
支座预偏量是支座上钢板纵向偏离理论中心线的位置。
设Δ1为梁体的弹性变形及收缩徐变引起的支点处的偏移量，设Δ2为各支点由于温度引起的偏移量。
各支座处的纵向偏移量根据支座安装时温度和灌注混凝土时温差引起，由Δ=-（Δ1+Δ2）求得，施工合拢时选用一天温度最低时进行。
支座安装后即按规定锚固支座螺栓，灌注固定。
温差引起梁体自由伸长量为：
ΔL=α*Δt*L
式中：
α为主梁混凝土线膨胀系数，α=1×10-5/℃
Δt为合拢时温差
L为温度不动点到计算点的梁体长度
Δ2(温度引起的支座纵向偏移量)计算如下：
设计图纸给出支座纵向预偏量(理论值)，按温度18℃考虑。
初步计划40m+64m+40m连续梁合拢时间为5月1日，往年最低温度为16℃，由于该温差引起的偏移量为：
1#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*80.05=-1.6mm
2#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*48=-1.0mm
4#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*32.05=-0.6mm
支座预偏量
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