地下室桩基设计
地下室桩基础施工方案
地下室桩基础施工方案一、施工前准备施工现场勘查：对施工区域进行详细勘查，了解地下水位、土层分布及地下障碍物情况，为后续施工提供基础数据。
施工图纸会审：组织相关人员对施工图纸进行会审，确保施工过程中的技术要求明确、合理。
施工方案制定：根据勘查结果和施工图纸，制定详细的施工方案，包括设备选择、施工顺序、工期安排等。
材料准备：根据施工方案，提前采购并准备好所需的桩材、混凝土、钢筋等材料，确保材料质量符合规范要求。
二、基础预制钢筋加工：按照施工图纸要求，对钢筋进行下料、弯曲、焊接等加工，确保钢筋的尺寸和位置符合设计要求。
模板制作：根据桩径和桩长，制作相应的模板，确保模板的精度和稳定性。
三、钻孔施工钻机选择：根据土层分布和地下水位情况，选择合适的钻机型号和钻进方法。
钻孔定位：按照施工图纸要求，准确放样桩位，确保钻孔位置的准确性。
钻进过程：严格控制钻进速度、钻进深度和泥浆护壁质量，防止孔壁坍塌和缩径现象发生。
四、桩身灌注混凝土制备：按照设计要求，制备符合强度要求的混凝土，确保混凝土质量稳定。
灌注施工：采用导管法或泵送法进行混凝土灌注，确保混凝土灌注的连续性和密实性。
五、桩顶标高确立桩顶标高测量：在灌注完成后，及时对桩顶标高进行测量，确保桩顶标高符合设计要求。
桩头处理：对桩头进行凿除、清理，确保桩头平整、无杂质。
六、桩头施工钢筋连接：按照施工图纸要求，对桩头钢筋进行连接，确保连接质量符合规范要求。
承台施工：在桩头施工完成后，进行承台施工，确保承台与桩身的连接牢固、稳定。
七、桩基检测低应变动测：采用低应变动测法对桩基进行检测，了解桩身的完整性和承载力情况。
静载试验：根据设计要求，对部分桩基进行静载试验，验证桩基的承载能力。
八、质量控制与验收质量控制：在施工过程中，严格控制各个环节的质量，确保施工质量符合规范要求。
施工记录：对施工过程中的关键数据进行记录，为后期验收和质量控制提供依据。
验收工作：在施工完成后，组织相关部门进行验收，确保桩基施工质量符合设计要求和相关规范。
地下室结构设计要点,重点,漏点
（1）地下室无横墙或横墙间距大于层高2倍时，其底部与刚度很大的基础底板或基础梁相连，可认为是嵌固端；顶部的支座条件应视主体结构形式而定。当与外墙对应位置的主体结构墙为剪力墙时，首层墙体与地下一层外墙连续，可以对外墙形成一定的约束。但是，主体结构的外墙往往开有较大的门窗洞口，其对外墙的约束很有限。当主体结构为框架类结构（包括纯框架和框剪）时，外墙仅与首层底板相连，首层底板相对于外墙而言平面外刚度很小，对外墙的约束很弱。所以，外墙顶部应按铰接考虑。地下室中间层可按连续铰支座考虑。这样，地下室外墙就如同下端嵌固、上端铰支的连续梁。
如果地下室顶部没有房屋，是空旷场地，其荷载是否要考虑平时消防车荷载或大于消防车的可能荷载，实际中比较取起控制作用的荷载作为设计依据。另如某工程设计在-1.55m标高处一层平面是地下室顶板，活载只考虑4.5KN/m2，未计覆土荷载，消防车荷载。地下车库活载取值6.0KN/m2，不满足GB50009-2001第4.1.1条，未考虑消防车荷载，或者施工过程中和使用过程中可能出现的载重车荷载,与消防车荷载比较取大值。HiStruct注，尚应考虑施工堆载10kN/m2。
6．外墙保护层厚度：按〈地下工程防水技术规范〉50108-2001-4.1.6条，“迎水面钢筋保护层厚度不应小于50mm。”为强制性条文。但实际操作有困难之处。一方面外墙截面有效厚度损失较大，另一方面外墙一般较厚，且拆模早，养护困难。施工单位为了避免开裂，在50mm厚保护层内附加Φ8@200构造筋，与外墙受力筋间距很小，垂直浇捣混凝土困难。按〈混凝土结构设计规范〉50010-2002，外墙外侧环境类别为“二b”，内侧“二a”，据此，外侧保护层厚度25mm，内侧20mm。也是强制性条文。按〈混凝土结构设计规范〉执行。
商务办公大厦地下室基础桩基施工设计CAD平面布置图
桩基施工组织设计(完整)
第一章：工程概况1。
1工程概况温州市龙湾区永昌堡外迁安置房一期（11-18#楼）工程龙湾区永中待道新城村，总建筑面积67000㎡，框架-剪力墙结构，地下1层，地上11层，由11—18#楼共八个单体组成。
本工程抗震设防烈度六度,结构安全等级二级，建筑设计使用年限50年.桩基础采用机械钻孔灌注桩。
1。
2场地地质概况根据本次勘察资料表明，场地地基土在勘察深度范围内自上而下划分为8个工程地质层，自上而下分别为:①粉质粘土、②淤泥、③淤泥质粘土、④粘土、⑤粘土、⑥粘土、⑦粘土、⑧粉质粘土。
具体描述如下：①粉质粘土灰黄色、软塑-可塑状，中-高压缩性。
刀切面略粗糙，含铁锰质结核和粉细砂.全场分布，厚度1.45-2。
70米。
②淤泥质粘土青灰色、流塑状，高压缩性,局部含少量粉砂。
根据其固结强度、埋深深度等差异,又可划分为二个亚层，即②—1、②—2淤泥。
②-1淤泥，土体极软弱，具厚层状构造。
均一性差,局部夹较多粉细砂或砂薄层。
全场分布，顶板埋深1.45-2。
70m,厚度10.80—12。
30。
②—2淤泥，土体较均一，具大鳞片状结构。
全场分布，顶板埋深12。
60—14。
00m,厚度10.00-14.50m。
③淤泥质粘土深灰色，流塑-软塑状，高压缩性，韧性高。
刀切面平整光滑，含半炭化物碎屑、贝壳碎片和粉细砂。
全场分布,顶板埋深23。
80—28。
00m,厚度2。
30—10。
00m。
④粘土灰黄色，灰绿色，兰灰色等，可塑状，中压缩性，韧性高—中等.刀切面较平整光滑，含少量铁锰质氧化斑点,局部含细砂。
土体均一性差，局部相变为粉质粘土。
较局部缺失外,场区内基本有分布,顶板埋深23。
60—31。
40m,厚度1。
70-7。
50m。
⑤粘土深灰色，软塑-可塑状，高压缩性，局部中压缩性，韧性高。
刀切面较平整光滑，含半炭化物碎屑及少量粉细砂。
土体不均一，局部为粉质粘土，土体强度也有变化，局部强度较好，呈中压缩性。
全场分布,顶板埋深26。
50-35。
关于带地下室高层建筑桩基础设计中稳定水浮力的合理应用
低，经济效益增加,引起了人们的关注。
众所周知，建筑物地基反力G值为上部竖向力与水浮力
的差值。《高层建筑箱形与筏形基础技术规范-JGJ6-99第 4.0.3条明确规定了 G值的取值为基础上覆盖土的重量和基 层自重之和，对地下水位以下部分荷载进行计算时,取值应
为覆盖土的有效重度;《高层建筑箱形与筏形基础的设计计
算》的作者钱力
建筑结构的基础埋设较大，而
建筑基础底部位于地下水位以下时，对地下水位以下部分的
G值进行计算时，应对地下水的浮力作用进行考虑，G值为覆
的有效重度和建筑基础的
和。
效重度”
与“扣除水浮力”的意思是一致的，所以JGJ6+99规范中G值 的取值的规定就是可以对地下水的浮力有利作
用进行考虑。《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
桩基设计说明
1.表示静钻根植桩。
为端承摩擦桩,以桩端全断面进入卵石层不小于1.5m为主要终孔条件。
各楼幢桩长范围及桩数如下：1#楼：桩长约65~67m；桩数77根；2#楼：桩长约66~68m；桩数76根；3#楼：桩长约67~68m；桩数94根；4#楼：桩长约67~69m；桩数98根；5#楼：桩长约67~69m；桩数124根；6#楼：桩长约65~67m；桩数116根；7#楼：桩长约66~67m；桩数102根；8#楼：桩长约65~68m；桩数114根；9#楼：桩长约66~68m；桩数99根；10#楼：桩长约66~68m；桩数105根；总共1005根.桩基与承台连接为第一节桩,依次类推.配桩如下：第一,二，三，四节采用:先张法预应力混凝土管桩,(2010浙G22)，型号为PHC600 AB130-15,15,15,X(此X段配桩长度为满足设计终孔条件后，根据各楼幢桩长范围及现场地质状况自行配置)；第五节桩采用:静钻根植先张法预应力混凝土竹节桩，(2012浙G37),型号为PHDC 650-500(125)AB-600/500-15 C100，施工时，钻孔直径为%%130750.桩端扩底,扩底直径Db=1125mm,扩底部分高度Lb=3.0m。
桩顶标高为所在处承台底标高+0.050 本类型桩为承压桩，单桩竖向受压承载力特征值:3450kN, 桩端持力层为卵石层本类型桩适用于1#~10#楼。
2.表示静钻根植桩。
为端承摩擦桩,以桩端全断面进入卵石层不小于1.5m为主要终孔条件。
桩长约65~69m；桩数为803根。
桩基与承台连接为第一节桩,依次类推.配桩如下：第一,二节采用:复合配筋先张法预应力混凝土管桩,(2012浙G-36)，型号为PRHC 600(110) I -15,15 C80 第三,四节采用:先张法预应力混凝土管桩,(2010浙G22)，型号为PHC600 B 110-15,X(此X段配桩长度为满足设计终孔条件后，根据各区域桩长范围及现场地质状况自行配置)；第五节桩采用:静钻根植先张法预应力混凝土竹节桩，(2012浙G37),型号为PHDC 650-500(100)AB-600/500-15 C80 施工时，钻孔直径为%%130700.桩顶标高为所在处承台底标高+0.050 本桩位平面图中，桩心处索引线上所注内容即为抗拔桩锚固钢筋，此部分钢筋应沿PRHC桩外边均匀布置，未注明桩抗拔锚固钢筋为6%%13220 本类型桩为承压兼抗拔桩，单桩竖向受压承载力特征值:2350kN,单桩竖向抗拔承载力特征值:1000kN, 抗拔锚固钢筋为6%%13220的，其相对应的拉力标准值为：500kN;灌芯处钢筋为6%%13220，%%1308@200；抗拔锚固钢筋为6%%13222的，其相对应的拉力标准值为：600kN;灌芯处钢筋为6%%13220，%%1308@200；抗拔锚固钢筋为6%%13225的，其相对应的拉力标准值为：780kN;灌芯处钢筋为6%%13220，%%1308@200；抗拔锚固钢筋为12%%13220的，其相对应的拉力标准值为：1000kN;灌芯处钢筋为6%%13220，%%1308@200；桩端持力层为卵石层本类型桩适用于裙楼，12#楼及扩展地下室。
地下室结构设计中应注意的几个问题
地下室结构设计中应注意的几个问题摘要：地下建筑空间的开发因其能够有效解决城市用地矛盾而受到各方的关注。
然而，由于地下空间的特殊环境及其复杂性，也给地下室工程的设计带来了一系列技术问题。
本文对地下室结构设计中常见的几个重点问题进行了归纳和总结，提出了解决相关问题应采取的具体措施。
关键词：地下室结构设计抗浮设计超长处理1 前言随着近年来城市建设的脚步逐渐加快，城市建设用地逐年减少，有限的城市土地已经成为了制约建筑行业发展的主要瓶颈之一。
在充分利用地上空间建造高层建筑的同时，地下空间的开发也越来越得到人们的普遍重视。
然而，由于地下空间的特殊环境及其复杂性，涉及的专业极为复杂，需综合考虑防火、使用功能、人防要求、设备用房及管道、坑道、排水、通风、采光等各专业的配合，对裙房地下室和纯地下室部分存在抗浮不满足要求等一系列问题，使得地下室结构的设计比地上结构的设计要复杂的多。
通过工程设计实践，结合本人工作经验，对地下室结构设计中应注意的几个重点问题进行了如下归纳和总结，并提出了解决相关问题应采取的具体措施。
2 地下室结构设计中应注意的问题2.1 荷载地下室各部位（顶板、外墙和底板）参与组合计算的荷载如下，应按实际工况进行组合。
2.1.1顶板地下室顶板自重（包括粉刷层及管道吊顶重等）；覆土自重（有覆土时考虑）：根据实际覆土情况确定，覆土重度取18～20kN/m3；均布活荷载：根据建筑功能按荷载规范取值；施工活荷载：室内取5kN/m2，室外取10kN/m2；消防车荷载（有消防车通行时考虑）：当符合荷载规范的要求时，可按荷载规范取值；当不符合荷载规范的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则换算为等效均布荷载；应注意，消防车对于板、梁、柱的等效均布荷载应分别取值；由武器爆炸产生的垂直方向人防等效静荷载标准值qe1（核武器爆炸）或qce1（常规武器爆炸），按人防规范第4.7及4.8节规定取值。
有人防要求时考虑。
地下室底板的浮力计算与桩基础的设计
地下室底板的浮力计算与桩基础的设计摘要：针对地下结构的广泛应用解决了空间拥挤问题，设计时因地下水位变化，做好地下室首要任务之一即做好地下室基础设计，抗浮设计水位的确定和桩基础设计的合理性问题，本文简要的分析和概述了对于不同含（隔）水层地层组合及地下室埋深，选取合理的抗浮设计水位方法，并选取合理的桩基础设计方法和抗压桩与抗拔桩的合理设计。
关键词：地下结构；设防水位；浮力；桩基础设计1.引言随着我国经济社会和城市建设的发展，人民生活水平的不断提高，城市进程的加快，城市人口的不断增多，为了保证城市的发展不占用过多的土地，当前的城市发展选择了大力开发地下空间。
对地下空间（地下室，地下车库，地下商场，民防工程等）的充足利用已经是一种不可或缺的发展趋势。
可在地下建筑结构设计中存在大量的不确定性，特别是地下结构的抗浮设计，其关键就是在于抗浮设计水位的确定和桩基础合理的设计。
近年来，研究人员越来越重视地下结构的抗浮问题，虽然在现行的设计规范中有明确要求，在进行地下结构设计时，需要对地下结构物进行抗浮验算，然而规范中没有具体的设计方法和规定。
因此，给设计人员在设计时造成了困扰，抗浮验算方法以及设防水位没有一个统一的规定，从而造成很多不合理的设计。
从工程造价角度来看，经常考虑抗浮原因而使用大量的抗拔桩，在施工中，还得考虑基坑支护的合理设计和地下水的排放，结果地下结构比地上结构的造价大了很多；从安全的角度来看，很多工程时常造成施工过程中或竣工后结构物的上浮事故。
因此，如何正确地进行地下结构的抗浮设计是值得大家去探讨和关注的问题。
随着人们逐渐意识到对水浮力计算方法规范化、统一化的必要性，学者提出了一些符合本地区地质情况的水浮力计算方法，并取得了不错的成果。
如王建英等建议利用总安全系数法，裴豪杰利用水头折减，李广信等提出的粘土地基水浮力计算等。
本文根据自己所做的具体工程实例来分析和阐述在水浮力分类计算方法的基础上，提出了通过对含水地层的不同分布，对地下水状态的不同情况与产生地下水位的不同，有针对性地选取合理的水位，并根据水位变化的范围来考虑桩基础的抗拔与抗压受力的变化，以此提出桩基础设计的合理方法。
高层建筑地下室补偿基础设计
高层建筑地下室补偿基础设计研究摘要：现阶段随着高层建筑的不断增多，但是在对其地下室桩基础设计时，很少考虑桩间土对上层建筑的负荷，设计员在地下室补偿基础设计时，一般为了降低地下室基础的沉降，通常会按照规范所规定的桩距来分布桩基，同时认为桩基越多越密就越安全，这与实际情况并不相符并且增大了工程不必要的投入。
本文以福州某地的某高层建筑为例，详细说明了高层建筑中地下室补偿基础设计中的各种应该注意和避免的问题。
关键字:地下室；桩筏基础；桩间土；补偿作用引言随着城市建筑的规模在日益增大，高层建筑越来越普遍，对其地下室的补偿基础设计的研究也越来越多。
传统的地下室补偿基础通常采用的是摩擦桩和端成桩，桩基具有承载力高、沉降量小而较均匀的特点，几乎可以应用于各种工程地质条件和各种类型的工程，尤其是适用于建筑在软弱地基上的重型建（构）筑物，但是在地下室补偿基础设计中，设计员的设计完全由桩本身承重，没有考虑到实际情况下桩间土体也承受了部分负荷的情况。
在地下室补偿基础设计时，一般为了降低地下室基础的沉降，通常会按照规范所规定的桩距来分布桩基，同时认为桩基越多越密就越安全。
然而事实并非如此。
1 桩筏基础桩—土反力实测结果分析筏型基础又叫笩板型基础，即满堂基础，是把柱下独立基础或者条形基础全部用联系梁联系起来，下面再整体浇注底板。
由底板、梁等整体组成。
建筑物荷载较大，地基承载力较弱，常采用砼底板，承受建筑物荷载，形成筏基，其整体性好，能很好的抵抗地基不均匀沉降。
筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式。
一般说来地基承载力不均匀或者地基软弱的时候用筏板型基础。
而且筏板型基础埋深比较浅，甚至可以做不埋深式基础。
根据桩筏基础实际测量结果分析结果可知，对于一般的非欠固结土桩基土，无论是摩擦桩还是端承桩，客观上桩间土反力是存在的，并且能稳定分担15%—35%的上部荷载。
这样看来，桩间土承载力发挥着不可忽视的作用，如果不考虑其影响在增加工程耗费的同时也降低了工程的效率。
地下室的地基处理与基础设计
地下室的地基处理与基础设计地下室是一种位于地下的建筑结构，通常用于商业、住宅或其他公共用途。
地基处理和基础设计是地下室建设中非常重要的一部分，对地下室的稳定性和安全性起着关键作用。
本文将介绍地下室地基处理和基础设计的一些关键要点。
一、地基处理地基处理是指对地下室所在地的土壤进行相关处理，以确保地基的稳定性和承载能力。
地基处理的目标包括土壤的加固、排水和抗渗等。
以下是几种常见的地基处理方法：1. 挖土与填土地下室的地基处理常常需要对土壤进行挖土与填土的作业。
挖土是为了清除原有土层中的松散物质，确保地基的稳定。
填土是为了填充土壤间的空隙，提高地基的承载能力。
2. 土方加固在地下室地基处理中，有时需要采用土方加固的方法。
比如使用填筑固结土或加固土来增加土壤的稠密度和强度，从而提高地基的承载能力。
3. 地基处理材料在地下室地基处理过程中，常常使用一些地基处理材料来增加地基的稳定性。
例如，使用地基加固网、地下室防水涂料或防渗材料等。
二、基础设计基础设计是指根据地下室的结构和土壤条件，设计适合的基础类型和尺寸。
基础设计的目标是确保地下室的安全性和稳定性。
以下是几种常见的基础类型：1. 承台基础承台基础是一种常见的地下室基础类型。
它是在地下室周围建造一道深而宽的基础，以承担地下室的重量和荷载。
2. 承台桩基承台桩基是在地下室的基础上安装桩来增强地基承载能力的一种方法。
它可以有效地承受地下室的荷载，并分散荷载到桩和土壤中。
3. 悬挂墙基础悬挂墙基础适用于地下室位于软土或水下的情况。
它是通过在地下室边缘建造一道悬挂墙，将地下室悬挂在墙上以减小地基荷载。
4. 沉井基础沉井基础是一种适用于地下室建设的深基础类型。
它通过在地下室所在位置挖掘一个深井，并在井内建造基础来支撑地下室。
基础设计还需要考虑地下室的荷载，包括垂直荷载、水平荷载和地震荷载等，以确保地下室在荷载作用下的稳定性。
结论地下室地基处理和基础设计对于地下室的稳定性和安全性至关重要。
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地下室桩基设计
摘要：地下结构的广泛应用解决了空间拥挤问题，因地下水位变化，做好地下室首要任务之一即做好地下室基础设计，地下水位低时，地下室采取抗压桩，地下水位较高时，地下室则需设计抗拔桩，本文主要分析了当地下水位较高时地下室基桩应按抗拔桩设计的过程。
关键词：地下结构；浮力；抗拔桩；荷载
abstract: the underground structure of the widely used to solve the problem of heavy space, by change of ground water, completes the basement is one of the primary task to the basement foundation design, underground water level is low, the basement take compressive pile, the underground water level is higher, the basement will need to design of tension piles, this paper mainly analyzes the underground water level when high basement should be according to the foundation pile resistance to pull out of the pile design process.
keywords: underground structure; buoyant; tension piles resistance; load
中图分类号：o434.19 文献标识码：a文章编号：
为了保证城市的发展不占用过多的土地，当前的城市发展选择了大力开发地下空间。
由于地下结构工程是最近几年迅速发展起来
的，还没有具体的设计规范，设计中存在大量的不确定性，特别是抗浮设计。
抗浮设计是地下结构设计的重点，如果设计不合理，容易出现工程事故，影响生命安全并造成经济损失。
近年来，研究人员越来越重视地下结构的抗浮问题，但是还未提出一套科学合理的抗浮设计方法。
本文主要分析了浮力计算的原理和抗拔桩的设计思路。
1.设计水位选取
地下水位受自然环境和人类活动影响很大，呈不同的变化规律，设计应根据选取的不利状态合理的利用地勘报告所给出的水位变化，确定抗浮设计水位及抗压设计水位。
2.浮力计算的方法
图1为计算模型，这种情况最普遍，潜水水面是设计水位，隔水层在下层，不需要折减浮力的计算值，水浮力计算公式为：（为抗浮设计水位高度，值为最高静水水位和基底标高之差）。
图 1计算模型
3.桩基设计受水位变化的影响
3.1水位变化幅度
气候条件变化影响水位的变化，勘测部门应该长期跟踪观测拟建场地和勘察水文地质，记录好各项数据并总结出观察期内的历年的水位最高值和最低值，作为设计人员设计的参考数据。
3.2桩的受力性状
桩的受力性状由地下建筑受力状态决定，其根本原因在于地下水位的变化。
比如，单建式地下室埋深浅、水位高且变化范围大时，水位变化会造成荷载组合形式的变化，可能会导致抗压桩取代抗拔桩。
因此，设计人员应该分情况分别讨论这两种情况，但是，设计过程中这个问题往往被忽略。
各工况下没有科学的荷载组合方法和统一的荷载，下文将分析一种变化水位的桩基设计方法。
3.3考虑水位影响的抗拔桩设计方法
设计思路：①计算浮力：根据最高和最低的结构设计水位计算水浮力，②荷载组合：恒载有结构自重和地下室顶板覆士，活载有车库内车辆和地下室顶板处车辆，水浮力取抗浮设计状态下的浮力。
有上浮问题的地下室在验算地下室抗浮能力时不考虑活荷载，恒荷载分项系数应取0.9，水浮力分项系数取1.0
当0.9恒载1.0水浮力时，为抗压状态，桩形式为抗压桩，抗压桩设计公式为：
桩数=（活载x1.0+恒载x 1.0 - 最小水浮力x0.9）/桩竖向承载力设计值
③确定单桩承载力与桩数。
抗拔桩的确定可以分为两种情况：a 桩基始终处于抗拔状态，选取合适的持力层确定桩长，计算出单桩抗拔承载力，即可计算出总桩数。
b水位变化，基桩处于抗压状态，根据地勘报告数据得出桩抗压承载力设计值后，确定桩数。
抗压设计总桩数与抗浮设计总桩数中的较大值即为最终桩数。
④抗拔桩桩身强度设计；⑤抗拔桩桩身裂缝控制。
为防止桩身
裂缝过大，引起钢筋锈蚀，则需验算使其最大裂缝宽度满足规范要求。
4.工程算例
某单层单建式地下车库，框架结构，基础采用桩基加抗水底板，柱距8.4mx8.4m，柱底承担的结构自重标准值为2620 kn，活荷载标准值为1057 kn，枯水期最低水位高度2m，抗浮设计水位4m，采用采用24m φ600灌注桩，桩身混凝土强度等级c35，取抗拔桩承载力800 kn，单桩竖向承载力设计值1000 kn。
4.1计算水浮力
(1)抗浮状态下，设计水浮力为：；
(2)抗压状态下，设计水浮力为：。
4.2计算桩数
由上述公式得
(1)抗浮状态下，桩数为：
（40x8.4x8.4x 1.0 –2620x 0.9）/800=0.58取n=1
(2)抗压状态下，桩数为：
（1057x 1.0 +2620 x 1.0 –8.4x8.4x20 x 0.9）/1000=2.4取n=3
因此，桩数取n=3。
4.3抗拔桩桩身强度设计
根据《建筑桩基技术规范》（jgj94-2008）正截面受压承载力公式：
n≤ ap·fc·ψcψc取0.7
ra ＝ap·fc·ψc /γz ＝（3.14x6002/4）x16.72x0.7/1000/1.35 ＝ 2450kn>1000kn(满足要求)
4.4桩身抗裂计算
选用814，满足灌注桩最小配筋率及构造要求，as=1232mm2 ρte ＝ as / ate=1232/282600=0.004<0.01 取ρte ＝0.01 σs =nq/as=155x1000/1232=125.9 n/mm2（nq =（40x8.4x8.4x 1.0 –2620x 0.9）/3=155 kn）
ψ＝ 1.1 - 0.65ftk / (ρte·σ
s)=1.1-0.65x2.2/0.01x125.9=-0.039<0.2取ψ＝0.2 ωmax ＝αcr·ψ·σs·(1.9cs + 0.08deq / ρte ) /
es=2.7x0.2x125.9x（1.9x55+0.08x14/0.01）/ 200000
=0.074mm<0.2mm（满足要求）
5.结束语
上文可总结为两点：(1)设计抗浮桩要考虑抗压和抗浮两种状态的最不利组合，即最不利荷载组合和水位变化的最高最低水位。
只有这样才能保证地下室结构在抗压和抗浮两种状态下结构的安全。
(2)地下室桩基当按抗拔桩设计时不仅要计算单桩抗拔承载力，而且需验算桩身强度及裂缝是否满足要求。
参考文献：
[1] 裴豪杰.地下结构的抗浮设计探讨[j]．福建建筑，2004；86(1)：59—60．
[2] 李篧，李峰抗拔桩设计方法.中国煤炭地质，2003；15（1）：48-50
[3]防空地下室结构设计手册．中国建筑工业出版社，2008
[4]建筑桩基技术规范 jgj94-2008
[5]混凝土结构设计规范 gb50010-2010。