板传梁梁传柱荷载计算
荷载传递计算
（一）转换层梁、板混凝土约560m3，下部支撑体系承受的荷载是相当大的，现对在转换层以下各楼层的支撑体系作如下调整，用以卸荷：转换层的支撑体系中，立杆底部在梁板间位置须垫上木枋和模板，将大梁的荷载传递至下层的梁再由梁传递至柱。
1、转换层现浇结构施工时三层、四层的楼板必须进行支撑加固，加固钢管立杆，加固钢管上下层必须在同一支撑点上，这才能使它更好的传递荷载。
板卸荷简图如下：2、转换层梁转换层梁主要承受荷载体。
2．1、在转换层和加固层相同轴线位置都有梁的梁宽大于或等于600mm在梁底加两根立杆作为卸荷顶撑杆，间距为1500mm，设两道水平杆，在二层、三层、四层梁底进行加固，采用钢管支撑架加固；加固简图如图所示：在转换层和加固层相同轴线位置都有梁的梁宽小于600mm在梁底加一根立杆作为卸荷顶撑杆，间距为1500mm，设两道水平杆，在三层、四层梁底进行加固；采用钢管加固；加固简图如图所示：2.2、在转换层和加固层相同轴线位置加固层没有梁的，在相应位置板底进行加固，从二层加固至四层；采用钢管加固，加固搭设方式同转换层梁。
加固简图如图所示：梁板加固立杆应在同一垂直线上。
加固如图所示：（二）转换层下各层楼板分担荷载计算一）、板荷载传递计算如下：楼板厚度180，每层楼面荷载设计值为3.5 KN/m2。
1、模板及支撑系统自重0.35KN/m22、现浇混凝土自重25KN/m3×0.18=4.5KN/m23、钢筋自重 1.1×0.18=0.198KN/m24、施工人员及设备荷载标准值q=2.5 KN/m25、振捣混凝土时产生的荷载P=2.0 KN/m2F4= F砼+F模+F钢筋+ F人+ F捣=4.5+0.35+0.198+2.5+2.0=9.55KN/m2F3= F4-3.5+ F模=9.55-3.5+0.35=6.4 KN/m2>3.5 KN/m2不安全，故：四层单层加固不安全，需再在下层卸荷：F2= F3-3.5+ F模=6.4-3.5+0.35=3.25KN<3.5KN/m2安全，故：三层、四层两层加固能满足板的卸荷要求。
某工程板、梁、柱、基础结构计算
某工程板、梁、柱、基础结构计算某工程板、梁、柱、基础结构计算1.上部结构荷载取值1.1、板厚取值及荷载计算㈠面层1、板底抹灰：20×0.015=0.3kN/㎡2、楼层板面装修荷载：20×0.020（找平层）+20×0.020（粘结层）+0.4（贴面荷载）=1.2kN/㎡当用于卫生间时增加0.5kN/㎡。
3、屋面、露台面层荷：q=20x0.02（板底抹灰）+11.0×0.09（水泥炉渣找坡层,根据屋面建筑找坡情况调整）+0.2(防水及保温材料) +20×0.020（找平层）+25×0.04（细石混凝土）=3.0 KN/m2㈢各种板厚恒载1、楼面：板厚取 110mm,130mm,150mm 恒载输入 1.5kN/㎡（板自重程序自动计算）卫生间输入2kN/㎡（板自重程序自动计算）2、上人屋面：板厚取120mm,130mm 恒载输入3kN/㎡（板自重程序自动计算）露台: 板厚取120mm,130mm 恒载输入3kN/㎡（板自重程序自动计算）㈣楼面活荷载1.2、外墙、隔墙及栏板荷载1.2.1、外墙：墙厚190，根据国标煤矸石容重为13.0kN/㎡,详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.2、分户墙内墙：190厚煤矸石详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.3、100厚煤矸石卫生间,厨房隔墙:详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.4、100厚煤矸石房间隔墙:详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.5、女儿墙荷载，玻璃顶线荷载:5.0 kN/m1.3、板厚取值及荷载1.3.1.P1恒载=面层板底抹灰0.3 kN/㎡+楼层板面装修荷载1.2kN/㎡+屋面、露台面层荷3.0 KN/m2+上人屋面板厚恒载3kN/㎡+绿化填土等3kN/㎡=10.5 kN/㎡1.3.2.P2楼面活荷载=8.0 kN/㎡2、板配筋结构计算按3.8×6.0m计算执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------按弹性板计算:2.1 计算条件计算跨度: Lx=6.000mLy=3.800m板厚h=200mm板容重=25.00kN/m3；板自重荷载设计值=6.00kN/m2恒载分项系数=1.20 ；活载分项系数=1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载q=23.80kN/m2砼强度等级: C35, fc =16.70 N/mm2, Ec=3.15×104N/mm2支座纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2,Es=2.00×105 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2,Es=2.00×105 N/mm2纵筋混凝土保护层=15mm, 配筋计算as=20mm, 泊松比=0.20支撑条件=四边上:固定下:固定左:固定右:固定角柱左下:无右下:无右上:无左上:无2.2 计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%弯矩计算方法: 双向板查表---------------------------------------------------------------2.2.2.1 跨中: [水平] [竖向]弯矩 6.9 15.9面积 400(0.20%) 400(0.20%)实配 E12@250(452) E12@250(452)2.2.2.2 四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 -33.0 -33.0 -24.3 -24.3面积 526(0.26%) 526(0.26%) 400(0.20%) 400(0.20%)实配 E12@210(539) E12@210(539)E12@250(452) E12@250(452)-----------------------------------------------------------------------3、柱配筋结构计算3.1竖向荷载:1.板自重荷载(6×3.8×0.2×25 kN/m3)÷4=28.5kN;2. 均布荷载(23.80kN/m2×6×3.8) ÷4=135.66 kN.每根标准荷载P=28.5kN+135.66 kN=164.16 kN3.2柱截面设计(ZJM-1)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------3.2.1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=300mm，h=300mm计算长度 L=4.40m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 ft=1.43N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm2轴力设计值 N=164.16kN弯矩设计值 Mx=100.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算-----------------------------------------------------------3.2.2 受压计算3.2.2.1 轴压比===A⨯b h⨯30030090000mm2=3.2.2.2 偏压计算(1)计算相对界限受压区高度ξb《混凝土规范》式6.2.7-1:b1fE s cu(2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离 e: =-=-=h 0h a s 30035265mm==e a max{20,h/30}20.0mm=+=+=e i e 0e a 609.220.0629.2mm(3)计算配筋 ==>=e i 629.2mm 0.3h 0⨯0.326579.5mm===N b 1f cb h 0b⨯⨯⨯⨯1.0014.33002650.5176588487N且N=164.16kN ≤ N b =588.49kN, 按照大偏心受压构件计算, 根据《混凝土规范》6.2.17: 1f 因x=38.3mm < 2a s =70mm, 取x=70.0mm=A-1f744.23.2.2.3 轴压验算(1)计算稳定系数φ根据《混凝土规范》表6.2.15: 插值计算构件的稳定系数φ=0.903(2)计算配筋, 根据《混凝土规范》公式6.2.15:-0.9取As=0mm2偏压计算配筋: x方向Asx=1019mm2: y方向Asy=0mm2轴压计算配筋: x方向Asx=0mm2: y方向Asy=0mm2计算配筋结果: x方向Asx=1019mm2y方向Asy=0mm2最终配筋面积:x方向单边: Asx =1019mm2 > ρmin×A=0.0020×90000=180mm2y方向单边: Asy =0mm2≤ρmin×A=0.0020×90000=180mm2, 取Asy=180mm2全截面: As =2×Asx+2×Asy=2399mm2 > ρmin×A=0.0055×90000=495mm23.3 受剪计算3.3.3.1 x方向受剪计算剪力为零, 采用构造配筋:箍筋最小配筋率: 0.40%由于箍筋不加密, 故ρvmin=0.4%×0.5=0.2%min3.3.3.2 y方向受剪计算=-=-=h0h a s3*******mmyλy =7.5 > 3.0, 取λy=3.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1:hw/b=0.9 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25==<=V y50.00kN 0.25c f c b h0⨯⨯⨯⨯0.25 1.0014.3300265284.21kN截面尺寸满足要求。
板、次梁荷载计算
永久荷载标准值： 1.00 (kN/m2) h＝ 120 (mm) 3.00 (kN/m2) 0.34 (kN/m2) qGk＝ 4.34 (kN/m2) 可变荷载标准值： qQk＝ 2.50 (kN/m2) 基本组合： qg1＝ 8.71 (kN/m2) qg2＝ 8.31 (kN/m2) qg＝ 8.71 (kN/m2) 标准组合： qk＝ 6.84 (kN/m2) 准永久组合： qq＝ 6.47 (kN/m2) 水泥砂浆面层自重 = 50×20/1000 钢筋混凝土板 厚度 h 钢筋混凝土板自重 = h×25/1000 混合砂浆天棚抹灰自重 = 20×17/1000 永久荷载标准值 qGk 可变荷载标准值 qQk 由可变荷载效应控制的组合 qg1＝1.2qGk+1.4qQk 由永久荷载效应控制的组合 qg2＝1.35qGk+1.4x0.7qQk 基本组合 qg＝max(qg1,qg2) 标准组合 qk＝qGk+qQk 准永久组合 qq＝qGk+0.85qQk
作用在次梁上的荷载
永久荷载标准值： lc＝ 2.800 (m) 12.15 (kN/m) bc＝ 200 (mm) hc＝ 600 (mm) 2.40 (kN/m) 0.33 (kN/m) qGkc＝ 14.55 (kN/m) 可变荷载标准值： qQkc＝ 7.00 (kN/m) 基本组合： qg1c＝ 27.26 (kN/m) qg2c＝ 26.51 (kN/m) qgc＝ 27.26 (kN/m) 标准组合： qkc＝ 21.55 (kN/m) 准永久组合： qqc＝ 20.50 (kN/m) 次梁间距 lc 次梁间距 lc 次梁截面宽 bc 次梁截面高 hc 次梁自重 = bc×(hy－h)×25 梁侧抹灰 = (hc-h)×20×17×2/1000000 永久荷载标准值 qGkc 由板传来 qQkc＝qQk×lc 由可变荷载效应控制的组合 qg1c＝1.2qGkc+1.4qQkc 由永久荷载效应控制的组合 qg2c＝1.35qGkc+1.4x0.7qQkc 基本组合 qgc＝max(qg1c，qg2c) 标准组合 qkc＝qGkc+qQkc 准永久组合 qqc＝qGkc+0.85qQkc
%双向板荷载导算及计算
%双向板荷载导算及计算永久荷载标准值：由板传来(1－2α^2＋α^3)×(qGk×lcy/2)＝长边梁自重bx×hx×25/1000000＝长边梁梁侧抹灰自重2×20×hx×20/1000000＝可变荷载标准值：由板传来基本组合：由可变荷载效应控制由永久荷载效应控制标准组合：准永久组合：作6.21(kN/m)由板传来2.16(kN/m)短边梁自重0.24(kN/m)短边梁梁侧抹灰自重qxGk ＝8.37(kN/m)qxQk ＝(1－2α^2＋α^3)×(qQk ×lcy/2)＝0.52(kN/m).qgx1＝ 1.2qxGk+1.4qxQk ＝10.76(kN/m)qgx2＝1.35qxGk+1.4*0.7qxQk ＝11.80(kN/m)(kN/m)qgxK ＝qxGk+qxQk ＝8.88(kN/m)qgxQ ＝qxGk+0.5qxQk ＝8.62(kN/m)永久荷载标准值：(5/8)×(qGk×lcy/2)＝4.69(kN/m)by×hy×25/1000000＝2.59(kN/m)2×20×hy×20/1000000＝0.32(kN/m)qyGk ＝7.28(kN/m)可变荷载标准值：由板传来qyQk ＝(5/8)×(qQk ×lcy/2)＝0.39(kN/m)基本组合：.由可变荷载效应控制qgy1＝1.2qyGk+1.4qyQk ＝9.28(kN/m)由永久荷载效应控制qgy2＝1.35qyGk+1.4*0.7qyQk ＝10.21(kN/m)qgy ＝max(qgy1，qgy2)＝10.21(kN/m)标准组合：qgyK ＝qyGk+qyQk ＝7.67(kN/m)准永久组合：qgyQ ＝qyGk+0.5qyQk ＝7.47(kN/m)作用在短边梁上的荷载。
板传梁梁传柱荷载计算
§6.1.1.板传荷载计算计算单元见下图所示：因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。
图6-1 框架结构计算单元图6-2 框架结构计算单元等效荷载一.B ～C, (D ～E)轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：2226.09KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=17.128KN/m ⨯⨯+⨯活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ⨯⨯⨯+⨯楼面板传荷载：恒载：2223.83KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=10.772KN/m ⨯⨯⨯+⨯活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ⨯⨯⨯+⨯梁自重：3.95KN/mB ～C, (D ～E)轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝17.128 KN/m+3.95 KN/m=21.103 KN/m活载＝板传荷载＝5.625 KN/m楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.95 KN/m+10.772 KN/m=14.747 KN/m活载＝板传荷载＝5.625 KN/m二. C ～D 轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：26.09KN/m 1.2m 5/82=9.135KN/m ⨯⨯⨯活载：22.0KN/m 1.5m 5/82=3KN/m ⨯⨯⨯楼面板传荷载：恒载：23.83KN/m 1.25/82=5.745KN/m ⨯⨯⨯活载：22.0KN/m 1.2m 5/82=3.75KN/m ⨯⨯⨯梁自重：3.95KN/mC ～D 轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.349 KN/m+9.135 KN/m=11.484 KN/m活载＝板传荷载＝3 KN/m楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.349 KN/m+5.745KN/m=8.09KN/m活载＝板传荷载＝3.75 KN/m三.B 轴柱纵向集中荷载计算：顶层柱：女儿墙自重：（做法：墙高900㎜,100㎜的混凝土压顶）330.240.918/25/0.10.24m m kn m KN m m m ⨯⨯+⨯⨯+()1.220.240.5 5.806/m m m KN m ⨯+⨯=顶层柱恒载＝女儿墙＋梁自重＋板传荷载＝5.806/6 3.975/(60.6)KN m KN m m m ⨯+⨯-⨯()()2212 1.5/6 1.5/66/42 6.09/ 1.55/832123.247KN m m KN ⎡⎤-⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=⎣⎦顶层柱活载＝板传荷载＝()()222.0/ 1.512 1.5/6 1.5/66/42KN m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯⨯+⎣⎦2.0/ 1.55/83219.688KN m m KN ⨯⨯⨯⨯=标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板荷载=7.794/(60.6) 3.975/(60.6) 3.83/ 1.55/832KN m KN m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯(2.332311.52)61/42 2.3325/61/42KN m ++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+()()223.83 1.512 1.5/6 1.5/66/42124.172m m KN ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯⨯=⎣⎦标准层柱活载＝板传荷载＝()()222.0 1.512 1.5/6 1.5/63 2.0 1.55/83219.688m m m m KN ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯=⎣⎦基础顶面荷载＝底层外纵墙自重＋基础自重＝9.738/(60.6) 2.5/(60.6)16.085KN m m m KN m m m KN ⨯-+⨯-=四.C 柱纵向集中力计算：顶层柱荷载＝梁自重＋板传梁荷载＝3.975/(90.9) 2.349/(1.20.3) 6.09/ 1.55/832KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯ 6.09/ 1.25/8 1.22(2.3323/11.52/)61/42KN m m KN m KN m m +⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯154.318KN =顶层柱活载=板传荷载＝()()222.0 1.512 1.5/6 1.5/63m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⎣⎦()()222.0 1.212 1.2/6 1.2/63 2.0 1.2m m m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⨯⎣⎦5/8 1.22 2.0 1.55/83239.272m m KN ⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=标准柱恒载=墙＋梁自重＋板传荷载＝11.52/(30.6)15.12/(30.6)15.12/(30.6)KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯-+2.349/(1.20.3)3.975/(60.6) 6.09/ 1.55/832KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯+26.09/61/21/2 2.67/ 2.4/26 3.83/36200.173KN m m KN m m KN m m m KN ⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=标准层活载＝板传荷载＝222.0/36 2.5/ 1.2654KN m m m KN m m m KN ⨯⨯+⨯⨯=基础顶面恒载=底层外纵墙自重＋基础自重9.738/(60.6) 2.5/(60.6)66.085KN m m m KN m m m KN ⨯-+⨯-=（3）.框架柱自重：柱自重： 底层：1.2×0.6m ×0.6m ×253/KN m ×4.55m=49.14KN其余柱：1.2×0.6m ×0.6m ×253/KN m ×3.6m=38.88KN§6.2恒荷载作用下框架的内力§6.2.1.恒荷载作用下框架的弯矩计算一.恒荷载作用下框架可按下面公式求得：21/12ab M ql =- (61)-21/12ba M ql = (62)-故：2771/1221.03663.09.B C M KN m =-⨯⨯=-7763.09.C B M KN m =2771/1211.4846 5.512.C D M KN m =-⨯⨯=-77 5.512.C D M KN m =2661/1214.747644.241.B C M KN m =-⨯⨯=-6644.241.C B M KN m =2661/128.096 3.883.C D M KN m =-⨯⨯=-66 3.883.D C M KN m =恒荷载作用下框架的受荷简图如图6-3所示:图6-3竖向受荷总图：注：1.图中各值的单位为KN2.图中数值均为标准值3.图中括号数值为活荷载图6-4：恒载作用下的受荷简图(2).根据梁，柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数ij μ:/()ij c b i i i μ=∑+∑ (63)-分配系数如图6－5 , 图6－6所示：图6-5 B 柱弯矩各层分配系数简图B 柱：底层：0.801/(0.8010.609 1.0)0.332i ++=下柱＝1.0/(0.8010.609 1.0)0.415i ++=上柱＝0.609/(0.8010.609 1.0)0.253i ++=左梁＝标准层： 1.0/(0.609 1.0 1.0)0.383i ++=上柱＝1.0/(0.609 1.0 1.0)0.383i ++=下柱＝0.609/(0.609 1.0 1.0)0.234i ++=左梁＝顶层： 1.0/(0.609 1.0)0.622i +=下柱＝0.609/(0.609 1.0)0.622i +=左梁＝图6－6 C 柱弯矩各层分配系数简图C 柱： 0.609/(0.609 1.00.2110.801)0.232i +++=右梁＝1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.382i +++=上柱＝ 0.801/(0.609 1.00.2110.801)0.306i +++=下柱＝0.211/(0.609 1.00.2110.801)0.081i +++=左梁＝标准层： 1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.355i +++=下柱＝1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.355i +++=上柱＝0.609/(0.609 1.00.2110.801)0.216i +++=右梁＝0.211/(0.609 1.00.2110.801)0.074i +++=左梁＝顶层： 1.0/(0.609 1.00.211)0.549i ++=下柱＝0.211/(0.609 1.00.211)0.116i ++=左梁＝0.609/(0.609 1.00.211)0.335i ++=右梁＝三.恒荷载作用下的弯矩剪力计算，根据简图（6－4）梁：A M 0∑= 21/2.0A B B M M ql Q l ---=/1/2B A B Q M M l ql =--B M 0∑= 21/2.0A B A M M ql Q l -+-=/1/2A A B Q M M l ql =-+ （6－4）柱：C M 0∑= .0C D D M M Q h ---=()/D C D Q M M h =-+D M 0∑= .0C D C M M Q h ---=()/C C D Q M M h =-+ （6－5）四.恒荷载作用下的边跨框架的轴力计算，包括连梁传来的荷载及柱自重.7123.24721.1036/2186.556N KN=+⨯=67124.17214.7476/238.88393.849N N KN =++⨯+=56124.17214.7476/238.88601.142N N KN =++⨯+=45124.17214.7476/238.88808.435N N KN =++⨯+=34124.17214.7476/238.881015.728N N KN =++⨯+=23124.17214.7476/238.881223.021N N KN =++⨯+=12124.17214.7476/238.881382.487N N KN =++⨯+=恒荷载作用下的中跨框架的轴力计算：7154.31811.484 2.4/2168.099N KN =+⨯=67200.1738.09 2.4/238.88416.88N N KN =++⨯+=56200.1738.09 2.4/238.88665.621N N KN =++⨯+=45200.1738.09 2.4/238.88808.435N N KN =++⨯+=34200.1738.09 2.4/238.881015.728N N KN =++⨯+=23200.1738.09 2.4/238.881223.021N N KN =++⨯+=12200.1738.09 2.4/238.881382.487N N KN=++⨯+=图6－5 恒荷载作用下的计算简图五.弯矩分配及传递弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。
板自重传给次梁的荷载计算公式
板自重传给次梁的荷载计算公式
板自重传给次梁的荷载计算公式可以根据不同的情况而有所不同，下面提供两种常见的计算方法：
1.按照板的截面面积计算：
对于矩形截面的梁，板自重传给次梁的荷载计算公式为：
q=ρ*A*g/2
其中，q为板自重传给次梁的荷载，单位为kN/m；ρ为板的密度，单位为kg/m³；A为板的截面面积，单位为m²；g为重力加速度，取9.8m/s²；括号内的数值表示将板的密度和截面面积转换成质量和体积的单位后再除以重力加速度的结果，即为单位面积上的荷载。
2.按照板的重量计算：
对于其他形状的梁，可以采用以下公式计算板自重传给次梁的荷载：
q=m*g/2
其中，q为板自重传给次梁的荷载，单位为kN/m；m为板的重量，单位为kg；g为重力加速度，取9.8m/s²。
需要注意的是，以上公式仅适用于板自重较小的情况。
如果板自重较大，还需要考虑板与梁之间的连接方式和承载能力等因素。
梁模板(盘扣式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×3]×1＝37.98kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝33.78kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1×3]×1＝31.15kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×33.78×0.1672+0.117×4.2×0.1672＝0.107kN·m σ＝M max/W＝0.107×106/37500＝2.866N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×31.15×166.6674/(100×10000×281250)＝0.058mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×33.78×0.167+0.45×4.2×0.167＝2.567kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×33.78×0.167+1.2×4.2×0.167＝7.033kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×31.15×0.167＝2.077kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×31.15×0.167＝5.711kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.567/1＝2.567kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[7.033,7.033]/1= 7.033kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.567/1＝2.567kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.5/3 =0.04kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.1-0.15)=0.57kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.1-0.15)=0.57kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=1.631kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×1=1.631kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.567+0.04+0.57+1.631=4.808kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.033+0.04=7.073kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.567+0.04+0.57+1.631=4.808kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.808,7.073,4.808]=7.073kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.077/1＝2.077kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[5.711,5.711]/1= 5.711kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.077/1＝2.077kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.1-0.15)=0.475kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.1-0.15)=0.475kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=1.271kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×1=1.271kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.077+0.033+0.475+1.271=3.856kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=5.711+0.033=5.744kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.077+0.033+0.475+1.271=3.856kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.856,5.744,3.856]=5.744kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.073×0.92，0.5×7.073×0.22]＝0.716kN·mσ=M max/W=0.716×106/64000=11.19N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×7.073×0.9，7.073×0.2]＝3.183kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.183×1000/(2×60×80)＝0.995N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×5.744×9004/(384×9350×256×104)＝ 2.05mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.744×2004/(8×9350×256×104)＝0.048mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.073×0.9,0.5×7.073×0.9+7.073×0.2]=6.366kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.327kN,R2=6.366kN,R3=6.366kN,R4=4.327kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[5.744×0.9,0.5×5.744×0.9+5.744×0.2]=5.17kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.47kN,R2'=5.17kN,R3'=5.17kN,R4'=3.47kN六、主梁验算受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.555×106/4490=123.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.726kNτmax=2V max/A=2×5.726×1000/424＝27.012N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.207mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.689kN，R2=11.453kN，R3=0.689kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.689/0.6=1.148kN，P2=11.453/0.6=19.088kN，P3=0.689/0.6=1.148kN七、可调托座验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.689,0.689]＝0.689kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝19.088kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.3862、风荷载计算M w＝υc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.9×3]×1＝37.56kN/m2)小梁验算q1＝max{2.535+1.2×[(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.1-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，6.949+1.2×(0.3-0.1)×0.5/3}=6.989kN/m 同上四～六计算过程，可得：P1＝1.125kN，P2＝18.798kN，P3＝1.125kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(9-1.1)+M w/l b＝max[1.125+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.6-0.5/2)/2×0.9，18.798，1.125+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.9]+1.422+0.008/1 .2＝20.226kNf＝N/(υA)+M w/W＝20226.139/(0.386×424)+0.008×106/4490＝125.365N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=9/7.8=1.154≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=20.226kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=20.226kN满足要求！。
板传梁梁传柱荷载计算
§.板传荷载计算计算单元见下图所示：因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。
图6-1 框架结构计算单元图6-2 框架结构计算单元等效荷载一.B ～C, (D ～E)轴间框架梁： 屋面板传荷载：恒载：2226.09KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=17.128KN/m ⨯⨯+⨯ 活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ⨯⨯⨯+⨯ 楼面板传荷载：恒载：2223.83KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=10.772KN/m ⨯⨯⨯+⨯ 活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ⨯⨯⨯+⨯ 梁自重：3.95KN/mB ～C, (D ～E)轴间框架梁均布荷载为： 屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝17.128 KN/m+3.95 KN/m=21.103 KN/m活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.95 KN/m+10.772 KN/m=14.747 KN/m活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 二. C ～D 轴间框架梁： 屋面板传荷载：恒载：26.09KN/m 1.2m 5/82=9.135KN/m ⨯⨯⨯ 活载：22.0KN/m 1.5m 5/82=3KN/m ⨯⨯⨯ 楼面板传荷载：恒载：23.83KN/m 1.25/82=5.745KN/m ⨯⨯⨯ 活载：22.0KN/m 1.2m 5/82=3.75KN/m ⨯⨯⨯梁自重：3.95KN/mC ～D 轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.349 KN/m+9.135 KN/m=11.484 KN/m活载＝板传荷载＝3 KN/m 楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.349 KN/m+5.745KN/m=8.09KN/m活载＝板传荷载＝3.75 KN/m 三.B 轴柱纵向集中荷载计算： 顶层柱：女儿墙自重：（做法：墙高900㎜,100㎜的混凝土压顶）330.240.918/25/0.10.24m m kn m KN m m m ⨯⨯+⨯⨯+()1.220.240.5 5.806/m m m KN m ⨯+⨯=顶层柱恒载＝女儿墙＋梁自重＋板传荷载＝5.806/6 3.975/(60.6)KN m KN m m m ⨯+⨯-⨯()()2212 1.5/6 1.5/66/42 6.09/ 1.55/832123.247KN m m KN ⎡⎤-⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=⎣⎦顶层柱活载＝板传荷载＝()()222.0/ 1.512 1.5/6 1.5/66/42KN m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯⨯+⎣⎦2.0/ 1.55/83219.688KN m m KN ⨯⨯⨯⨯=标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板荷载=7.794/(60.6) 3.975/(60.6) 3.83/ 1.55/832KN m KN m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯ (2.332311.52)61/42 2.3325/61/42KN m ++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+()()223.83 1.512 1.5/6 1.5/66/42124.172m m KN ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯⨯=⎣⎦标准层柱活载＝板传荷载＝()()222.0 1.512 1.5/6 1.5/63 2.0 1.55/83219.688m m m m KN ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯=⎣⎦基础顶面荷载＝底层外纵墙自重＋基础自重＝9.738/(60.6) 2.5/(60.6)16.085KN m m m KN m m m KN ⨯-+⨯-=四.C 柱纵向集中力计算：顶层柱荷载＝梁自重＋板传梁荷载＝3.975/(90.9) 2.349/(1.20.3) 6.09/ 1.55/832KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯ 6.09/ 1.25/8 1.22(2.3323/11.52/)61/42KN m m KN m KN m m +⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯154.318KN =顶层柱活载=板传荷载 ＝()()222.0 1.512 1.5/6 1.5/63m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⎣⎦()()222.0 1.212 1.2/6 1.2/63 2.0 1.2m m m m⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⨯⎣⎦5/8 1.22 2.0 1.55/83239.272m m KN ⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯= 标准柱恒载=墙＋梁自重＋板传荷载＝11.52/(30.6)15.12/(30.6)15.12/(30.6)KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯-+2.349/(1.20.3)3.975/(60.6) 6.09/ 1.55/832KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯+26.09/61/21/2 2.67/ 2.4/26 3.83/36200.173KN m m KN m m KN m m m KN⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=标准层活载＝板传荷载＝222.0/36 2.5/ 1.2654KN m m m KN m m m KN ⨯⨯+⨯⨯= 基础顶面恒载=底层外纵墙自重＋基础自重9.738/(60.6) 2.5/(60.6)66.085KN m m m KN m m m KN ⨯-+⨯-=（3）.框架柱自重：柱自重： 底层：1.2×0.6m ×0.6m ×253/KN m ×4.55m=49.14KN 其余柱：1.2×0.6m ×0.6m ×253/KN m ×3.6m=38.88KN§6.2恒荷载作用下框架的内力§.恒荷载作用下框架的弯矩计算一.恒荷载作用下框架可按下面公式求得：21/12ab M ql =- (61)- 21/12ba M ql = (62)-故：2771/1221.03663.09.B C M KN m =-⨯⨯=-7763.09.C B M KN m =2771/1211.4846 5.512.C D M KN m =-⨯⨯=-77 5.512.C D M KN m =2661/1214.747644.241.B C M KN m =-⨯⨯=-6644.241.C B M KN m =2661/128.096 3.883.C D M KN m =-⨯⨯=-66 3.883.D C M KN m =恒荷载作用下框架的受荷简图如图6-3所示:图6-3竖向受荷总图：注：1.图中各值的单位为KN2.图中数值均为标准值3.图中括号数值为活荷载图6-4：恒载作用下的受荷简图(2).根据梁，柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数ij μ:/()ij c b i i i μ=∑+∑ (63)-分配系数如图6－5 , 图6－6所示：图6-5 B 柱弯矩各层分配系数简图B 柱：底层：0.801/(0.8010.609 1.0)0.332i ++=下柱＝1.0/(0.8010.609 1.0)0.415i ++=上柱＝0.609/(0.8010.609 1.0)0.253i ++=左梁＝标准层： 1.0/(0.609 1.0 1.0)0.383i ++=上柱＝1.0/(0.609 1.0 1.0)0.383i ++=下柱＝0.609/(0.609 1.0 1.0)0.234i ++=左梁＝ 顶层： 1.0/(0.609 1.0)0.622i +=下柱＝0.609/(0.609 1.0)0.622i +=左梁＝图6－6 C 柱弯矩各层分配系数简图C 柱： 0.609/(0.609 1.00.2110.801)0.232i +++=右梁＝1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.382i +++=上柱＝ 0.801/(0.609 1.00.2110.801)0.306i +++=下柱＝0.211/(0.609 1.00.2110.801)0.081i +++=左梁＝标准层： 1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.355i +++=下柱＝1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.355i +++=上柱＝0.609/(0.609 1.00.2110.801)0.216i +++=右梁＝ 0.211/(0.609 1.00.2110.801)0.074i +++=左梁＝顶层： 1.0/(0.609 1.00.211)0.549i ++=下柱＝0.211/(0.609 1.00.211)0.116i ++=左梁＝ 0.609/(0.609 1.00.211)0.335i ++=右梁＝三.恒荷载作用下的弯矩剪力计算，根据简图（6－4）梁：A M 0∑= 21/2.0A B B M M ql Q l ---=/1/2B A B Q M M l ql =--B M 0∑= 21/2.0A B A M M ql Q l -+-=/1/2A A B Q M M l ql =-+ （6－4） 柱：C M 0∑= .0C D D M M Q h ---=()/D C D Q M M h =-+D M 0∑= .0C D C M M Q h ---=()/C C D Q M M h =-+ （6－5）四.恒荷载作用下的边跨框架的轴力计算，包括连梁传来的荷载及柱自重.7123.24721.1036/2186.556N KN=+⨯=67124.17214.7476/238.88393.849N N KN =++⨯+= 56124.17214.7476/238.88601.142N N KN =++⨯+=45124.17214.7476/238.88808.435N N KN =++⨯+=34124.17214.7476/238.881015.728N N KN =++⨯+=23124.17214.7476/238.881223.021N N KN =++⨯+=12124.17214.7476/238.881382.487N N KN =++⨯+=恒荷载作用下的中跨框架的轴力计算：7154.31811.484 2.4/2168.099N KN =+⨯=67200.1738.09 2.4/238.88416.88N N KN =++⨯+=56200.1738.09 2.4/238.88665.621N N KN =++⨯+=45200.1738.09 2.4/238.88808.435N N KN =++⨯+=34200.1738.09 2.4/238.881015.728N N KN =++⨯+=23200.1738.09 2.4/238.881223.021N N KN =++⨯+=12200.1738.09 2.4/238.881382.487N N KN=++⨯+=图6－5 恒荷载作用下的计算简图五.弯矩分配及传递弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
板传梁梁传柱荷载计算河南科技大学毕业设计?6.1.1.板传荷载计算计算单元见下图所示:因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45?线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。
图6-1 框架结构计算单元42河南科技大学毕业设计图6-2 框架结构计算单元等效荷载一.B,C, (D,E)轴间框架梁:屋面板传荷载:222恒载: 6.09KN/m1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=17.128K，，，，N/m222活载: 2.0KN/m1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/，，，，，m楼面板传荷载:222恒载: 3.83KN/m1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=10.772K，，，，，N/m222活载: 2.0KN/m1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/，，，，，m梁自重:3.95KN/mB,C, (D,E)轴间框架梁均布荷载为:屋面梁:恒载,梁自重，板传荷载,17.128 KN/m+3.95 KN/m=21.103 KN/m活载,板传荷载,5.625 KN/m 楼面板传荷载:恒载,梁自重，板传荷载,3.95 KN/m+10.772 KN/m=14.747 KN/m活载,板传荷载,5.625 KN/m 二. C,D轴间框架梁:屋面板传荷载:26.09KN/m1.2m5/82=9.135KN/m，，，恒载:22.0KN/m1.5m5/82=3KN/m，，，活载:楼面板传荷载:23.83KN/m1.25/82=5.745KN/m，，，恒载:43河南科技大学毕业设计22.0KN/m1.2m5/82=3.75KN/m，，，活载:梁自重:3.95KN/mC,D轴间框架梁均布荷载为:屋面梁:恒载,梁自重，板传荷载,2.349 KN/m+9.135 KN/m=11.484 KN/m活载,板传荷载,3 KN/m 楼面板传荷载:恒载,梁自重，板传荷载,2.349 KN/m+5.745KN/m=8.09KN/m活载,板传荷载,3.75 KN/m 三.B轴柱纵向集中荷载计算:顶层柱:女儿墙自重:(做法:墙高900?,100?的混凝土压顶)330.240.918/25/0.10.24mmknmKNmmm，，，，，，1.220.240.55.806/mmmKNm，，，, ，，顶层柱恒载,女儿墙，梁自重，板传荷载,5.806/63.975/(60.6)KNmKNmmm，，，,，22，，121.5/61.5/66/426.09/1.55/832123.247,，，，，，，，，，,KNmmKN，，，，，，顶层柱活载,板传荷载22，，, 2.0/1.5121.5/61.5/66/42KNmm，，,，，，，，，，，，，，2.0/1.55/83219.688KNmmKN，，，，, 标准层柱恒载,墙自重，梁自重，板荷载= 7.794/(60.6)3.975/(60.6)3.83/1.55/832KNmKNmKNmm，,，，,，，，，，，，，，，，，，，，(2.332311.52)61/422.3325/61/42KNm22，，3.831.5121.5/61.5/66/42124.172mmKN，，,，，，，, ，，，，，，标准层柱活载,板传荷载22，，,2.01.5121.5/61.5/632.01.55/83219.688mmmmKN，，,，，，，，，，，,，，，，，，44河南科技大学毕业设计基础顶面荷载,底层外纵墙自重，基础自重9.738/(60.6)2.5/(60.6)16.085KNmmmKNmmmKN，,，，,,, 四.C柱纵向集中力计算:顶层柱荷载,梁自重，板传梁荷载,3.975/(90.9)2.349/(1.20.3)6.09/1.55/832KNmmKNmmKNmm，,，，,，，，，，，，，，，，，，，，6.09/1.25/81.22(2.3323/11.52/)61/42KNmmKNmKNmm,154.318KN顶层柱活载=板传荷载,22，，2.01.5121.5/61.5/63mm，，,，，，，，，，，，，22，，2.01.2121.2/61.2/632.01.2mmmm，，,，，，，，，，，，，，，，，，，，，，,5/81.222.01.55/83239.272mmKN标准柱恒载=墙，梁自重，板传荷载11.52/(30.6)15.12/(30.6)15.12/(30.6)KNmmKNmmKNmm，,，，,，，,，,2.349/(1.20.3)3.975/(60.6)6.09/1.55/832KNmmKNmmKNmm，,，，,，，，，，，26.09/61/21/22.67/2.4/263.83/36200.173KNmmKNmmKNmmmKN，，，，，，，，，,标准层活载,板传荷载222.0/362.5/1.2654KNmmmKNmmmKN，，，，，,, 基础顶面恒载=底层外纵墙自重，基础自重 9.738/(60.6)2.5/(60.6)66.085KNmmmKNmmmKN，,，，,, (3).框架柱自重:3KNm/×4.55m=49.14KN 柱自重: 底层:1.2×0.6m×0.6m×253KNm/ 其余柱:1.2×0.6m×0.6m×25×3.6m=38.88KN?6.2恒荷载作用下框架的内力?6.2.1.恒荷载作用下框架的弯矩计算一.恒荷载作用下框架可按下面公式求得:2(61),Mql,,1/12 ab45河南科技大学毕业设计2(62), Mql,1/12ba2故: MKNm,,，，,,1/1221.03663.09.BC77MKNm,63.09.CB772 MKNm,,，，,,1/1211.48465.512.CD77MKNm,5.512.CD772 MKNm,,，，,,1/1214.747644.241.BC66MKNm,44.241.CB662 MKNm,,，，,,1/128.0963.883.CD66MKNm,3.883.DC66恒荷载作用下框架的受荷简图如图6-3所示:图6-3竖向受荷总图:46河南科技大学毕业设计注:1.图中各值的单位为KN2.图中数值均为标准值3.图中括号数值为活荷载图6-4:恒载作用下的受荷简图 (2).根据梁，柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数: ,ij(63), ,,,，,iii/()ijcb分配系数如图6,5 , 图6,6所示:图6-5 B柱弯矩各层分配系数简图 B柱:底层:i,0.801/(0.8010.6091.0)0.332，，, 下柱i,1.0/(0.8010.6091.0)0.415，，, 上柱i,0.609/(0.8010.6091.0)0.253，，,左梁标准层:i,1.0/(0.6091.01.0)0.383，，, 上柱i,1.0/(0.6091.01.0)0.383，，, 下柱i,0.609/(0.6091.01.0)0.234，，,左梁i,1.0/(0.6091.0)0.622，,顶层: 下柱i,0.609/(0.6091.0)0.622，,左梁47河南科技大学毕业设计图6,6 C柱弯矩各层分配系数简图C柱: i,0.609/(0.6091.00.2110.801)0.232，，，,右梁i,1.0/(0.6091.00.2110.801)0.382，，，,上柱i,0.801/(0.6091.00.2110.801)0.306，，，,下柱i,0.211/(0.6091.00.2110.801)0.081，，，,左梁标准层:i,1.0/(0.6091.00.2110.801)0.355，，，, 下柱i,1.0/(0.6091.00.2110.801)0.355，，，,上柱i,0.609/(0.6091.00.2110.801)0.216，，，,右梁i,0.211/(0.6091.00.2110.801)0.074，，，,左梁顶层: i,1.0/(0.6091.00.211)0.549，，, 下柱i,0.211/(0.6091.00.211)0.116，，,左梁i,0.609/(0.6091.00.211)0.335，，,右梁三.恒荷载作用下的弯矩剪力计算，根据简图(6,4)2梁: MMqlQl,,,,1/2.0 ,,M0ABBA QMMlql,,,/1/2BAB2 MMqlQl,，,,1/2.0,,M0ABAB(6,4) QMMlql,,，/1/2AAB柱: ,,,,MMQh.0,,M0CCDDQMMh,,，()/DCD,,,,MMQh.0,,M0DCDCQMMh,,，()/ (6,5) CCD四.恒荷载作用下的边跨框架的轴力计算，包括连梁传来的荷载及柱自重.NKN,，，,123.24721.1036/2186.556 7 NNKN,，，，，,124.17214.7476/238.88393.8496748河南科技大学毕业设计NNKN,，，，，,124.17214.7476/238.88601.14256 NNKN,，，，，,124.17214.7476/238.88808.43545 NNKN,，，，，,124.17214.7476/238.881015.72834 NNKN,，，，，,124.17214.7476/238.881223.02123 NNKN,，，，，,124.17214.7476/238.881382.48712恒荷载作用下的中跨框架的轴力计算:NKN,，，,154.31811.4842.4/2168.0997 NNKN,，，，，,200.1738.092.4/238.88416.8867 NNKN,，，，，,200.1738.092.4/238.88665.62156 NNKN,，，，，,200.1738.092.4/238.88808.43545 NNKN,，，，，,200.1738.092.4/238.881015.72834 NNKN,，，，，,200.1738.092.4/238.881223.02123NNKN,，，，，,200.1738.092.4/238.881382.48712图6,5 恒荷载作用下的计算简图五.弯矩分配及传递弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。
在分层法中，用弯矩分配法计算分层单元的杆端弯矩时，任一节点的不平衡弯矩都将影响到节点所在单元中的所有杆件。
而弯矩二次分配法假定任一节点的不平衡弯矩只影响至与该节点相交的各杆件的远端。