变换工艺总结
Shell煤气变换高水气比改低水气比工艺总结
［ 摘
要 ］ Ｓｅ 炉 制 得 的粗 煤 气 Ｃ ｈｌ ｌ Ｏ含 量 高 ，变 换 采 用 高 水 气 比工 艺 虽 然 无 甲烷 化 副 反 应 ，但 蒸 汽 消 耗 高 。河 南
丌祥 化 限 公 的 应 用 实践 证 明 ：选 用 低 水 气 比耐 硫 变 换 工 艺 可 以 获 得 很 好 的 效 果 。 Ｅ有
Ｈｉ ｈ Ｒａ ｉ ｏ ｈ ｌ Ｇ ａ ｇ ｔｏ ｆ ｒ Ｓ ｅ ｌ ｓ
ＷＡＮＧ Ｍｅｌ．Ｚ ｎｉ ＡＮ ｈｊ ｎ ｉ ｉ ＩＷｅ ｌ．Ｗ ＧＺ ｉ ｕ
（ ｅａ ａｘａｇ Ｃ ｅ ｉ ｌ ｎ ｕｔ ｏ， ｔ，Ｙｍ ７ ３ ０， ｈｎ ） Ｈ ｎ Ｃ ｉａ ｉ ａＩ ｒ
低 水气 比耐硫 变换 工艺 的特 点是 ：充分利 用 Ｓ ｅ 废锅 流 程 原 料 气 水 含 量 低 的 特 点 ，通 过 控 ｈｌ ｌ 制第一 变换 炉入 口温度 来控 制该 变换炉 变换 反应
改后 的变换 系统 投运 后获 得 了成 功 ，现将 有关情
况介绍 如下 。
的深度 ，进 而控 制床层 的热 点温 度 ，达 到在 热点
剂选 用进 口的 Ｋ —１催 化 剂 和 国 内生 产 的 Ｑ ｓ ８１ ｃ
Ｔｘｃ ｅａｏ的变换 工艺 流程 进行处 理 。该流程 的优 点 是 不会 有 甲烷化 副反应 发生 ，缺 点是蒸 汽消 耗大 （ 吨醇 在 １ ８ 以上 ） ． ５ｔ ，所用 的催 化 剂 价格 昂贵 ，
并 且 由于一段 催 化剂处 于高水 气 比和 高温 的苛刻
ｔ ａ ｂ ｎ ｒ ｔｏ ｈ ｖ ｏ ｍｅｈ ｎ ｔ ｎ ｒ ａ ｔ ｎ ｔ ｋ ｎ ｌ ｃ ｏ ｃ ｒ ｏ ａ ｉ ａ ｅ ｎ ｔ ａ ａｉ ｅ ｃｉ ａ ｉ ｇ ｐ ａ ｅ，ｂ ｔｓｅ ｍ ｏ ｓ ｍｐ ｉｎ ｉ ｇ ｏ ｏ ｕ ｔ ａ ｃ ｎ ｕ ｔ ｓｈｉｈ．Ｔｈ ｐ ｌｃ ｔｏ ｎ ｏ ｅ ａ ｐ ｉ ａｉｎ ｉ Ｈｅ ａ ｉｉｎｇ Ｃｈ ｍｉａ ｎ ｕ ｔｙ ｎ ｎ Ｋａｘ ａ ｅ ｃ ｌ Ｉ ｄ ｓｒ Ｃｏ ，Ｌｔ ｓ ｏ ｔ ａ ｏ ． ｄ ｈ ｗｓ ｈ ｔ ｌｗ ｓｅ ｍ ｔ ｃ ｒ ｏ ｒ ｔ ｓ ｉ ｒ ｃ ｓ ｗｉｈ ｕｆ ｒ ｔａ ｏ ａ ｂ ｎ ａ ｉ ｈ ｆ ｐ ｏ ｅ ｓ ｔ ｓ ｌｕ ｏ ｔ
变换工艺总结
变换工艺总结一、变换工艺生产原理(一)一氧化碳变换反应得特点1.一氧化碳变换反应得化学方程式为CO+H 2O(g) C Ｏ2+Ｈ2 (１—1)可能发生得副反应:CO ＋Ｈ２ C+ Ｈ２O (1—2)CO+3H 2 CH 4+ H 2Ｏ (1-3)2。
一氧化碳变换反应具有如下特点1)就是可逆反应,即在一氧化碳与水蒸气反应生成二氧化碳与氢气得同时,二氧化碳与氢气也会生成一氧化碳与水。
2)就是放热反应,在生成二氧化碳与氢气得同时放出热量,反应热得大小与反应温度有关。
kJ/km ol T 104.0625-101.19111.2184T --418682-6-3R ⨯⨯+=H ∆T —温度,K３)该反应就是湿基气体体积不变、干基气体体积增加得反应、 ４)反应需要在有催化剂存在得条件下进行,对反应1-1要有良好得选择性。
同时,在催化剂得作用下,一氧化碳变换反应进行所需要得能量大大降低,反应速度因此而加快。
(二)一氧化碳变换反应得化学平衡1.平衡常数:平衡常数用以衡量一定条件下可逆反应进行得限度、一氧化碳变换反应得平衡常数与反应体系中各组分得分压有关,具体计算方法如下:(1-4)由于一氧化碳变换反应就是放热,故平衡常数随温度得降低而增大。
因而降低温度有利于变换反应得进行,变换气中残余得一氧化碳含量降低。
一氧化碳变换反应就是等体积得反应,故压力低于5MPa 时,可不考虑压力对平衡常数得影响。
在变换温度范围内,平衡常数用下面简化式计算:(1-5)2.变换率与平衡变换率:变换率定义为已变换得一氧化碳得量与变换前一氧化碳得量之百分比、而反应达平衡时得变换率为平衡变换率,其值为一定操作条件下一氧化碳变换反应可能达到得最大得极限。
在工业生产中由于受到各种条件得制约,反应不可能达到平衡,故实际变换率不等于平衡变换率,通过测量反应前后气体中一氧化碳得体积百分数(干基)来计算变换率,具体表达式如下:(１－6)a—变换前气体中一氧化碳体积百分数(干基);a’—变换后气体中一氧化碳体积百分数(干基)。
节能深度转化可控移热变换工艺的工程实施经验总结
节能深度转化可控移热变换工艺的工程实施经验总结随着社会不断进步，节能工艺技术发展也越来越快，节能深度转化可控移热变换工艺（CTHT）作为一种具有广泛应用价值的技术，在工业生产中发挥着重要作用。
本文旨在从实施工程角度出发，总结CTHT工艺施工实施经验，探讨如何更有效地推进CTHT工艺的应用。
首先，CTHT工艺的基本原理及工艺流程需要熟悉，以便更好地控制施工细节和质量。
CTHT工艺的基本原理是利用熔池中的液体介质发生温度梯度，利用原理热能将液体介质中的温度充分利用，然后进行几种不同形式的传热，最后通过热力学原理来传递热能，将液体介质中的冷热能进行最大限度的节约。
工艺流程主要包括以下步骤：熔池的建立，液体介质的准备，热梯度的调节，传热层的搭建，温度的控制，热效率的优化，节能的检测和总结。
其次，CTHT工艺的施工实施过程中，要注重技术性、安全性和经济性，做到施工质量严格控制，同时注意环境保护。
施工实施过程中要做到施工标准、施工设备、施工工具、施工材料等技术性要求，要求施工人员掌握安全措施，设备使用和维护保养，以防止意外事故发生；施工经济性要求，要重视参数的优化，保证设备的可靠性和耐用性，以降低能耗；施工质量要求，要坚持检查、检测、调整，确保设备的正常运行，保证节能目标的达成；施工环境要求，要加强防污拦阻，限制噪声污染，避免有害物质排放，以保护环境。
此外，为了提高CTHT工艺应用效率，在施工实施过程中还需要充分考虑其他因素。
首先，工艺参数的选择要结合实际情况，运用优化计算机模拟技术进行参数的优化，以提高工艺的热效率。
其次，施工中的检测检验技术要制定科学合理的检测方案，加强对设备质量的检查，确保设备运行中处于最佳状态。
最后，节能成果的实施过程也要综合考虑，抓住节能点，制定有效的节能方案，定期对设备进行检查和保养，确保节能目标的有效实施。
综上所述，CTHT工艺应用于工业生产中，其施工实施过程需要综合考虑工艺参数、施工质量、施工安全、施工经济性、施工环境等因素，以保证节能目标的实施。
三角函数变换的方法总结
三角函数变换的方法总结三角学中，有关求值、化简、证明以及解三角方程与解几何问题等，都经常涉及到运用三角变换的解题方法与技巧，而三角变换主要为三角恒等变换。
三角恒等变换在整个初等数学中涉及面广，是常用的解题工具，而且由于三角公式众多，方法灵活多变，若能熟练掌握三角恒等变换的技巧，不但能加深对三角公式的记忆与内在联系的理解，而且对发展数学逻辑思维能力，提高数学知识的综合运用能力都大有益处。
下面通过例题的解题说明，对三角恒等变换的解题技巧作初步的探讨研究。
（1）变换函数名对于含同角的三角函数式，通常利用同角三角函数间的基本关系式及诱导公式，通过“切割化弦”，“切割互化”，“正余互化”等途径来减少或统一所需变换的式子中函数的种类，这就是变换函数名法．它实质上是“归一”思想，通过同一和化归以有利于问题的解决或发现解题途径。
【例1】已知θ同时满足和,且a、b均不为0，求a、b的关系。
解析：已知显然有：由①×cos2θ＋②×cosθ，得：2acos2θ＋2bcosθ=0即有：acosθ＋b=0又 a≠0所以，cosθ＝－b/a ③将③代入①得：a（－a/b）2－b（－b/a）＝2a即a4＋b4＝2a2b2∴（a2－b2）2＝0即｜a｜＝｜b｜点评：本例是“化弦”方法在解有关问题时的具体运用，主要利用切割弦之间的基本关系式。
（2）变换角的形式对于含不同角的三角函数式，通常利用各种角之间的数值关系，将它们互相表示，改变原角的形式，从而运用有关的公式进行变形，这种方法主要是角的拆变．它应用广泛，方式灵活，如α可变为（α＋β）－β；2α可变为（α＋β）＋（α－β）；2α－β可变为（α－β）＋α；α／2可看作α／4的倍角；（45°＋α）可看成（90°＋2α）的半角等等。
【例2】求sin（θ＋75°）＋cos（θ＋45°）－cos（θ＋15°）的值。
解析：设θ＋15°＝α，则原式＝sin（α＋60°）＋cos （α+30°）－cosα＝（sinαcos60°＋cosαsin60°）＋（cosαcos30°－sinαsin30°）－cosα＝sinα＋cosα＋cosα－sinα－cosα＝0点评：本例选择一个适当的角为“基本量”，将其余的角变成某特殊角与这个“基本量”的和差关系，这也是角的拆变技巧之一。
Shell粉煤气化低水气比耐硫变换工艺运行总结
迅 速暴涨 到 ６０ｏ 超 过设备 的设计 温度 （８ ， ０ Ｃ， ４５ｏ ｃ）
严重 威胁设 备 的安全运行 。
１ 高水气比耐硫 变换工艺的运行
１ １ 高水 气 比工 艺 的设 计思路 ． 先将 部 分气 体通 过 第一 变 换炉 ， 在一 变之 前 并
１２２ 超 温 、 ．． 高水 气 比条件 下 ， 化 剂 寿命 急剧 缩 催
摘
要： 分析 Ｓ ｅ 粉煤 气化高水气比耐硫 变换Ｘ 艺在 生产 中遇到 的频繁 超温 、 ｈｌ ｌ － 蒸汽 消耗 高、 艺冷 凝液量 大等问 工
题 ， 结 工 业 生产 中针 对 高 水 气 比 工 艺进 行 的技 改措 施 。介 绍 了低 水 气 比 耐硫 变换 工 艺在 Ｓｅ 粉 煤 气化 高 Ｃ 总 ｈｌ ｌ Ｏ煤
二、 第三变 换 炉 的 反 应 条 件 ， 证 变 换 单 元 的变 换 保
６ ｈ 的办 法提 高 水 气 比。由 此也 造 成 了床 层 阻 ０ｔ ） ／
力增 加 ， 到 ７ 达 ０～１０ ｋ ａ ０ Ｐ 。在 高温 、 高水气 比 、 高压
差 的操作条 件下 ， 化剂性 能快速 衰退 ， 催 使用寿命 急
剧缩 短 。一 变人 口温度 由开车初 期的 ２ ０～ ７ ６ ２ ０℃ ， 经过 不到 １ ０ ０ｈ的运行 和十余次 的开停 车 ， 变人 ０ 一 口温 度 已经 提升 至 ２ ５～３０ ｑ 才 能 达到 催 化剂 的 ９ ０ Ｃ
率、 满足 甲醇合成 单元 的 Ｈ Ｃ要 求 。同时通 过控 制 ／
壳牌 （ ｈｌ 粉 煤 加压 气 化 工 艺 是 一 种 先进 的 Ｓｅ ） １
反 应推 动力太 大 ， 因此 一变 催 化剂 的装 填量 必 须准
总结等效变换的概念、目的、条件和应用注意事项
总结等效变换的概念、目的、条件和应用注意事项1. 概念：总结等效变换是指将电路中的一部分元件以另一种等效的形式替代，而不改变整个电路的性能特性。
2. 目的：总结等效变换的目的是简化复杂电路的分析和设计，以便更容易理解和计算电路的行为。
3. 条件：进行总结等效变换需要确保等效替代元件的电气特性与原始电路元件的特性相同，确保变换不会改变原始电路的性能。
4. 应用注意事项：在进行总结等效变换时，需要注意以下几点：- 确保等效替代元件的电气特性与原始元件相同- 确保变换后电路的性能不受影响- 不要破坏电路的结构和功能- 需要进行准确的计算和验证5. 总结等效变换的一个常见应用是将电路中的复杂网络替换为简化的等效模型，以便更方便地进行分析和设计。
6. 将电路中的一组并联电阻替换为一个等效的总电阻，从而简化电路分析和计算。
7. 总结等效变换还可以用于简化无源网络的等效理查森模型，以便更容易地进行电路分析和计算。
8. 在进行总结等效变换时，需要特别注意被替换元件的影响范围，以确保不会改变电路的整体性能。
9. 总结等效变换的目的是通过简化电路分析和设计，提高工程师的工作效率。
10. 在进行总结等效变换时，需要对电路的特性有深入的理解，以确保等效替代的准确性和有效性。
11. 总结等效变换可以用于分析和设计各种类型的电路，包括放大器、滤波器、振荡器等。
12. 通过总结等效变换，可以将复杂的电路简化为更容易理解和计算的形式，从而加快电路设计的过程。
13. 在进行总结等效变换时，需要考虑电路的不同工作状态和特性，以确保等效替代的准确性。
14. 总结等效变换的过程中，需要综合考虑电路中各个元件的特性，以确保替代元件的准确性和适用性。
15. 为了避免误解，总结等效变换的结果需要进行验证和实际分析，以确保不会引入错误。
16. 总结等效变换也可以用于将复杂的传输线网络简化为等效的电路模型，以方便分析和设计通信系统。
17. 在进行总结等效变换时，需要考虑元件的非线性特性和频率响应，以确保等效替代的准确性和适用性。
数字图像灰度变换技术总结
数字图像灰度变换技术总结篇一：图像的灰度变换昆明理工大学（数字图像处理）实验报告实验名称：图像的灰度变换专业：电子信息科学与技术姓名：学号：成绩：[实验目的]1、理解并掌握灰度变换的基本原理和方法。
2、编程实现图像灰度变换。
3、分析不同的灰度变换方法对最终图像效果的影响。
[实验内容]1、灰度的线性变换；2、灰度的非线性变换；3、图像的二值化；4、图像的反色处理；[实验原理]图像的灰度变换(grayscaletransformation,GST)处理是图像增强处理技术中一种非常基础、直接的空间域图像处理方法,也是图像数字化软件和图像显示软件的一个重要组成部分。
灰度变换是指根据某种目标条件按一定变换关系逐点改变原图像中每一个像素灰度值的方法。
目的是为了改善画质,使图像的显示效果更加清晰。
灰度变换有时又被称为图像的对比度增强或对比度拉伸。
从图像输入装置得到的图像数据,以浓淡表示,(:数字图像灰度变换技术总结)各个像素与某一灰度值相对应。
设原图像像素的灰度值d=f(x,y),处理后图像像素的灰度值d′=g(x,y),则灰度增强可表示为:g(x,y)=T[f(x,y)]或d′=T(d)要求d和d′都在图像的灰度范围之内。
函数T(d)称为灰度变换函数,它描述了输入灰度值和输出灰度值之间的转换关系。
灰度变换主要针对独立的像素点进行处理,通过改变原始图像数据所占据的灰度范围而使图像在视觉上得到良好的改观,没有利用像素点之间的相互空间关系。
因此,灰度变换处理方法也叫做点运算法。
点运算可以按照预定的方式改变一幅图像的灰度直方图。
除了灰度级的改变是根据某种特定的灰度变换函数进行之外,点运算可以看做是“从像素到像素”的复制操作。
根据g(x,y)=T[f(x,y)],可以将灰度变换分为线性变换和非线性变换。
1、灰度的线性变换若g(x,y)=T[f(x,y)]是一个线性或分段线性的单值函数,例如g(x,y)=T[f(x,y)]=af(x,y)+b则由它确定的灰度变换称为灰度线性变换,简称线性变换。
Buck变换器工作原理分析和总结
题目： Buck变换器工作原理分析与总结目录一、关于Buck变换器的简单介绍 (2)1、Buck变换器另外三种叫法 (2)2、Buck变换器工作原理结构图 (2)二、Buck变换器工作原理分析 (3)1、Buck变换器工作过程分析 (3)2、Buck变换器反馈环路分析 (4)3、Buck变换器的两种工作模式 (4)1）Buck变换器的CCM工作模式 (5)2）Buck变换器的DCM工作模式 (6)3）Buck变换器CCM模式和DCM模式的临界条件 (7)4）两种模式的特点 (8)4、Buck变换器电感的选择 (8)5、Buck变换器输出电容的选择和纹波电压 (9)三、Buck变换器工作原理总结 (10)Buck 变换器工作原理分析与总结一、关于Buck 变换器的简单介绍1、Buck 变换器另外三种叫法1. 降压变换器：输出电压小于输入电压。
2. 串联开关稳压电源：单刀双掷开关（晶体管）串联于输入与输出之间。
3. 三端开关型降压稳压电源：1) 输入与输出的一根线是公用的。
2) 输出电压小于输入电压。
2、Buck 变换器工作原理结构图GabcWMV Gd图1. Buck 变换器的基本原理图由上图可知，Buck 变换器主要包括：开关元件M1，二极管D1，电感L1，电容C1和反馈环路。
而一般的反馈环路由四部分组成：采样网络，误差放大器（Error Amplifier ，E/A ），脉宽调制器（Pulse Width Modulation ，PWM ）和驱动电路。
二、Buck 变换器工作原理分析1、Buck 变换器工作过程分析图2. Buck 变换器的工作过程为了便于对Buck 变换器基本工作原理的分析，我们首先作以下几点合理的假设：1) 开关元件M1和二极管D1都是理想元件。
它们可以快速的导通和关断，且导通时压降为零，关断时漏电流为零；2) 电容和电感同样是理想元件。
电感工作在线性区而未饱和时，寄生电阻等于零。
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变换工艺总结一、变换工艺生产原理（一）一氧化碳变换反应的特点1．一氧化碳变换反应的化学方程式为CO+H 2O （g ） CO 2+H 2ol -41.19kJ/m 0R=H ∆（1-1） 可能发生的副反应：CO+H 2 C+ H 2O （1-2）CO+3H 2 CH 4+ H 2O （1-3）2．一氧化碳变换反应具有如下特点1）是可逆反应，即在一氧化碳和水蒸气反应生成二氧化碳和氢气的同时，二氧化碳和氢气也会生成一氧化碳和水。
2）是放热反应，在生成二氧化碳和氢气的同时放出热量，反应热的大小与反应温度有关。
kJ/km ol T 104.0625-101.19111.2184T --418682-6-3R ⨯⨯+=H ∆T-温度，K3）该反应是湿基气体体积不变、干基气体体积增加的反应。
4）反应需要在有催化剂存在的条件下进行，对反应1-1要有良好的选择性。
同时，在催化剂的作用下，一氧化碳变换反应进行所需要的能量大大降低，反应速度因此而加快。
（二）一氧化碳变换反应的化学平衡1．平衡常数：平衡常数用以衡量一定条件下可逆反应进行的限度。
一氧化碳变换反应的平衡常数与反应体系中各组分的分压有关，具体计算方法如下：*O H *CO *H *CO *O H *CO *H *CO 222222y y y y ==p p p p K p （1-4）由于一氧化碳变换反应是放热，故平衡常数随温度的降低而增大。
因而降低温度有利于变换反应的进行，变换气中残余的一氧化碳含量降低。
一氧化碳变换反应是等体积的反应，故压力低于5MPa 时，可不考虑压力对平衡常数的影响。
在变换温度围，平衡常数用下面简化式计算：4.33-4757ln T K p =（1-5）2．变换率与平衡变换率：变换率定义为已变换的一氧化碳的量与变换前一氧化碳的量之百分比。
而反应达平衡时的变换率为平衡变换率，其值为一定操作条件下一氧化碳变换反应可能达到的最大的极限。
在工业生产中由于受到各种条件的制约，反应不可能达到平衡，故实际变换率不等于平衡变换率，通过测量反应前后气体中一氧化碳的体积百分数(干基)来计算变换率，具体表达式如下：)(1-''a a a a x +=（1-6） a —变换前气体中一氧化碳体积百分数(干基)；a ’—变换后气体中一氧化碳体积百分数(干基)。
由（1-5）和（1-4）式可以看出平衡变换率的影响因素：变换温度：降低变换体系温度，平衡常数增大，故平衡一氧化碳含量降低，平衡变换率增加。
变换压力：升高变换压力，平衡常数不变，故平衡一氧化碳含量不变，平衡变换率不变。
H2O/CO比：体系中增加H2O，即H2O/CO比高有利于反应平衡向生成氢气的方向移动，平衡变换率增加，平衡一氧化碳含量降低。
但H2O/CO比过高，平衡变换率趋于平坦，经济上不合理。
原料气组成：原料气一氧化碳含量增加，二氧化碳减少，平衡变换率增加。
综上所述，生产中提高平衡变换率的措施为：降低变换温度、适当提高H2O/CO比、减少二氧化碳的含量。
（三）一氧化碳变换的反应机理一氧化碳变换反应气固相催化反应。
一氧化碳变换反应与一般气固催化反应一样，总过程由下列几个步骤连续组成：a.反应物从气相主体扩散到固体催化剂的外表面；b.反应物从催化剂外表面扩散到表面；c.反应物在催化剂表面的吸附、表面上的化学反应以和反应产物从表面上的脱附；d.产物由催化剂的表面扩散至催化剂的外表面；e.产物由催化剂外表面扩散至气相主体。
其中a和b步骤为外扩散过程，d和e步骤为扩散过程，c步骤为化学动力学过程。
反应过程若包括了反应气体流动状况、传质及传热等物理过程（即外扩散过程）对催化反应速度的影响，其动力学为宏观动力学。
而在催化剂表面上进行的化学反应动力学则为本征动力学。
研究表明，在一氧化碳变换的操作条件能保证气体与催化剂外表面之间的传递过程足够快，即外扩散的影响可忽略不计，以下将分别讨论扩散和本征化学反应动力学过程。
一氧化碳在催化剂表面上进行的变换反应机理，普遍认为是按如下过程进行的：水蒸气分子被催化剂的活性表面吸附，并分解为氢和吸附态氧原子，氢进入气相，吸附态氧在催化剂表形成吸附层一氧化碳分子碰撞到氧原子吸附层而生成二氧化碳，并离开催化剂表面上述过程表示为：［K ］+H 2O （g ）=［K ］O+H 2快［K ］O+CO=［K ］+CO 2慢，控制步骤［K ］：催化剂活性中心［K ］O ：为吸附态氧（四）一氧化碳变换反应速度的影响因素一氧化碳变换反应本征动力学方程式如下：）－（β1222q H n CO m O H l CO co p p p kp r ⋅⋅⋅= 或）－（βδ1y y y y 222q H n CO m O H lCO co kp r ⋅⋅⋅=（1-7） ⋅⋅⋅=⋅⋅⋅O H CO H CO O H CO H CO K p p K p p 222222y y y y p p ＝βk : 速度常数，kmol/(kg ⋅h ⋅MPa)k ‘: 速度常数，kmol/(kg ⋅h)p 、p i ：总压、各组分分压，MPal 、m 、n 、q ：幂指数＝l＋m＋n＋q由该式可知一氧化碳变换反应速度的影响因素：变换压力：当温度和气体组成一定时，反应速度随反应总压增大而增大，研究发现，这是由于压力对催化剂活性有显著影响。
所以升高变换压力使一氧化碳变换的速度加快。
H2O/CO比：在H2O/CO较低时，一氧化碳变换速度随之增加而加快，然后趋于平缓。
这与H2O/CO对一氧化碳平衡变换率影响是一致的。
变换温度：气体组成和变换压力一定时，温度对反应速度的影响体现在k、K P随温度的变化中。
在较低温度围，K P很大，温度提高，k 显著提高，故一氧化碳的变换速度随变换温度提高而增大。
但随温度逐渐升高，可逆放热的平衡常数K P降低，一氧化碳的变换速度随变换温度升高而减少。
因此，有一最适宜变换温度，在这一温度下，一氧化碳变换速度最快，一氧化碳变换率最大，且一氧化碳变换率增大，最适宜变换温度是下降的。
（五）扩散的影响在工业条件下，当使用当量直径为2-10mm或更大的催化剂颗粒时，变换反应的扩散是严重的，在一定程度上降低了反应速度。
因此，一氧化碳变换反应过程的速度应是在本征反应速度的基础上计入表面利用率的宏观反应速度。
对于同一尺寸的催化剂在相同压力下，温度升高，表面利用率下降；在相同温度和压力下，小颗粒的催化剂具有较高的表面利用率；而对同一尺寸的催化剂在相同温度下，表面利用率随压力的增加而迅速下降。
（六）一氧化碳变换催化剂20世纪60年代以前，一氧化碳变换催化剂主要以铁铬系列，操作温度较高，变换后一氧化碳含量较高。
60年代以后，出现铜锌催化剂系列，操作温度较低，变换后一氧化碳较低，但抗硫毒能力较差。
随后，人们发现钴钼系列变换催化剂不但变换温度较低，变换后一氧化碳低，而且抗硫毒能力极强，对水汽比也无要求。
故本项目采用钴钼系列低变催化剂。
1．工业上对催化剂的一般要求高的催化活性：催化剂的活性是表示催化剂加快反应速度能力的一种度量。
高活性，即在相同条件下，能使反应具有较快的速度，对于可逆反应来说可缩短达到平衡的时间。
好的选择性：选择性是指反应能同时发生几种不同的反应时，催化剂只能加速希望发生的某一反应。
如钴钼仅仅加速一氧化碳与水蒸气生成氢气和二氧化碳的反应，而不能加速甚至能抑制甲烷化反应和析炭反应。
活性温度低：活性温度也称操作温度，是指起始温度与催化剂耐热温度之间的围。
活性温度低，可在较低温度下进行，提高一氧化碳变换率，减少反应物预热，降低反应设备材质要求，简化热量回收装置。
2．催化剂的基本组成及性能催化剂通常由活性组分、促进剂和载体组成。
活性组分是催化剂中起决定作用的物质，促进剂是加入到催化剂中的少量物质，它本身没有活性或活性很小，加入它是提高催化剂的活性、选择性或稳定性，载体是为催化剂活性组分提供附着的多孔物质。
主要有Fe-Cr、Cu-Zn、Co-Mo三大催化剂系列Fe-Cr系变换催化剂的变换工艺，操作温度围为320~500℃，称为中、高温变换工艺。
其操作温度较高，在高水气比下经变换后变换气体仍含有3%左右的CO。
Fe-Cr系变换催化剂的抗硫毒能力差，蒸汽消耗较高，有最低水气比要求。
Cu-Zn系变换催化剂的变换工艺，操作温度围为190~280℃，称为低温变换工艺。
这种工艺要求变换温升较小，通常串联在中、高温变换工艺之后，进一步将气体中3~5%左右的CO降低到0.3%以下。
Cu-Zn系变换催化剂的抗硫毒能力极差，适用于总硫含量低于0.1ppm 的气体。
Co-Mo系变换催化剂的变换工艺，操作温度围为240~480℃，称为耐硫宽温变换工艺，宽温变换催化剂操作温区较宽，原料气经变换后CO可降至1.0%以下；Co-Mo系变换催化剂的抗硫毒能力极强，对总硫含量无上限要求。
在以煤为原料制取合成气工艺中，依据各煤种、煤气化工艺及上下游流程配置的特点，可以采用Fe-Cr非耐硫高温变换工艺或Co-Mo 系耐硫变换工艺。
非耐硫变换气体要先脱硫，由于脱硫工艺要求在常温下进行，故流程会出现“冷热病”，进入变换需补加蒸汽，增加消耗。
而采用耐硫变换时，气体经提温后可直接进入变换，流程短，能耗低。
开发Co-Mo系催化剂的目的就是为了满足重油、煤气化制化工产品流程中可以将含硫气体直接进行CO变换，再脱硫脱碳的需要，从而简化工艺路线。
目前国的Co-Mo系变换催化剂发展已相当成熟，并已取得国同类规模项目的应用业绩，能够满足本项目的要求。
因此，本项考虑选择国Co-Mo系变换催化剂配置变换流程。
3．催化剂的硫化催化剂中的钴和钼是以氧化态形式存在的，使用前必须进行硫化，使氧化钴和氧化钼完全转化为硫化钴和硫化钼。
为了保持活性组分处于稳定状态，正常操作时气体中应有一定的总硫含量。
对催化剂进行硫化，可用含氢的二硫化碳，也可直接用硫化氢或用含硫化氢的原料气。
用含氢的二硫化碳硫化催化剂的化学式如下：首先进行的是二硫化碳的氢解反应CS2+4H2=CH4+2H2S +240.6KJ/mol （2-8）然后是催化剂的硫化反应CoO+H2S CoS+H2O +13.4KJ/mol （2-9）MoO3+2H2S+H2 MoS2+3H2O +48.1KJ/mol （2-10）直接用硫化氢硫化催化剂的化学式为（2-9）和（2-10）用含硫化氢的原料气硫化催化剂的化学式（2-9）和（2-10），并且除上述反应外，还可能产生如下副反应：CO+H2O CO2+H2 +39.7KJ/molCO+3H2 CH4+H2O +214.6KJ/molCOS+H2O CO2+H2S +35.2KJ/mol所以使用原料气硫化必须注意避免副反应的发生，尤其在压力较高的情况下，甲烷化反应的可能性很高。