中美抗震规范地震作用的比较分析
中、美、欧三国抗震规范对比
六、算例和结论
算例（5层钢筋混凝土框架结构）
层高3.5m，板厚120mm，8度（0.20g），一组，II类场地，楼面均布活荷载 2.5kN/m2，附加恒载1.8kN/m2，混凝土C30，钢筋fy＝360Mpa，fyv＝210Mpa。
美国IBC2003
• A-F类场地 • 波速测深30米 • 基岩700~1500米/秒
欧洲prEN1998
• A-E, S1,S2类场地 • 波速测深30米 • 基岩800米/秒
中美规范场地分类换算关系
vs(m/s) 1524
762
II
366 183
03
15
50
A
B
C
D
E
dov(m)
中欧规范场地分类换算关系
4423
2250
2250
2250
2250
1.77% 0.9%
0.9%
0.9%
0.9%
1071
773
615
727
572
0.78% 0.56% 0.45% 0.53% 0.42%
算例结论
• 与IBC-2003相比：对于延性较小的结构，IBC-2001 偏于保守；对于延性较大的结构，GB50011-2001 偏于保守；对于延性适中的结构，两本规范是相当 的。
2.5 TC q T
ag
ag
S
2.5 q
TCTD T2
ag
0 T TB TB T TC
中美地震作用计算参数比较及锅炉钢结构抗震选型
中美地震作用计算参数比较及锅炉钢结构抗震选型地震作用是指由地震引起的地面振动力，是工程设计中必须考虑的重要因素之一、在设计锅炉钢结构时，需要选择合适的抗震设计参数，并进行结构的抗震选型。
本文将比较中美地震作用的计算参数，并提出针对锅炉钢结构的抗震选型建议。
一、地震作用的计算参数比较1.中美地震烈度标准比较中美两国的地震烈度标准有所不同。
中国采用的是中国地震烈度标准，将地震烈度分为I至XII度，分别对应不同地震强度的地震区。
美国采用的是烈度标准，将地震烈度分为I至X度，分别对应不同地震强度的地震区。
2.地震设计参数比较地震设计参数是用来衡量地震作用的重要指标。
中美两国的地震设计参数包括设计地震加速度、设计基准周期等。
中国地震设计规范中规定的设计基准周期为0.2s至2.0s，而美国地震设计规范中规定的设计基准周期为0.10s至5.0s。
此外，中美两国的设计地震加速度也有差异。
3.地震设计规范比较中美两国的地震设计规范在结构设计方法、容许应力、抗震设防要求等方面都存在一定的差异。
中国地震设计规范中对于抗震设防要求的规定相对较为详细，而美国地震设计规范则相对较为简略。
二、锅炉钢结构抗震选型1.根据烈度标准进行选型根据所在地的地震烈度标准，选择相应的结构抗震等级。
通常地震烈度越高，结构抗震等级要求越高。
2.根据设计地震加速度和基准周期进行选型根据设计地震加速度和基准周期，确定结构的抗震设防水平。
一般来说，地震加速度越大，基准周期越短，要求结构的抗震设防水平越高。
3.根据地震设计规范进行选型根据所采用的地震设计规范，遵循规范中的抗震设计要求，进行合理选型。
4.确定结构类型和材料根据选型结果，确定锅炉钢结构的具体类型和材料。
根据地震设防等级要求，选用抗震性能良好的钢材，并采用适当的结构类型，如框架结构、筒体结构等。
总之，针对锅炉钢结构的抗震选型需要综合考虑地震烈度、设计地震加速度、基准周期等地震设计参数，并遵循相应的地震设计规范。
中美抗震规范对比讨论
了这些耗能构件之外， 所有其他的结构构件（ 包括连接部分） 都必须根据能量设计的概念进行设计， 使其在地震作用下的 变形保持在弹性范围内。现在考虑一个结构的反应曲线， 令 横坐标和纵坐标分别代表结构的层间位移和基底剪力比。 如果结构在强震中的反应被设计为弹性的话， 则需要的弹性 基底剪力 % 比较大。考虑经济性， 0 ’ 1 2 3 推荐的设计方 * / 法利用了结构本身的耗能能力， 该方法指定了一个设计地震 力水平 % （ 其中 ( 为反应修正系数） ， 显然% % (， 4 4"% * /／ 4比 设计地震力水平 % % * / 减小很多。 4 是结构的首次屈服水平， 它对应于结构反应开始明显偏离弹性范围时结构所受力的 水平。 若将结构实际的反应理想化， 可以看出系数 ( 由两部 分组成， 即 ( " (!+ "#。 延性折减系数 (! 代表地震力从 到 的折减， 是由结构中的耗能构件决定的； 结构强度 % %5 * / 之间的能量储备， 由以下几个因素决 系数 "# 代表 %5 和 % 4 定： 结构的冗余度、 层间极限位移、 材料的强度、 构件的尺寸、 非地震荷载的组合等。 虚心的碌碌： 综合4 / * %和6 7 8 # * - 的回贴， ( 是否可以这样理解： 在地震作用下， 结构某些部位的构件进入塑性变形阶段， 从 而发挥耗散地震能量的作用； 如果仍然采用弹性分析方法， 意味着过高地估算了结构所经受的地震作用， 所以除以 (。 因此， 按照E H I 2 8 4 的解释， ( 主要由两部分构成。第一部分 是柔性降低系数， 这是由结构系统的能量耗散构件所产生 的； 第二部分为系统强度系数， 该参数描述结构从屈服强度 到极限强度之间的强度安全储备， 影响强度系数的因素包括 结构安全储备、 层间位移允许值、 材料极限强度、 结构空间构 型的合理性以及非地震荷载的组合等。由于 ( 集众多因素 在一身， 因此， “ 大大简化了设计过程， 使 ( 系数抗震设计法” 得结构工程师对于结构抗震性能只需进行弹性设计， 就可以 保证设计出来的结构能够在强震作用下表现出良好的弹塑 性变形能力。 再看中国规范， 在考虑地震作用后， 结构构件的可靠度 应低于非抗震设计采用的可靠度， 也就是说地震作用下结构 构件容许适当的塑性变形或破坏， 所以是不是可以在中国规 范中引入构件抗震调整系数使之与国外规范的 ( 相对应 建筑结构抗 呢？或者说， 国外规范中的 ( 应该怎样在中国《 震规范》 中得到体现呢？ 学无止境：
中美规范地震作用计算的对比
动态计算方法
弹性时程分析法
弹性时程分析法 静力方法主要指“底部剪力法”，美国规范中称为等效侧力法（equivalent lateral force procedure）。 动力方法主要指“振型分解反应谱法”，美国规范中称为振型反应谱分析（Modal response spectrum analysis）;动力方法还包括各种时程分析法----线性或非线性。 中美规范都使用上述两种方法。
美国规范ASCE7-10做了相应规定： 直接采用弹塑性反应谱理论，直接取设计地震(50年超越概率 为10%)进行结构的抗震承载力验算和变形验算，在计算地震作用时就 考虑了结构的塑性耗能要求。 在设计地震作用下，允许结构进入非弹性工作阶段，可以有轻 微的损坏，并通过结构反应调整系数 R 来折减弹性地震作用，即考虑 了结构的弹塑性变形能力在弹性反应谱中的折减。由于结构反应调整 系数与结构的位移延性有关，因此，并不需要按设计地震水准下的峰 值反应加速度来确定结构的设计地震力，而是取不同的结构自振周期 段的结构反应调整系数 R ，以降低后的峰值反应加速度作为设计峰值 反应加速度，并由此确定设计地震力。 [1]
则：ASCE
情况4 GB500112010 ASCE7-10 8度设计地 设计地震分 震加速度值 组为第三组 0.2g E类场地
则：ASCE
<2>7度区Ⅳ类场地罕遇地震 的中国、美国规范反应谱对比
3.中美规范的地震作用方法种类比较
底部剪力法 静态计算方法 地震作用计算 Push-over分析 振型分解反应谱法
查阅相关资料我们得到了中美框架结构的抗震设计的相关区别： ①在结构设计方面，美国采用周边抗震框架结构形式，仅由边榀抗震 框架来承担整体结构的地震作用，其柱截面尺寸较大，除底层柱纵筋 配筋率小于中国外，其余楼层柱纵筋配筋率两国结果相差不大，美国 略高；美国规范对梁端、柱端加密区箍筋要求十分严格，其配箍率较 中国大出许多。从整个结构设计过程可以看出，美国特殊框架结构采 用低承载力高延性的设计思路，设计地震作用比中国低，但在抗震构 造措施上，尤其是箍筋配置方面比中国严格许多； ②在结构弹塑性时程分析整体反应方面，对于采用了综合框架模型的 中美框架结构，中国模型的整体变形仍然以剪切型为主，而美国模型 的整体变形中弯曲变形成分较多，与中国框架结构变形趋势存在一定 差异； ③无论是单榀抗震框架还是简化后代表三维空间结构的综合框架，中 美两国模型的破坏均为“梁柱混合铰”模式，但是中国模型柱铰位置较 为分散，分布于各个楼层，而美国模型柱铰集中分布于底层柱底，因 此美国框架结构有着与中国框架结构不同的耗能机制，即允许底层柱 底出铰，通过其变形来耗散能量。
中美抗震设计规范地震作用主要参数比较和转换
中美抗震设计规范地震作用主要参数比较和转换首先是地震烈度。
中美两国使用不同的地震烈度评定标准，分别是中国的《地震烈度评定标准》和美国的《修订版美国地震工程规范》。
虽然两者评定标准不同，但通过一定的转换关系可以相互对应。
一种常用的转换方法是根据地震烈度的描述特征进行转换，例如中国的6度和美国的VI度可以相对应。
其次是地震波参数。
中美两国在地震波参数的选择上也存在一些差异。
中国抗震设计规范使用的是近场地震动参数，采用的是地震动参数的峰值加速度、峰值速度和峰值位移。
而美国抗震设计规范则更加重视地震波的频谱特性，使用地震动参数的响应谱来刻画地震动的强度和频率分布。
因此，在进行参数转换时，需要考虑两种参数的差异性。
地震地表运动参数是指地震波对地表运动的影响程度。
中美两国地震地表运动参数的比较可以从地震波的强度和持续时间来进行。
一般来说，美国的地震波相对剧烈，持续时间较短，而中国的地震波相对较弱，持续时间较长。
因此，在抗震设计中，美国更加注重地震波的峰值参数，而中国更加注重地震波的累积效应。
最后是地震力参数。
地震力参数是地震作用对建筑物结构产生的力的描述，包括地震力系数、反应谱和地震效应系数等。
中美两国在地震力参数的设计上也存在一定的差异。
美国抗震设计规范更加注重结构的抗震性能，采用地震力系数或反应谱方法来计算结构的抗震力。
而中国抗震设计规范则更加注重结构的整体性能，采用地震效应系数方法来计算地震力，将地震力转化为与结构性能有关的地震效应。
总体而言，中美抗震设计规范地震作用主要参数的比较和转换需要考虑地震烈度、地震波参数、地震地表运动参数和地震力参数等因素。
这些参数在不同的设计规范中有着不同的侧重和表述方式。
在实际应用中，需要根据具体的结构和地震情况进行参数的选择和转换，以确保结构的抗震性能和安全性。
中美抗震规范的对比研究
中美抗震规范的对比研究地震是一种普遍存在的自然灾害，给人类社会带来了严重的破坏和人员伤亡。
因此，各国都制定了相应的抗震规范，以保障建筑物在地震中的安全性。
中美作为地震频发地区，其抗震规范的对比研究，对于提高建筑物的抗震能力有着重要的意义。
其次，中美在抗震设计参数上存在差异。
中美两国在抗震设计参数上存在一定差异，使用的地震参数也不尽相同。
例如，中国要求建筑物的地震设计水平达到6度，而美国要求新建建筑物的设计基本风速应满足1%震级所要求的风速。
此外，美国的设计基准地震分为5%和2%设计基准地震，而中国抗震设计中并未明确规定此类参数。
因此，在抗震设计参数上的差异也会影响到建筑物的抗震性能。
另外，中美在抗震设计方法上也存在一定差异。
中美两国的抗震设计方法主要有弹性设计和阻尼设计两种。
弹性设计主要采用确定性方法，依靠经验公式进行计算，适用于不考虑结构非线性行为的简单建筑物。
而阻尼设计方法主要采用概率性方法，考虑结构的非线性行为，适用于要求更高抗震性能的建筑物。
而美国在抗震设计上更加注重地震动分析和非线性分析，给出了更为详细的设计方法和要求。
此外，美国还对建筑物进行了性能级别的分类，使得设计更加具体和针对性。
最后，中美在抗震建筑材料和结构体系的要求上也有所不同。
中国对于抗震建筑材料的要求分为耐震等级I~Ⅳ，Ⅳ级为最高耐震等级，应用于特殊用途建筑物。
而美国对抗震建筑材料的要求主要通过性能参数进行指定，如混凝土的强度等级。
在结构体系上，中国主要采用的是框架结构体系和抗震墙结构体系，在设计上更加简化。
而美国则采用了更多的结构体系，如剪力墙结构体系、框架-剪力墙结构体系等，能够提供更好的抗震性能。
综上所述，中美在抗震规范上存在一定的差异。
中国注重经验公式和弹性设计方法，在抗震建筑材料和结构体系的要求上相对简化；而美国注重地震动分析和非线性分析，在抗震建筑材料和结构体系的要求上更为细致。
只有通过深入了解两国抗震规范的差异，才能为改善建筑物的抗震能力提供有针对性的建议和措施。
中美地震作用计算参数比较及锅炉钢结构抗震选型
中美地震作用计算参数比较及锅炉钢结构抗震选型随着经济的快速发展，人们对建筑结构的抗震性能要求也越来越高。
锅炉钢结构是一种在锅炉设备中广泛使用的结构形式，因此其抗震性能也受到了极大的关注。
本文将分析中美地震作用计算参数的比较，并探讨锅炉钢结构选型中的抗震设计要点。
首先，我们来比较中美地震作用计算参数的差异。
地震作用的计算参数包括地震烈度、地震波参数和设计加速度等。
在地震烈度方面，中美两国采用了不同的烈度标准。
中国常采用《地震动区划图》标准，将地震活动划分为不同的区域，每个区域有相应的地震烈度。
而美国则采用了PGA （Peak Ground Acceleration）参数来表示地震烈度。
地震波参数方面，中美两国也有所不同。
中国常采用地震波的峰值加速度和振型周期来描述地震波的特性，而美国则更关注地震波的频谱特性，采用了Spectral Acceleration（SA）参数来描述地震波的能量分布情况。
另外，在设计加速度方面，中国常采用Eq（设计震级），而美国则采用了Sds（设计地震加速度）。
总体来说，中美地震作用计算参数存在较大差异。
接下来，我们来探讨锅炉钢结构抗震选型的设计要点。
首先，选材要牢固耐用。
锅炉钢结构通常使用Q235B、Q345B等低碳钢材料制作，这些材料具有良好的可塑性和韧性，适用于承受地震等大荷载情况。
其次，结构要合理稳定。
锅炉钢结构通常采用框架结构，需要合理配置水平和垂直的连墙件和支撑系统，提高结构的整体性能和刚度，以抵抗地震作用带来的水平和垂直荷载。
再次，采用适当的抗震设计措施。
锅炉钢结构可以通过增加剪力墙、引入钢管混凝土等方式来提高结构的抗震性能。
此外，还可以采用减震器、阻尼器等装置来减小结构的地震反应。
最后，要注重施工质量和监控。
在锅炉钢结构的施工过程中，应加强施工质量的监控和管理，确保结构的抗震性能和使用安全。
综上所述，中美地震作用计算参数存在差异，锅炉钢结构选型的抗震设计要点包括选材、结构设计、抗震设计措施和施工质量和监控等。
中美混凝土抗震设计规范对比
中美混凝土抗震设计规范对比1概述近来我国在国际上承担的工程项目越来越多，很多国家和地区都要求采用美国规范设计，因此有必要学习美国规范，并了解美国规范与我国规范间的差异。
本文对比了中美两国规范中关于荷载组合、抗震设计基本原则（主要对比抗震设防目标和水准、建筑设计和建筑结构的规则性这两方面的内容）、抗震设计方法这三方面的内容。
对比的规范介绍如下：1、ASCE/SEI 7-10：是按概率极限状态设计原则和结构可靠度理论编制的，统一了美国各种结构设计规范的基本设计原则和荷载取值标准(包括地震作用的取值标准)及荷载效应的组合原则和计算公式、荷载分项系数及组合系数的取值规定等，类似于我国的荷载规范，并包括了类似于我国抗震规范中的抗震设防标准、地震动参数及地震作用的取值标准等内容。
2、UBC 97：Uniform Building Code, UBC——《统一建筑规范》是美国第一个带有建筑抗震内容的规范，第一版于1927年出版，由“国际建筑官员协会”（International Conference of Building Officials，即ICBO）出版发行，主要用于美国西部各州，是被广泛采用的规范之一。
3、IBC-2003：IBC规范第一版于2000年颁布，每三年修订一次，自此, 其他3本通用规范便不再更新, IBC 规范逐渐成为了美国全国唯一的通用建筑规范。
IBC规范的颁布与实施，取代了UBC、SBC和NBC等规范，从而使美国的新建建筑规范达到了统一。
在抗震设计方面，IBC大多引用了ASCE 7-10的内容。
可以把IBC视为一个规范门户，由它通向各个专门规范。
4、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）：《建筑抗震设计规范》是中华人民共和国国家标准，由中华人民共和国住房和城乡建设部主编。
按该规范进行抗震设计的建筑，其基本的抗震设防目标是：当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时，主体结构不受损坏或不需修理可继续使用；当遭受相当于本地区抗震设防烈度的设防地震影响时，可能发生损坏，但经一般性修理仍可继续使用；当遭受高于本地区抗震设防烈度的罕遇地震影响时，不致倒塌或发生危及生命的严重破坏。
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ｄｅｖｅｌ叩ｅｄ
ｔｏ
பைடு நூலகம்
ｕｓｉｎｇ ｔＩｌｅ
Ａｍｅｒｉｃ锄ｃｏｄｅ ＩＢＣ—２００９
其中丁为结构基本自振周期，死为长周期的拐点周期。 此外，Ｃ。不应小于０．０１，且对应于处在｜ｓ，≥０．６９ 区的结构，Ｃ。还不应小于下式值：
Ｃ。＝Ｏ．５ＳＩ／（肜，）
（９）
从基底剪力公式可看出：１）中美两国规范对结构 延性的处理方法不同，美国规范允许选用延性好的结 构体系来降低地震作用，同时规定Ｒ值越大的结构， 需满足更为复杂的构造措施，如混凝土结构抗震构造 措施需满足Ａｃｌ３１８第２１章的相关要求，钢结构抗震 构造措施需满足ＡＩＳＣ３４ｌ的相应要求。而中国规范 则不允许选择不同的延性结构来降低地震作用。２） 中美规范对重要建筑的设防概念不同，美国规范对重 要结构，通过提高其地震作用的方法来提高设防标 准。我国规范除对甲类建筑要求其地震作用应按高 于本地区设防烈度计算外，对乙类建筑则只要求提高 抗震措施而不提高地震作用，这是因为中国规范从我 国目前的经济水平出发，采用较为经济有效的方法对 重要建筑提高设防标准。 为了便于比较，本文给出了我国丙类建筑（即标 准设防类，对应于美国规范的结构重要性系数，＝ １．０）在中国７度一９度区，同时按ＧＢ ５００１ｌ－２０１０和 ＩＢｃ—２００９计算所得最大基底剪力值，见表１０。
Ⅲ
０．１２ Ｏ．１５ Ｏ．１８ Ｏ．１５ ０．１９ ０．２３ ０．１７ ０．２ｌ
（７） （８）
ｌ
１
Ⅱ
Ｏ．１０ ０．１２ ０．１４ ０．１７ ０．２０ Ｏ．２３ Ｏ．２２ ０．２５ ０．２９ Ｏ．２４ Ｏ．２７ Ｏ．３２ ０．２８ ０．３４ ０．４２ ０．３３ ０．４２ ０．５０
Ⅳ
Ｏ．１７ ０．２０ Ｏ．２５ Ｏ．１８ ０．２２ ０．２９ Ｏ．１８ Ｏ．２ｌ ０．２８ ０．２ｌ Ｏ．２５ Ｏ．３５ Ｏ．２８ Ｏ．３６ Ｏ．４６ Ｏ．３４ Ｏ．４４ ０．５２
Ｃ。＝ＳＤＳ／（肜，）
式中：Ⅳ是结构等效重力荷载；Ｊ是结构重要性系数；Ｒ 是结构反应修正系数，一般来说，延性好的结构Ｒ值 就越大，Ｒ值越大其抗震构造措施越复杂；Ｃ。不应超
Ｃ。＝Ｓ。】彤严（肜，）（ｒ＞儿）
Ｏ．０９ Ｏ．１１ Ｏ．１４ Ｏ．１５ ０．１９ Ｏ．２３ ０．２０ ０．２５ ０．３０ ０．２３ Ｏ．２８ ０．３４ Ｏ．２８ Ｏ．３４ Ｏ．４ｌ Ｏ．３ｌ Ｏ．３９ ０．４７
Ｏ．１ｌ ０．１４ ０．１６ ０．１９ Ｏ．２３ ０．２６ ０．２５ Ｏ．３０ Ｏ．３５ ０．２８ Ｏ．３４ ０．３９ Ｏ．３４ ０．４ｌ
Ｓ。≤Ｏ．２５９ Ｉ
ｏ，
表３
第二组 第三组
Ｏ．２５ Ｏ．３０
Ｏ．３５
Ｏｊ４５
０．６５
Ｓ。：０．５９ １．０ １．３ １．６ １．７
Ｓ。＝０．７５９
１．Ｏ １．２ １．２ １．２
ｓ。＝１．０９
１．０ １．１ １．０ Ｏ．９
Ｓ。≥１．２５９
１．０ １．Ｏ １．Ｏ ０．９
Ｉ
ｌ
１．Ｏ １．４ ２．１ ２．５
２
随着建筑市场的对外开放和“走出去”战略的实 施，近年来各种涉外工程越来越多，而很多涉外工程 项目在设计时，应业主要求，需要用美国规范进行检 验。因此学习美国规范，特别是如何用美国规范对我 国场地的建筑物进行设计对我国设计人员来说显得 尤为重要。
１
中美规范中场地类别 中国规范的场地分类是以地面下２０ｍ深度范围
中国规范地震地面运动加速度峰值／ｇ 表５
９度
０．１１０
岩石的剪切波速或 土的等效剪切波速／－ｎ／ｓ
口。＞８００ ８００≥口。＞５００ ５００≥口。＞２５０ ２５０≥口。＞１５０ ｐ特≤１５０
场地类别
Ｉ
０ ０ ＜５ ＜３ ＜３ ≥５ ３—５０ ３。１５ ＞５０ １５—８０
ｏ
Ｉ
ｌ
Ⅱ
Ⅲ
Ⅳ
重现期／年
５０
６度
中美规范中地震反应谱加速度的计算 中国规范ＧＢ
５００１
１—２０１０规定，结构承载力验算
作者简介：吴桂芳，工程师，一级注册结构工程师，Ｅｍａｉｌ：ｇｕｉ丘ｍｇ
ｗｕ＠ｈｏｔｍａｉｌ．ｃｏｍｏ
１９４
建筑结构
中国规范场地类别划分
表ｌ
２０１２年
６），即地震加速度反应谱的平台段高度。 同时中国规范根据场地类别和设计地震分组规 定了场地的特征周期（表７），即地震加速度反应谱的 平台宽度。
特征周期值ｔ／ｓ
ｓ。＜４７．９
表７
场地类别 在地震作用下存在潜在危险的土壤，如易液化土，高敏感
Ｆ
设计地震分组
Ｉ
ｏ
Ｉ
性黏土，易塌陷弱胶结土 第一组
Ｏ．２０
ｌ
Ⅱ
０．３５ Ｏ．４０
Ⅲ
Ｏ．４５ Ｏ．５５
Ⅳ
Ｏ．６５ Ｏ．７５ ０．９０
Ｏ．２５ ０．３０
适用于中国场地分类的场地调整系数Ｆ．
最大考虑地震作用短周期反应谱加速度 场地类别
ｃｏｎｃｒｅｔｅ
ｔｏ
ｃａｌｃｕｌａｔｅ ｔｌＩｅ
ｓｅｉｓｌｌｌｉｃ ｌｏａｄｓ ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ ｓｅｉｓＩＩｌｉｃ
ｚｏｎｅ，锄ｄ
ａ
ｓｅｉｓＩＩＩｉｃ ｂ船ｅ ｓｈｅａｒ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｔａｂｌｅ ａｂｏｕｔ
ｆｈｍｅ
ｉｓ矛ｖｅｎ ｆｂｒ ｅｎ百ｎｅｅｒ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ．
ｒｅｓｐｏｎｓｅ
中美规范抗震设防目标 中国抗震规范ＧＢ ５００１１—２０１０以“三个水准”为
内土层等效剪切波速和剪切波速小于５００Ⅱ∥ｓ的土层 覆盖层厚度（ｍ）双参数作为评定指标，划分为Ｉ、Ⅱ、 Ⅲ、Ⅳ四个类别，其中Ｉ类分为Ｉ”Ｉ，两个亚类，见 表ｌ。美国规范是以地表以下３０ｍ范围内的土层平 均剪切波速作为场地分类指标，共分为Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、 Ｆ六类，见表２。场地类别对确定地震作用的大小有 着重要影响，美国规范中，不同场地的地震加速度反 应谱的平台段高度（．ｓ。。）和宽度（ｔ）相差较大，中国 规范中，不同场地的特征周期不同，即加速度反应谱 的平台段宽度不同。两国规范对不同场地的分类指 标参数范围的规定也不相同，吕红山等（２００７）提出了 适用于中国场地分类的地震动反应谱放大系数…，见 表３和４。
Ｃｏｍ呻曲ｎ
ｏｆ鸵ｉｓＩｎｉｃ ｌｏａｄｓ
ｂｅｔ愀ｎ
ＧＢ
５∞１１—２０１０粕ｄ ｍＣ—２∞９
Ｗｕ Ｇｕｉｆａｎｇ
（Ｂｅｃｈｔｅｌ（Ｃｌｌｉ衄）Ｅｎ画ｎｅｅｒｉｎｇ＆ＣｏｎｓｔｌｌＪｃｔｉｏｎ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ ２０００５０，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒ舵ｔ：Ｂｙ ｃｏｍｐ耐ｎｇ ａｎｄ ｓｔｕｄｙｉｎｇ ｔｈｅ ｄｉ艉ｒｅｎｃｅ ｂｅｔｗｅｅｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ ｃｏｄｅ ＧＢ５００１１—２０１０柚ｄ ＡｍｅｒｉｃａＩｌ ｃｏｄｅ ＩＢＣ一
中国地震分区对应于ｍＣ中的Ｓｓ值／ｇ
地震影响
Ｓｓ
Ｓｌ＝Ｏ．２９
１．Ｏ １．８ ２．６ ３．２
Ｓｌ－０．３９
１．０ １．７ ２．３ ２．８
Ｓｌ＝Ｏ．４９
１．０ １．５ ２．Ｏ ２．４
Ｓｌ≥０．５９ １．０ １．４ １．９ ２．４
Ｉ
ｌ
１．０ ２．１ ２．９ ３．５
表８
９度
Ⅱ Ⅲ Ⅳ
６度
０．４５ ０．７５
４
台段宽度的规定，可通过以下公式计算得我国各场地 条件下的ｓ．值（表９）：
（３）
ｓｌ＝ｔＦ。ｓｓ／Ｆ，
中美规范中基底剪力的计算
中国规范ＧＢ ５００１ｌ—２０１０的基底剪力公式为：
ＦＥＫ＝ａｌＧ。
（４）
式中：ａ．为相应于结构基本自振周期的水平地震影 响系数；Ｇ。为结构等效总重力荷载，单质点取总重力 荷载代表值，多质点可取总重力荷载代表值的８５％。
０．０４
平均标准贯入 锤击数
水平地震影响系数最大值／ｇ
７度 ８度
表６
９度
Ｂ Ｃ Ｄ Ｅ
１５２４≥口。＞７６２ ７６２≥口。＞３６５．８ ３６５．８≥口。≥１８２．９
口。＜１８２．９ Ⅳ＞５０ ｓ。＞９５．８ ９５．８≥ｓ。≥４７．９
Ｏ．０８
０．１２
Ｏ．１６
０．２４
０．３２
（重现期５０年）
５０≥Ⅳ≥１５ Ⅳ＜１５
７度
１．∞
１．１３
８度
１．３８
１．５５
同时根据美国规范中关于地震加速度反应谱平 取第一水准（重现期为５０年）地震动参数计算结构的 弹性地震作用标准值和相应的地震作用效应，为了方 便与美国规范做比较（重现期为２４７５年），参考文 ［２］中地震地面运动峰值加速度和重现期的换算关 系，可以给出中国规范对应于重现期的地震地面运动 加速度峰值表（表５）。 将中国规范规定的动力放大系数２．２５乘以第一 水准（重现期５０年）的地震地面运动加速度峰值，便 可得到中国规范规定的水平地震影响系数最大值（表
第４２卷增刊
吴桂芳．中美抗震规范地震作用的比较分析
表９
１９５
中国地震分区对应于ｍｃ中的ｓ。值么
场地类别 烈度 设计地震分组 第一组 ６度（０．０５９） 第二组 第三组 第一组 ７度（０．１０９） 第二组 第三组 第一组 ７度（０．１５９） 第二组 第三组 第一组
Ｉ
ｏ
过下式值：
Ｃ。＝ＳＤｌ／ｒ（肜，）（ｒ≤化）
第４２卷增刊 ２０１２年５月
建筑结构
Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｓｔｍｃｔｕｒｅ
Ｖ０１．４２ Ｍａｙ
Ｓ１ ２０１２
中美抗震规范地震作用的比较分析