地下室顶板加固计算
地下室顶板加固计算
地下室顶板加固计算在建筑工程中，地下室顶板的稳定性和安全性至关重要。
当面临一些特殊情况，如需要在顶板上增加荷载、改变使用功能，或者原设计的承载能力不足时，就需要对地下室顶板进行加固。
而加固计算则是确保加固方案科学合理、安全可靠的关键环节。
地下室顶板加固计算并非一项简单的任务，它需要综合考虑多个因素。
首先，要对地下室顶板的现有结构进行详细的勘察和分析。
这包括了解顶板的混凝土强度等级、钢筋配置情况、板的厚度以及跨度等基本参数。
通过现场检测和查阅相关的设计图纸，可以获取这些重要信息。
在计算过程中，荷载的确定是极为重要的一步。
荷载通常包括恒载和活载。
恒载是指顶板自身的重量以及其上永久性固定设备的重量；活载则是指人员活动、临时堆放的物品以及可能的车辆荷载等。
这些荷载的取值需要依据相关的建筑规范和标准，同时结合实际的使用情况进行合理的确定。
对于地下室顶板的受力分析，一般采用结构力学的方法。
常见的计算模型有单向板和双向板。
单向板是指板的长边与短边之比大于 2 的情况，其受力主要沿短边方向；双向板则是长边与短边之比小于等于 2 的情况，两个方向的受力都需要考虑。
在计算板的内力时，需要根据不同的边界条件进行。
常见的边界条件有简支、固支和弹性支撑等。
简支边界意味着板的端部可以自由转动，没有弯矩约束；固支边界则板的端部不能转动，存在弯矩约束；弹性支撑则介于两者之间。
加固方法的选择也会影响计算的过程和结果。
常见的加固方法有粘贴碳纤维布、粘贴钢板、增加梁的数量或截面尺寸、加厚顶板等。
以粘贴碳纤维布为例，在计算时需要考虑碳纤维布与混凝土之间的协同工作性能，以及碳纤维布的抗拉强度和粘贴面积等因素。
假设我们有一个地下室顶板，跨度为 6 米×8 米，板厚 200 毫米，混凝土强度等级为C30，钢筋采用HRB400 级。
原设计的活载为5kN/m²，恒载为 4kN/m²。
现在需要在顶板上增加一个临时堆场，活载增加到10kN/m²。
地下室回顶方案(地下室顶板加固)
目录1编制说明及依据 (1)1.1编制说明 (1)1.2编制依据 (1)2工程概况 (1)2.1工程简介 (1)2.2地下室顶板概况 (2)2.3荷载概况 (2)3施工准备 (2)3.1材料准备 (2)4加固支撑体系设计 (3)4.1板下支撑体系设计 (3)4.2梁下支撑体系 (4)5支撑体系施工工艺及施工方法 (4)5.1支撑体系施工方法 (4)6支撑架搭设质量要求 (5)7安全文明施工措施 (6)7.1管理制度 (6)7.2施工措施 (7)8计算书 (7)1编制说明及依据1.1编制说明本工程地下室施工完成后，因现场场地限制，后期工程主要材料的转运以及混凝土浇筑（为不使地泵水平段距离太长）需要在地下室顶板上进行。
考虑结构安全，需对部分顶板进行加固，加固采用钢管扣件脚手架支撑。
为保证施工顺利进行，现对其支撑体系布置、施工工艺以及施工质量安全措施方面加以阐述，特编制此加固专项施工方案。
1.2编制依据1、施工图纸及设计变更；2、施工组织设计；3、政府有关文件和规定；4、建筑工程施工质量验收统一标准；5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011版）；6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011）；7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）；8、《建筑结构荷载规范》；9、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2015）；10、《建筑工程模板施工手册》中国建筑工业出版社（第二版）；11、《建筑施工手册》（第四版）；2工程概况2.1工程简介2地块建筑安装工程施工总承包工程位于，西侧为晋安南路，东侧为规划路，总建筑面积554535㎡，地下室占地面积61110㎡。
地下室二层，由8栋塔楼及一栋二层裙楼组成，1#楼55层，建筑高度175.40m，2、3#楼45层,建筑高度137.15m，5、6、7#楼48层，建筑高度146.45m，9#楼50层，建筑高度152.45m，抗震设防烈度7度。
施工电梯基础(地下室顶板)加固方案
芜湖碧桂园天门烟波二期一标段施工电梯基础（地下室顶板）加固方案广东永和建设集团有限公司2017年3月一、概况一层。
计划安装施工电梯一台，生产厂家为上海达舜机械有限公司，产品型号为SCD200/200。
施工电梯基础直接位于地下室顶板上（施工电梯基础尺寸为6m×4m），安装部位地下室顶板强度等级为C30，板厚250mm。
施工电梯基础部位加固支撑采用Φ48×3.5钢管，不考虑楼板受力，由钢管直接把荷载传至地下室底板。
加固支撑钢管间距800×800，步距1500，托梁采用100×100方木（具体详附图）。
二、地下室顶板及支撑验算1、荷载计算：施工电梯基础部位混凝土自重（4*6米）24t施工电梯自重（根据厂家提供的说明书按照110米高度计算）：73节标准节*145公斤/节（10585公斤）+吊笼自重（含传动机构）2000公斤*2+围栏底座1000公斤+12道附墙架*100公斤/道（1200）+零配件815公斤=16600公斤施工荷载：2t×2个吊篮=4t转化为均布荷载q =（1.2×406+1.4×40）÷（4×6）=22.6KN/m22、板配筋验算按五跨连续计算，按最不利荷载布置，查表得：k v = -0.606 k f =0.644 k m = -0.105。
M max= -0.105×22.6×(0.8)2 = -1.52kN.mAsa= M max /0.95h0f y=1.52×106/（0.95×225×300）=23.7 mm2原配筋12@200在1m范围内As=113.04×1000/200=565.2mm2故满足要求。
3、钢管承载力验算V=1.3×ql=1.3×22.6×0.8×0.8=18.8 KNL0 = kμh0 =1.155×1.5×1500 = 2599mm壁厚3mm钢管i = d2+d124=482+4224= 15.95mmλ= L0/ i = 2599 ÷ 15.95 =163 查表φ =0.265σ =NφA=18.8×10000.265×4.24×100=167.3N/mm2 <205 N/mm2故立杆受力符合要求。
地下室顶板临时加固方案计算[详细]
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中华锦绣工程中庭地下室顶板临时加固方案计算一、说明:中华锦绣工程地处二面临街,一面临小学,一面临大排水沟,地势紧张,项目部研究决定,在工程装饰(修)阶段,暂把中庭地下室顶板充分利用作砂、石堆场.由于,原设计未考虑这一情况,而砂、石堆场及砂、石运输车荷载大,且常有随意超载可能.要暂时利用中庭地下室顶板,必须进行临时加固处理.中庭地下室顶板柱网为7.8米×7.8米,顶板厚160米米,主梁300×700,双向次梁200×600,砼标号C35,梁、柱二级钢、板三级钢.板底加固采用φ48×3.5(长3.5米)钢管,组成4管空间格构柱(优点:承载能力大,整体刚度、稳定性好),柱顶设可调管托,在管托与板底面间设置2根50×80(L=2.0米)木枋,利于均匀传力.二、计算参照板式桥梁设计资料《板式桥梁设计准则》CJJ11-93,砂、石运输汽车活荷载,选300KN(30t)级汽车荷载运输车总重力 300KN(30t)前轴总重力 60KN后轴总重力 2×120KN轴 距 4.0+1.4轮 距 1.8前轮着地宽度及长度 0.3×0.2中、后轮着地宽度及长度 0.6×0.2车辆外形尺寸(长、宽) 8×2.5每车总:G=300KN ×1.4(超载系数)=420KN(42t)注:实际管理时,应尽可能严格控制在20米3/车×1.8t /米3=36t,加上车重不超过42t.计算时,分析运输翻斗在倾倒砂、石瞬间,冲击荷载集中在后排四个车轮承担,车轮与地下室顶板面接触呈“2×0.6×2”矩形面受荷.而顶板在车轮局部荷载作用下,不仅直接承压部分α1的板带参加工作,其相邻板带也会分担部分荷载共同工作.如何确定板的有效工作宽度(或荷载有效分布宽度)应慎重考虑.1、车轮作用在地下室顶板面跨径中部时,α++=d 1α267.336.28.16.03=++=L m L b b 167.136.23.031=+=+= 上式中:1α——2个车轮着地宽度,米d ——后排两处轮边缘距离,米L ——双向次梁跨距,米2、砂、石运输车后排一侧单轮轴压荷载28752.06.044204m KN ab G P ⋅=⨯⨯==3、1米宽地下室顶板,(嵌固)板(条)带的跨中可变作用弯矩op M )2(24)1(t L a P -⋅⋅⋅+=ω )216.06.2(267.324875)3.01(-⨯⨯⨯+= 52.216.113.1⨯⨯=56.36=K N . 米4、多跨连续板弯矩当t/h ＜L/4时最大弯矩: 中M oq M 5.0+=m KN ⋅+=⨯+=28.1856.365.0支座处弯矩: 支M oq M 7.0-=m KN ⋅-=⨯-=592.2556.367.0三、4管组合空间格构式钢管柱承载力及稳定性计算经试算,仅采用一根独立的φ48×3.5钢管柱,承受砂、石运输车倾倒时, 后轮产生的瞬间冲击荷载有难度.实际操作时,不能保证全部选用新钢管,也不能保证对原旧钢管进仔细检测选用,尚若其中某根钢管柱受力失稳、不到位,可能引起意想不到的副面连锁反应.因此,本方案考虑采用4管组合空间格构式钢管柱共同受力,优点:空间格构柱承载能力大、刚度好、稳定性强.1． 钢管规格及截面特性d t A1 I W ⅰ 每米重48 3.5 4.89 12.19×104 5×103 15.8 3.84千克/米I ——截面惯性矩W ——截面抵抗矩ⅰ——回转半径钢管￠48×3.54管组合空间格构式钢管柱整石墙体截面特性平面桁架柱 21278.989.422cm A A =⨯=⨯=∑空间格构柱 2456.1989.44cm A =⨯=∑cm y 3056.196078.91=⨯=cm y 22.2078.9302=-=455.51422.1578.93019.12cm I x =⨯+⨯=3188.15302/8.455.514cm W X =+=x W 2345.2522.2055.514cm ==cm A I i x x 11.13056.191045.2521=⨯==∑2． 4管组合空间格构式钢管柱整体承载力cm H 1600=(格构柱每格段高)31.1201.131600===λλH x∑∑⨯+=⎩⎨⎧=⎩⎨⎧⨯=管管2422022756.1978.94289.4A A X cm A x x λ14.878.956.192731.12=⨯+=KN N EX 76.15414.81056.19205.014.32=⨯⨯⨯=地下室局部顶板,在砂、石运输车后排一侧单轮作用下,其有效面积上承受的最大荷载KN KNP 2.55167.126.32420=⨯⨯=因 N EX ＞P,即154.76＞55.2KN 满足安全要求四川利安建设工程有限公司2008. 3. 31。
地下室顶板加固方案
地下室顶板加固方案目录一、工程概况二、编制依据三、材料进场验收质量要求四、加强支撑架搭设及构造说明五、加强支撑架计算六、加强支撑架的验收七、加强支撑架的拆除八、质量、安全保障措施九、附图1一、工程概况1、基本情况工程名称周边环境建筑面积基础形式地上层数地下室层高楼板厚度设计允许荷载头道街A地块限价商品住房项目工程地点江岸区解放大道头道街本工程位于江岸区解放大道头道街，东边为预留空地，其它三边为民房，人流大。
.69m2,其中地下.14m2、地上.55m2.混凝土灌注桩、桩承台基础1-3号楼31层，4-6号楼32层，7号楼3层，4号楼的裙楼2层建筑高度主体结构地下层数1-3号楼95.7m，4-6号楼98.7m，7号楼15.3m，4号楼的裙楼8.7m框剪2层地下室负一层4.1m，地下室负二层4.3m地下室负一层350mm，地下室负二层250mm地下室消防用车道双向板小于3*3m为35kN/m，双向板大于6*6m为20kN/m222、各责任主体名称建设单位施工单位项目经理技术负责人XXXXXXXXXXXX设计单位监理单位总监理工程师专业监理工程师XXXXXXXXX3、公开室加固概况：二、编制依据1、本工程施工图纸2、《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》130-20113、《建筑施工安全检查标准》59-20114、SC系列施工升降机使用说明书2三、资料进场验收质量要求所有进场材料应经验收，按规定进行检测合格后方可投入使用，架体搭设完成后应按照脚手架规范的要求对扣件进行检查测试。
1、钢管：接纳Φ48×3焊接钢管，质量满足现行国度标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
钢管表面应平直滑，涂有防锈漆，不该有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；必需切斜偏差≤1.7mm，钢管表面面锈蚀深度≤0.5mm。
2、扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB）的规定。
地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算
XX（ XX）地下室顶板加固施工方案编制人：校对人：审核人：审批人：目录第1章工程概况 (2)第2章等效荷载换算 (2)2.1车辆运载及堆载情况 (3)2.2 等效均布荷载计算 (3)第3章支撑体系验算 (4)第4章支撑体系平面布置图 (16)第1章工程概况第2章等效荷载换算2.1车辆运载及堆载情况因场内施工期间运输车辆较重的主要为钢筋运输车和砼运输车，因此本方案以这两种车型进行验算。
场内行车时必须严格将车辆荷载控制在方案计算范围内。
即钢筋运载不得大于60吨、砼运输不大于12m³。
钢筋运输车按平板半挂车计算，汽车自重20吨（轮胎12个，前4后8，轮胎规格为12R（真空）），钢筋载重按60吨，合计80吨。
混凝土罐车及泵车按装12立方米车考虑，混凝土罐车自重约25吨，12立方米混凝土按24吨计，合计49吨。
2.2 等效均布荷载计算本方案荷载计算依据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013)等规范编制。
本工程回顶方案计算方法参照模板支架计算，地下室顶板为双向板，最大尺寸为2600×3200，地下室顶板上通过最大荷载为钢筋运输车（钢筋车80T），当两个轮胎的中点落在板的跨中时，弯矩最大。
2.2.1 最不利荷载计算轮胎中轴点落在板跨中时，弯矩最大，本案例计算板跨为4米。
根据《建筑结构荷载规范》附录C，等效均布活荷载按下式计算：Q=8Mmax/bL2①1、b值的计算如下：轮胎12R，即每个轮胎宽度为304mm，扁平比按最低70%计算，则每个轮胎的触地面积为0.3*0.2。
通常情况下，荷载作用宽度大于长度，则选用公式如下：b=2/3bcy+0.73L ②（依据荷载规范C.0.5-2）b cy =bty+2*垫层厚度+板厚③b ty 为荷载作用面平行于板跨的宽度，取bty=2*300=600mm；则bcy=0.6+2*0+0.2=0.8mb=2/3*0.8+0.73*4=3.45m两个局部荷载相邻时有效分部宽度进行折减（轮距1.86m ）：22'eb b +==3.45/2+1.86/2=2.65m2、荷载的计算如下：则钢筋运输车后轮（单个组合）传递的荷载为： 9/31*80/2（双排）=23.516/2=11.62t 3、最大弯矩计算如下：Mmax=11.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m 4、等效荷载为：Q=8Mmax/bL 2=8*227.75/(3.45*42)=34KN/m2 5、乘可变荷载组合系数，动力系数： Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时，下部可不进行加固。
顶板加固方案
目录一、编制依据 (2)二、工程概况 (2)三、顶板加固、挡土墙路面方案 (3)四、顶板加固计算 (4)五．质量安全措施 (14)六期D区〔一组团〕一标段地下室顶板加固方案一、编制依据1、《建筑结构荷载标准》GB50009-20122、《混凝土结构设计标准》GB50010-20103、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》JGJ130-20114、本工程设计施工图5、施工组织设计及主体、装饰阶段总平面布置图二、工程概况本工程位于成都市天府新区万安镇麓山大道二段19号雅居乐花园内。
我公司承建16～20栋及对应的地下室。
建筑面积为70080.31m2〔其中地下室面积：10683.24m2,地上面积：59397.07m2〕。
16、18栋33层、标准层层高为2.9m；19、20栋31层、标准层层高为3.0m，第一层均为商铺，二层以上为住宅。
布局层“一”字型均考地下室外侧，中庭为健身中心、游泳池、活动场所等。
底下室为地下车库兼人防，层高为3.65～4.2m。
单体建筑结构形式为剪力墙结构，底下室车库为板柱结构。
根据施工方案和主体、装饰阶段施工总平面布置图，在已施工完成地下室顶板上布置材料堆场、施工电梯、施工通道、砼布料机等。
材料堆场的荷载均小于顶板的设计荷载〔50KN/m2〕，材料运输车辆的荷载超过顶板设计荷载，需对施工通道对应的顶板进行加固，施工通道入口〔19栋与18栋之间地下室车道出入口〕需回填并用砖砌筑挡土墙防止土方进入车库，路面为200厚C20 砼。
三、顶板加固、挡土墙路面方案〔一〕设计说明1、依据施工主体及装饰阶段总平面布置图和查阅设计施工图，车库顶板设计荷载为50KN/m2，堆放材料区域的荷载均小于设计荷载。
只需进行设计施工通道〔材料运输车辆行走路线〕进行加固验算。
2、依据施工主体及装饰阶段总平面布置图及现场实际情况，施工通道入口只能设置在18栋与19栋之间〔已修建部分只能从该处通往顶板上〕，该处为地下室车库入口处，为满足施工需求，采用素土回填压实〔土方回填至车库顶板标高〕并砌筑挡土墙，待施工完毕后，对该区域坡道垫层以上回填多余的土方挖运后，再施工钢筋砼坡道。
顶板加固方案
目录一、编制依据： (2)二、工程概况： (2)三、编制说明： (3)四、地下室顶板堆载情况与荷载分析： (5)五、地下室顶板加固措施： (6)（一）设计钢管支撑架： (7)（二）具体措施： (7)六、地下室顶板加固支撑计算： (10)七、施工注意事项： (10)天来国际广场项目一标段地下室顶板加固方案一、编制依据：1、地下室结构施工图。
2、地下室车库负一层（-7.6m）楼板设计活荷载值4KN/m²3、车库顶板绿化部位设计活荷载值5KN/m²（绿化填土 500㎜厚恒载值为9KN/m²）总载为14KN/m²4、消防通道设计活荷载30吨/m²5、地下室抗水板地基承载力540kpa/m²（540KN/m²）6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（ＪＧＪ１３０－２０1１，２011年6月第一版）。
7、《建筑结构荷载规范》。
二、工程概况：天来国际广场项目位于成都市光华大道与温泉大道之间，依云镇旁，一标段建筑总面积209515㎡，地下建筑面积55600㎡，地下室2层，由一幢公建3#楼40层高度158.5m的五星际酒店、一幢公建1#楼35层高度118.65m的商务酒店、一幢住宅6#楼26+1层高度99.85m的豪宅和公建2#楼5层的商业主力店（裙楼）组成。
建设单位：天来房地产开发有限公司设计单位：重庆建工设计研究院勘察单位：四川省川建勘察设计院监理单位：成都交大工程建设监理有限公司施工单位：陕西省第四建筑工程公司三、编制说明：1、根据现场实际情况如下：⑴公建1#楼、公建2#楼、公建3#楼及住宅6#楼正处于地下室车库中间部位。
⑵该几栋楼距现场施工道路水平距离有80m～140m,尤其住宅6#楼水平距离最长达140m、公建3#楼最长达90m。
⑶根据该工程特点，住宅6#楼和公建3#楼距地泵水平距离很长，在施工基础和楼层不高时泵送砼基本容易输送，但随着楼层的增高加之水平距离较长，输送砼相当困难，目前住宅6#楼和公建3#楼呈多次因泵管水平距离过长所导致泵管堵塞，另外随着气候的升高砼的初凝时间变短、砼一旦间断很容易出现冷缝现象，所以为了保证今后砼浇筑的连续性和防止重大质量事故的发生，故该两栋楼的地泵应调整到地下室车库顶板上来缩短泵管水平距离确保砼的浇筑质量。
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地下室顶板加固计算
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T 10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-1996），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）等编制。
1、参数信息
1）.施工升降机基本参数
施工升降机型号：SCD200/200J；
吊笼形式：双吊笼；架设总高度：85.95m；
标准节长度：1.508m；
底笼长：3.05m；
底笼宽：1.31m；
标准节重：175kg；
对重重量：1258kg；
单个吊笼重: 1480kg；
吊笼载重：2000kg；
外笼重：1225kg；
其他配件总重量：200kg；
2）.荷载参数：施工荷载：4kN/m2；
3）.钢管参数：
钢管类型：Ф48×3.5；
钢管横距: 700mm；
钢管纵距: 700mm；
钢管步距: 1000mm；
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.2 m；
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2、荷载计算根据《设备说明书》
基础承载N＝(吊笼重+围笼重+导轨架总重+对重重+载重量)╳安全系数×9.8N/ kg
＝（1600╳2+1480+190╳63+1200╳2+2000╳2）╳ 2.1×9.8 ＝ 48405 kg×9.8 N/ kg ＝ 474400 N ＝ 474.4 kN
基础底座平面尺寸为 4000╳3300 mm ，则地下室顶板承压 P＝474.4 /（4╳3.3）＝ 35.9 kN/m2。
3、立杆验算
以最大荷载对立杆进行验算，不考虑钢筋砼上梁的承载力，则传给每根立杆的力为：N＝35.9╳0.5╳0.5＝9 kN
查《施工手册》
当水平步距为1500mm时，立杆（48╳3.5钢管、对接方式）允许荷载【N】=30.3kN > 9kN 查建筑材料手册得，可调顶托的允许荷载【N】=20kN > 9 kN 。
故立杆受力满足要求。