7温升计算
低压加热器温升低的原因及处理
低压加热器温升低的原因及处理邢宪森田丰（华电国际邹县发电厂）摘要：本文针对华电国际邹县发电厂（简称邹县电厂）335MW#1机组#7低压加热器温升低的原因进行了认真的分析，查找出了抽空气系统存在的问题，并针对性的采取了安装抽空气旁路的临时解决方案和下一步彻底处理方案，为解决加热器类似缺陷的处理提供了参考依据。
关键词：低压加热器；温升低；原因；处理1 情况介绍邹县电厂#1机组在2012年大修时更换了#6、#7低加，大修后#6低加各运行参数正常，但#7低加温升较低。
机组负荷300MW时，#7低加进/出水温度54.6/56.3℃，出水温度温升仅有1.7℃，七抽温度34℃，温升远低于设计值（见表1）。
表1 300MW等级低压加热器规范2 现场检查情况及原因分析现场检查发现关闭#7低加进汽电动门前后低加温升无变化，说明#7低加未进汽；全开七抽管道疏水门，疏水管道温度基本与环境温度相同，说明疏水管道有堵塞现象；更换低加时在低加抽空气支管上加装了新节流孔，但没有取消原来安装的母管节流孔；低加抽空气管道上存在U型弯（详见图1），U型弯底部无疏放水门，且位于U型弯底部的抽空气母管上安装有一节流孔，该节流孔前、后温度分别为42/21℃,温差达21℃（机组低压缸排汽温度37℃），说明该部分母管内有积水，节流孔板后产生了扩容吸热现象。
图1 #7低压加热器抽空气管道简图根据以上现象可以判断#7低加温升低的主要原因是低加内部空气积聚造成低加进汽不畅，换热效果差。
而造成进汽不畅的原因主要是低加抽空气管道安装存在缺陷，低加抽空气管道存在U型弯，并且U型弯底部没有放水门，机组检修期间进行真空系统注水检漏时注入的水无法排放，形成水封，由于节流孔的存在，该部分积水难以被抽吸干净；即使能够抽吸干净，新旧两道节流孔同时存在也会导致抽空气管道中蒸汽容易在两道节流孔间凝结，造成抽气不通畅，低加内不凝结气体积聚，蒸汽无法进入低加凝结。
另外，七段抽汽管道疏水管道堵塞，造成七抽管道内安装位臵较低的管道积水也是影响#7低加进汽的重要原因。
小功率电源变压器的 功率-温升-载流量-线径表
0.08 0.09 0.10 0.12 0.13 0.14 0.15 0.16 0.20 0.24 0.27 0.30 0.35 0.40 0.49 0.59 0.75 0.89 1.01
1。变压器功率要靠近，如3.2VA选3VA，3.5VA选4VA等。 2。线径选用靠近的规格线，如0.39选用0.4；0.44选用0.45，0.54选用0.55等。
0.09 0.10 0.12 0.13 0.14 0.16 0.17 0.18 0.23 0.27 0.32 0.35 0.42 0.48 0.59 0.73 0.91 1.08 1.23
5.20 5.00 4.80 4.60 4.50 4.30 4.20 4.10 3.90 3.60 3.50 3.30 3.20 3.10 2.90 2.70 2.60 2.50 2.30
0.08 0.10 0.11 0.13 0.14 0.15 0.16 0.17 0.22 0.26 0.29 0.33 0.39 0.44 0.54 0.65 0.83 0.97 1.11
1。变压器功率要靠近，如3.2VA选3VA，3.5VA选4VA等。 2。线径选用靠近的规格线，如0.39选用0.4；0.44选用0.45，0.54选用0.55等。
Δ T=50℃
J=A/mm2 φ ~mm J=A/mm2 φ ~mm J=A/mm2 φ ~mm J=A/mm2 φ ~mm
3 4 5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 40 50 70 100 150 200 250 注意：
4.90 4.70 4.50 4.30 4.10 3.90 3.80 3.70 3.40 3.20 3.00 2.80 2.70 2.50 2.40 2.20 2.00 1.90 1.80
温升的计算公式实例
温升的计算公式实例温升是热力学中一个重要的概念，它指的是物体温度的变化量。
在热力学中，我们经常需要计算物体温度的变化，而温升的计算公式是非常关键的。
本文将以温升的计算公式为例，介绍温升的概念和计算方法。
首先，让我们来看一下温升的定义。
温升指的是物体在吸收或释放热量后，温度的变化量。
在热力学中，我们通常用ΔT来表示温升，ΔT = T2 T1，其中T1和T2分别表示物体的初始温度和最终温度。
温升可以用来计算物体吸收或释放的热量，是热力学中非常重要的一个概念。
接下来，让我们来看一下温升的计算公式。
温升的计算公式是ΔT = Q / (m c)，其中Q表示物体吸收或释放的热量，m表示物体的质量，c表示物体的比热容。
比热容是一个物质固有的性质，表示单位质量的物质在单位温度变化下所吸收或释放的热量。
不同物质的比热容是不同的，通常用J/(kg·℃)来表示。
举个例子来说明温升的计算公式。
假设有一个质量为2kg的铁块，初始温度为20℃，最终温度为80℃，求铁块的温升。
我们可以使用温升的计算公式ΔT = Q / (m c)来进行计算。
首先，我们需要知道铁的比热容，铁的比热容约为450J/(kg·℃)。
然后，我们需要知道铁块吸收或释放的热量Q。
假设铁块吸收了6000J的热量，那么我们可以将这些数据代入计算公式中，ΔT = 6000J / (2kg450J/(kg·℃))，计算得到ΔT约为6.67℃。
因此，铁块的温升约为6.67℃。
温升的计算公式在工程实践中有着广泛的应用。
例如，在工业生产中，我们经常需要计算物体吸收或释放的热量，以便选择合适的加热或冷却设备。
在建筑工程中，我们也需要计算建筑材料的温升，以确保建筑材料在使用过程中不会因温度变化而产生变形或损坏。
因此，掌握温升的计算方法对于工程实践具有重要意义。
除了上述例子中的简单计算，温升的计算公式还可以应用于更复杂的情况。
例如，在化学反应中，我们需要计算反应过程中物质的温升，以确定反应的放热或吸热性质。
直流电磁铁设计
直流电磁铁设计共26页编写： ______________________校对： _______________________直流电磁铁设计电磁铁是一种执行元件，它输入的是电能，输出的是机械能。
电能和机械能的变换是通过具体的电磁铁结构来实现的。
合理的电磁铁结构是能量变换效率提高的保证。
电磁铁设计的任务是合理的确定电磁铁的各种结构参数。
确定电磁铁的各种结构参数是一个相当复杂的任务，下面我们探讨确定电磁铁结构参数的一般方法。
电磁铁吸合过程是一个动态过程，设计是以静态进行计算.一、基本公式和一般概念1、均匀磁场B丄（T）S2、磁势F=NI,电流和匝数的乘积（A）3、磁场强度日二寻（A/m）,建立了电流和磁场的关系。
该公式适用于粗细均匀的磁路4、磁导率■二旦建立了磁场强度和磁感应强度（磁通密度）的关系 <H^=4 n X 10-7享/米相对磁导率r='-#05、磁通①二巴R M磁阻R M二+这称为磁路的欧姆定律，由于铁磁材料的磁导率卩不是常数，使用磁阻计算磁路并不方便，磁阻计算一般只用于定性。
真空中无限长螺线管B= — it °nl 。
2磁效率电磁铁工作循环图当电磁铁接上电源，磁力还不足克服反力，按0~2的直线进行磁化，达到期初始工作点2。
当磁力克服反力使气隙减小直至为零时, 工作点由2〜3。
断电后工作点由3〜0。
面积I 为断电后剩留的能量，面积H 为作功前电磁铁储存的能量，面积皿为电磁铁作的功6、磁感应强度的定义式 B=—,磁感应强度与力的关系。
qv7、 B=卩o nl 。
对于长螺线管，端面处的我们的目的是使I和H的面积最小，皿的面积最大。
面积I表示电磁铁作完功后的剩磁，（1）减小面积I可用矫顽力小的电铁。
（2）提咼制造精度，使吸合后气隙最小，但要防止衔铁粘住。
面积H表示作功前所储存的能量，在衔铁位置一定时，取决于漏磁通，漏磁通大，面积H就大。
9、机械效率K i=-AA0A :输出的有效功A0 :电磁铁可能完成的最大功10、重量经济性系数K2= —A0G=电磁铁重量。
环型电感设计公式
⒆资料：19-1USA Micrometals 铁粉末铁心（节录）：内径截面面积面积乘积磁路长度质量导磁率电感系数 cm cm2cm4cm g μAL T30-260.3840.0650.008 1.830.875.033.0T37-260.5210.0700.015 2.32 1.175.028.0T44-260.5820.1070.028 2.67 2.075.036.0T50-260.7700.1210.056 3.20 2.775.032.0T68-260.9400.1960.136 4.24 5.775.042.0T72-260.7110.3690.147 3.9910.475.087.0粉末铁心结构常数Kj(25℃）Kj(50℃）x y 4035901.14-0.12[ 变压器与电感设计手册 （中国电子变压器专业委员会内部参考资料）]19-2嘉成电子公司铁粉末铁心（节录）：内径外径高度磁路长度截面面积体积电感系数mm mm mm cm cm2cm3AL T30-26 3.8407.8 3.250 1.840.0610.11033.5T37-26 5.2109.53 3.250 2.310.0640.14728.5T44-26 5.82011.2 4.040 2.680.0990.26637.0T50-267.70012.7 4.830 3.190.1120.35833.0T68-269.40017.5 4.830 4.230.1790.75943.5T72-267.11018.3 6.600 4.010.349 1.40090.019-326号铁粉材质铁损：①USA Micrometals 公司提供的μ=75，26#铁粉末铁心铁损计算式：P =0.144*f 1.12*Bm 2.01W/kgf ：频率HzBm ：磁通密度T[ 变压器与电感设计手册 （中国电子变压器专业委员会内部参考资料）]②嘉成电子提供的铁粉末铁心的铁损曲线：型号型号19-4铁粉末铁心的导磁率和磁场强度的关系：①嘉成电子铁粉末铁心的导磁率和磁场强度的关系曲线：(嘉成电子)初始导磁率百分数与直流磁化强度的关系曲线(嘉成电子)导磁率百分数与直流磁化强度的关系曲线②东阳东磁有限公司提供的铁粉末铁心的导磁率和磁场强度的关系曲线：东阳东磁有限公司65%60Oe19-5铁粉末铁心的导磁率和频率的关系：嘉成电子提供的铁粉末铁心的导磁率和频率的关系曲线：19-6电感线圈表面温升的计算：（以下内容为节录自中国电子学会2006年变压器和电感器件专业学术年会论文集中杜保明的文章） 假设热能是通过铁心或线圈绕组的暴露表面均匀消散的，当绕组或铁心的温度高于周围环境的空气温度时，热量就将通过热辐射的方式和热对流的方式向周围传递。
铜排载流量表计算方法(一)
铜排载流量表计算方法(一)铜排载流量表计算方法介绍铜排载流量表计算方法是一种用于计算铜排的最大载流量的方法，铜排广泛用于电力系统、电能仪表、电气运行装置等领域。
本文将详细介绍几种常见的铜排载流量计算方法。
方法一：基于电流密度的计算方法1.根据铜排的实际尺寸和所需载流量，确定电流密度的范围。
通常情况下，电流密度的范围为A/mm²至3 A/mm²。
2.根据电流密度的范围，计算铜排的截面积。
截面积的计算公式为：截面积 = 载流量 / 电流密度。
3.根据铜排的截面积，选择合适的标准铜排尺寸进行使用。
方法二：基于电流、温升和长度的计算方法1.根据铜排的长度、电流和允许的温升，计算铜排的电阻。
2.根据铜排的电阻，计算铜排的功耗。
功耗的计算公式为：功耗 =电流² × 电阻。
3.根据铜排的功耗和允许的温升，计算铜排的表面积。
表面积的计算公式为：表面积 = 功耗 / （允许的温升× 377）。
4.根据铜排的表面积和所需载流量，选择合适的标准铜排尺寸进行使用。
方法三：基于电阻损耗的计算方法1.确定铜排的长度、宽度和厚度。
2.通过铜排的几何尺寸和电阻率，计算铜排的电阻。
电阻的计算公式为：电阻 = 电阻率× 长度 / （宽度× 厚度）。
3.根据铜排的电阻和载流量，计算电阻损耗。
电阻损耗的计算公式为：损耗 = 电阻× 载流量²。
4.根据铜排的电阻损耗和允许的温升，选择合适的标准铜排尺寸进行使用。
方法四：基于电流、长度和电压降的计算方法1.根据铜排的长度、电流和电压降的限制，计算铜排的电阻。
2.根据铜排的电阻和电流，计算铜排的功耗。
功耗的计算公式为：功耗 = 电流² × 电阻。
3.根据铜排的功耗和电压降的限制，计算铜排的表面积。
表面积的计算公式为：表面积 = 功耗 / （电压降× 377）。
4.根据铜排的表面积和所需载流量，选择合适的标准铜排尺寸进行使用。
基于IEC 60349的牵引电机温升测试方法
2601年第28卷第3期基于IEC60349的牵引电机温升测试方法黄见会0，,井宇航1（1.中车株洲电力机车有限公司，湖南 株洲912706；2.大功率交流传动电力机车系统集成国家重点实验室，湖南株洲917706）摘要：牵引电机是轨道交通车辆牵引传动系统中关键的一个部分，温升是牵引电机性能检测的一个重要指标。
从试验验证的角度出发,介绍了牵引电机温升限值以及基于IEC66349的温升试验的原理和方法，并以某动车组的异步电机温升的试验为例，通过对2次测试结果进行分析，验证了试验方法的可靠性和稳定性。
关键词：IEC66349；牵引电机；温升试验Test method of traction motor temperature rise based on IEC60349HUANGJianhul/0,JING Yuhang1(1.CRRC Zhuzhon Locomotive Co.,Lth.,Zhuzhon410006,China； 2.Tha Staia Keq LaVorator)ofHeavy Duty AC DUve Elec t wo Locomotive Systems Inteqration,Zhuzhon419000,China) Abstract:Traction motor is a key part of the Waction drive system of rail transit vehmics；anO the temperature Use is an important inOex of Waction motor peUormanco test.From the perspective of test verification,this panes first inWoduces the temperature Use limit of Waction motor,and then inWoduces in detail the temperature Use limit baseh on IEC The pUncinle anO methon of temperature Use test of66349,anO taVing the temperature Use test of asynchronons motor of a EMU as an example：the reliaVil让)anO stability of the test methoa arc verifieh by analyzing the two test results.Key wordt:IEC66349；traction motor；temperature Use testdol:17.3969/j.imn.1966-8554.0021.03.H1概述电力牵引已经成为轨道交通牵引动力的发展方向。
混凝土浇筑温升规律
砼浇筑完后四小时左右后开始升温，大约在72小时达到最高值！（宜采用普通硅酸盐水泥和矿渣硅酸盐水泥）例题如下：温度计算1、混凝土拌合物的温度混凝土拌合物的温度是各种原材料入机温度的中和。
温度计算：水泥：328 Kg 70℃砂子：742 Kg 35℃含水率为3%石子：1070Kg 35℃含水率为2%水：185 Kg 25℃粉煤灰：67 Kg 35℃外加剂：8 Kg 30℃TO=[0.9(MceTce+MsaTsa+MgTg)+4.2Tw(Mw-WsaMsa-WgMg)+C1(WsaMsa Tsa+WgMgTg)-C2(WsaMsa+WgMg)]/[4.2Mw+0.9(Mce+Msa+Mg)]式中：TO ——混凝土拌合物的温度(℃)Mw、Mce、Msa、Mg ——水、水泥、砂、石每m3的用量(kg/m3)Tw、Tce、Tsa、Tg ——水、水泥、砂、石入机前温度Wsa、Wg ——砂、石的含水率(%)C1、C2 ——水的比热溶(kJ/Kg K)及溶解热(kJ/Kg)C1=4.2，C2=0(当骨料温度>0℃时)TO=[0.9(328×70+67×35+8×30+742×35+1070×35)+4.2×25(185-742×3%-107 0×2%)+4.2(3%×742×35+2%×1070×35)-0]/[4.2×185+0.9(328+742+1070)]=37. 49℃2、混凝土拌合物的出机温度T1=T0－0.16（T0－Ti）式中：T1——混凝土拌合物的出机温度（℃）Ti——搅拌棚内温度，约30℃∴T1=37.49－0.16（37.49－30）=36.3℃3、混凝土拌合物浇筑完成时的温度T2= T1－(αtt＋0.032n)(T1－Ta)℃式中：T2——混凝土拌合物经运输至浇筑完成时的温度（℃）α——温度损失系数取0.25tt——混凝土自运输至浇筑完成时的时间取0.7hn ——混凝土转运次数取3Ta——运输时的环境气温取35T2=36.3－(0.25×0.7＋0.032×3)(36.3－35)=35.95℃混凝土拌合物浇筑完成时温度计算中略去了模板和钢筋的吸热影响。
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1.2.2.3安装场所为高海拔时对温升的修正
安装场所海拔高于1 000 m，而试验场地海拔低于1 000 m时，自冷式变压器（AN）
绕组平均温升限值应按海拔每增加400 m降低1 K来计算；风冷式变压器（AF）绕组平均温升限值应按海拔每增加250 m降低1 K来计算。
过±5%，或变压器额定容量大于2 500 kVA时,选取最大电流分接时的
电阻损耗（W）；按负载损耗计算中公式（6.1）计算;
Kf%—被计算绕组的附加损耗系数（%），见负载损耗计算（SB1—007.6）;
Sq c—被计算绕组的散热面（m2），按公式（7.1）计算。
2.3 层式绕组的温差（τqc）计算
式中：qq c—高压或低压绕组的热负载（W / m2），按公式（7.2）计算;
1.2 温升限值
1.2.1连续额定容量下的正常温升限值
1)变压器分接范围在±5%以内，且额定容量不超过2 500 kVA的变压器，负载损
耗和温升限值的保证仅指主分接。温升试验选在主分接上进行。
2)变压器有一个分接范围超过±5%或额定容量大于2 500 kVA的变压器，在与每
个分接相应的分接容量、分接电压和分接电流下，不同分接的负载损耗是不同的，有时空载损耗也不同（即在分接范围内采用了变磁通调压方式）。温升限值应适用于每个分接，温升型式试验应在最大电流分接上进行（另有规定除外）。在独立绕组变压器中，最大电流一般是最大负载损耗分接。
1）绕组和铁心在运行的初始阶段，温度上升很快，绕组和铁心所产生的热量，将由它们内部最热点藉传导方式传到与油接触的外面如图7.1所示。对于自冷式变压器来说，线圈内部最热点温升比线圈平均温升，一般要高出13K左右。
2）当绕组和铁心内部的热量传到表面后，它们的表面温度与周围介质（油）产生温
差，通过对流作用将部分热量传给附近的油，从而使油温逐渐上升。线圈对油的平均温差一般在20 K～30 K左右。
SB1-007.7
第29页
5.7.3
风冷却器工作的数量（NFP）确定
SB1-007.7
第29页
5.7.4
强油风冷却器单台实际冷却容量（PFP）计算
SB1-007.7
第30页
5.8
强油风冷油平均温升（θyP）计算
SB1-007.7
第30页
5.9
强油风冷冷却器的技术数据
SB1-007.7
第31页
5.10
SB1-007.7
第5页
3.2
饼式绕组的热负载（qqb）计算
SB1-007.7
第5页
3.3
饼式绕组的温差（τqb）计算
SB1-007.7
第5页
3.3.1
高功能饼式绕组的温差（τqg）计算
SB1-007.7
第5页
3.3.2
普通饼式绕组的温差（τqb）计算
SB1-007.7
第6页
3.4
饼式绕组的温升（θq b）计算
5.5.1.2
油管路特殊部位的形状油阻力（ΔHX）计算
SB1-007.7
第24页
5.5.1.3
油管路的油阻力（ΔHg）计算
SB1-007.7
第25页
5.5.2
线圈内部的油阻力（ΔHq）确定
SB1-007.7
第26页
5.5.2.1
线圈内部的摩擦油阻力（ΔHqm）计算
SB1-007.7
第26页
5.5.2.2
冷却回路的总油阻力（ΔHZ）计算
SB1-007.7
第28页
5.6.2
强油风冷的实际油流量（Q）计算
SB1-007.7
第28页
5.7
强油风冷冷却器的冷却容量（PFP）计算
SB1-007.7
第29页
5.7.1
强油风冷油平均温升（θ’yp）的初步确定
SB1-007.7
第29页
5.7.2
单台冷却器的冷却容量（P ’FP）的初步确定
3）当绕组和铁心附近的油温升高后，由于油的对流作用，热油向上流动，冷却后的向下流动，重新流入线圈，形成闭合的对流路线，从而使油箱中的油温升高。对于自冷式变压器来说，一般上层油温比平均油温高20%左右。
4 )当热油碰到箱壁或油管壁时，将部分热量传给它们，使油温下降而箱壁或油管壁温度升高，其热量从壁的内侧传导到外侧（壁的内外侧温差一般不超过3 K左右），它与周围的介质（空气）也产生温差，借助于对流和辐射作用，将热量散发到空气中。
3)在带分接的自耦变压器中，温升试验时，应根据分接的布置来选择分接。
4)对于多绕组变压器，当一个绕组的额定容量等于其他绕组额定容量之和时，温升
试验要求所有的绕组同时带各自的容量值。如果情况不是这样，应规定一个或多个特定的负载组合进行温升试验。
5)在具有同心式线圈排列的变压器中，两个或多个独立线圈上下排列且容量及尺寸都相同时，绕组温升读数的平均值应不超过绕组温升限值；如果容量（或）尺寸不相同时，则应按协议进行评估。
1.2.2.2安装场所的特殊环境温度下对温升的修正
a．油浸空气冷却式变压器：安装场所的温度条件，当最热月平均温度超过+ 30℃；
或最高年平均温度超过+ 20℃，则对变压器的温升限值应按超过部分的数值减少，并应修约到最接近温度的整数值。
b.油浸水冷式变压器：当冷却水温度超过+ 25℃时，则对变压器的温升限值应按冷
SB1-007.7
第23页
5.4
强油冷却饼式绕组的温升（θq p）计算
SB1-007.7
第23页
5.5
强油风冷变压器本体的油阻力（ΔHT）计算
SB1-007.7
第23页
5.5.1
油管路的油阻力（ΔHg）计算
SB1-007.7
第23页
5.5.1.1
油管路的摩擦油阻力（ΔHM）计算
SB1-007.7
第23页
6)油浸式变压器在连续额定容量稳态下的正常温升限值规定如表7.1：
表7.1温升限值表
名称
温升限值（K）
顶层油温升
油不与大气直接接触的变压器
60
油与大气直接接触的变压器
55
绕组平均温升（用电阻法测量）
65
铁心、绕组外部的电气连接线或油箱中的结构件
通常不超过80
1.2.2在特殊使用条件下对温升修正的要求
管式油箱有效散热面（Syx）计算
SB1-007.7
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4.3.3
管式散热器油箱有效散热面（Syx）计算
SB1-007.7
第12页
4.3.4
片式散热器油箱有效散热面（Syx）计算
SB1-007.7
第14页
4.4
油平均温升计算
SB1-007.7
第19页
4.4.1
油箱的热负载（qyx）计算
SB1-007.7
SB1-007.7
第4页
2.4
层式绕组的温升（θqc）计算
SB1-007.7
第4页
3
饼式绕组的温升计算
SB1-007.7
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3.1
饼式绕组的散热面（Sqb）计算
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3.1.1
饼式绕组的轴向散热面（Sqbz）计算
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3.1.2
饼式绕组的横向散热面（Sqb h）计算
Δτt—被计算线圈的层间绝缘校正温差（K），当δc m≤0.64mm不予校正;
Δτt=0.002（δc m－0.64）（mc－ms）qq c[ K]（7.4）
Δτc m—被计算线圈的层数校正温差（K），当δc m＞0.64mm，按0.64mm计算；
Δτc m=0.002δc m（mc－2 ms）qq c[ K]（7.5）
1.2.2.1正常使用条件
a.油浸变压器的正常环境温度和冷却介质温度应符合下列条件：
最高气温+ 40℃;
最热月平均温度+ 30℃;
最高年平均温度+ 20℃;
最低气温－25℃（适用于户外式变压器）;
最低气温－5℃（适用于户内式变压器）；
水冷却入口处的冷却水最高温度+ 25℃。
b.海拔
海拔不超过1 000 m。
bc tj—被计算散热面处与线圈表面直接接触的撑条宽度（mm）；
Hkj—电抗高度（mm），见线圈计算（SB1—007.2）。
2.2 层式绕组的热负载（qqc）计算
式中：PR—被计算绕组的电阻损耗（W）,当分接范围在±5%以内,且变压器额定容
量不超过2 500 kVA时,选取主分接时的电阻损耗（W），当分接范围超
安装场所的特殊环境温度下对温升的修正
SB1-00பைடு நூலகம்.7
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1.2.2.3
安装场所为高海拔时对温升的修正
SB1-007.7
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2
层式绕组的温差计算
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2.1
层式绕组的散热面（Sqc）计算
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2.2
层式绕组的热负载（qqc）计算
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2.3
层式绕组的温差（τqc）计算
散热面，与厚纸筒接触的表面不作为散热面，而与1.0 mm薄纸筒接触的表面只算一半散热面，绕组表面有遮盖的物体（如撑条等）应减去遮盖面积或用折算系数修正。层式绕组散热面按下式计算：
式中：mz h—铁心柱数；单相两柱式mz h= 2，三相三柱式或五柱式mz h= 3；
Ks j—被计算散热面折算系数，它与线圈表面接触的物体有关，一般按下列选取：
线圈内部特殊部位的形状油阻力（ΔHqT）计算
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5.5.2.3