131101综采工作面供电设计说明书
综采工作面供电设计
综采面供电设计说明一、电源及负荷综采面电源取自井下中央变电所9101高压开关柜，MYPTJ-3×185+1×95/10KV矿用移动屏蔽监视型橡套软电缆4500米沿胶运大巷到设备列车移变。
综采面用电设备负荷统计表二、工作面配电点与移动式变电站位置向回采工作面供电的移动式变电站安装在进风顺槽设备列车上，距工作面200米左右，通过滑动电缆向各设备供电。
三、供电系统采用单电源移动式变电站供电，配电点到各用电设备采用副射式供电。
四、变压器选型校验㈠校验向采煤机、运输机供电的3300V移动式变电站供电的3300V移动式变电站型号为：KBSGZY-4000/10/3.3（盐城）移变视在容量计算为:对于综采面：COSφPj=0.7需用系数 KX =0.4+0.6∑e PPα Pα为最大电机功率数所以：K X =0.4+0.6×1162210001162≈⨯+0.6 S B =PjeXCOS P Kφ∑=()0.62100011620.7⨯⨯+≈2710 KVA <4000 KVA选用KBSGZY-4000/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量S N.T =4000KVA ；额定电压为10/3.3KV ，满足要求。
㈡ 校验向泵站、转载机、破碎机供电的1140V 移动式变电站泵站、转载机、破碎机供电的1140V 移动式变电站为： KBSGZY- 2500/10/1.14（盐城） 移变视在容量计算为: 对于综采面：COS φPj =0.7需用系数 K X =0.4+0.6∑eP Pα P α为最大电机功率数所以：K X =0.4+0.6×37543153160237543≈⨯+⨯+⨯+⨯0.49 S B =KVA KVA COS P K Pje X 250017517.0250249.0<≈⨯=∑φ选用KBSGZY- 2500/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量S N.T =2500KVA ；额定电压为10/1.2KV ，满足要求。
131101综采工作面供电设计说明书
131101综采工作面供电设计说明书一、电源及负荷131101综采工作面电源取自井下中央变电所3#高压开关柜，MYPTJ-3*50+3*25/3+JS 3000米矿用移动屏蔽监视型橡套电缆沿主运大巷到131101回风顺槽设备列车移动变电站。
综采工作面用电设备负荷统计表如下二、工作面配电点与移动变电站位置向回采工作面供电的移动变电站安装在回风顺槽设备列车上，距工作面150米左右，通过滑动电缆向各设备供电。
三、供电系统131101综采工作面供电系统如下图所示，采用单电源移动式变电站供电，配电点到设备采用辐射式供电。
四、变压器的选型校验1、校验向采煤机供电的移动变电站采煤机供电的1140V移动变电站型号为：KBSGZY2-T-1000/10移变视在容量计算为：对于综采工作面：cos∮pj=0.85需用系数:k x=0.51 Pa为电动机总功率：391KWS B=K X∑P e/ cos∮pj=0.51*391/0.85=234.6KV A＜1000KV A选用KBSGZY2-T-1000/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量：SN.T=1000KV A额定电压：10/1.2KV满足要求。
2、校验向刮板输送机、泵站、转载机、破碎机供电的1140移动式变电站移动式变电站型号为：KBSGZY2-T-1000/10移变视在容量计算为：对于综采面：cos∮pj=0.85需用系数：K X=0.4+0.6Pa/∑P ePa为最大电动机功率数所以：K X=0.4+0.6*200/200+220+132+110+150≈0.54S B=K X∑P e/ cos∮pj=0.54*812/0.85≈515KV A＜1000KV A选用KBSGZY2-T-1000/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量：SN.T=1000KV A额定电压：10/1.2KV满足要求。
综采用二台KBSGZY2-T-1000/10型矿用隔爆移动式变电站，合格。
工作面供电设计说明书
兴民煤矿采区设计计算采面供电设计说明书设计：李果审核：二00八年十月工作面供电计算一、位置的确定一、采区供电所应满足的要求:1.通风良好,硐室温度不超过邻巷50度2.运输方便,有轨道,便于运输变压器,高压开关等3.顶底板稳定4.尽量位于负荷中心保证供电的质量要求电机电压不低于额定电压的95%应使凯装电缆截面不大于95mm2,橡胶电缆不大于70mm25.尽量只考虑一个变电所二、采区变电所和工作面配电点的确定如图:二.供电系统的拟定1. 供电系统必须符合《规程》2. 要说明采区电源的出处,供电对象和电压等级3. 拟定原则见《煤矿井下供电指导书》的第17页:错误!未找到引用源。
保证供电可靠,力求减少使用开关.启动器.使用电缆的数量应最少;错误!未找到引用源。
原则上一台启动器控制一台设备;错误!未找到引用源。
采区变电所动力变压器多余一台时,应合理分配变压器负荷,通常一台变压器负担一个工作面用电设备;错误!未找到引用源。
变压器最好不并联运行错误!未找到引用源。
合理选择干线式,辐射式供电方式错误!未找到引用源。
三台以下设备不可设一个配电点错误!未找到引用源。
配电点的各个设备接线顺序应按容量大小进行排序错误!未找到引用源。
避免回头供电错误!未找到引用源。
低瓦斯矿井掘进工作面局扇应有局扇封电闭锁,高瓦斯矿井掘进工作面应实行”三专两闭锁”错误!未找到引用源。
系统用单线图表示4. 应注意的问题:系统拟定涉及到变压器台数的确定,台数的变动应涉及到系统的更改三. 变压器的选择(一)台数的确定:根据供电系统图选择一台变压器,采煤一台。
（二）变电所负荷统计（见表如下）采区采煤变压器负荷统计表（三）变压器的容量计算S T cat K p S wm ϕcos ∑=一般机采工作面按《煤矿电工学》7-2式计算∑+=nn de P P K max .714.0286.0=0.286+0.165=0.45 1t S =230KV A P ca =K de ΣP N =270×0.45=121.5KW选用KS 7-315/6变压器一台四. 低压电缆的选择:(一).原则:(1).温升不超过绝缘材料的允许温升:(2).常运行时电网的电压损失不超过所允许的电压损失(3).启动时电网的电压损失不超过所允许的电压损失.(4).电缆的机械强度应满足要求.(二).电缆的选择:变压器电缆：1、变压器电缆的选择计算2、变压器的电缆布置如图3、干线电缆长度和截面的选择计算㈠、干线电缆长度的选择（1）变压器到最远开关干线电缆的长度L=1340m ，取1340m（2）支线电缆的长度取60m㈡、电缆截面的选择计算(1) 支线电缆截面的选择对于采区经常移动的橡套电缆按机械强度选择截面，选取的截面不用进行校验，取60m 。
煤矿综采工作面供电设计说明
煤矿综采工作面供电设计说明一、供电系统的分类根据煤矿综采工作面的情况和电压等级，供电系统可以分为高压供电系统和低压供电系统两部分。
1.高压供电系统：2.低压供电系统：低压供电系统主要为井下照明、通风、监控等非主要设备供电。
具体包括配电箱、照明灯具、电缆桥架、插座等。
二、供电系统的设计原则供电系统的设计应遵循以下原则：1.安全可靠：供电系统设计应满足国家相关安全规定，确保供电设备在运行过程中不发生故障，且能够及时发现和排除隐患。
2.合理高效：供电系统设计应根据工作面的实际情况，满足设备运行所需的电能供应，降低能耗，提高供电的效率和质量。
3.经济合理：供电系统的设计应充分考虑成本问题，根据实际需要进行合理配置，避免不必要的浪费。
三、供电系统的具体设计要点1.高压供电系统设计要点：(1)变电站的选择：变电站应选择可靠性高、运行安全稳定的设备，具备过流、过压、短路等保护功能。
(2)高压开关柜的选型：高压开关柜应满足可靠性高、操作简便、经济合理的要求，具备过流、短路等继电保护功能。
(3)高压电缆敷设：应选择符合国家标准的高压电缆，并进行正确敷设，保证电缆的绝缘完好性和安全可靠性。
2.低压供电系统设计要点：(1)配电箱的选型：配电箱应选择品牌可靠、结构合理的产品，具备过载保护、漏电保护等功能。
(2)电缆的选择：应选择符合国家标准的低压电缆，并进行正确敷设和维护，保证电缆的安全可靠性。
(3)照明设计：应根据工作面的具体情况，合理选用照明灯具，并进行合理布局，保证工作面的照明质量，提高工作面的安全性。
四、供电系统的检验和维护程序1.定期检测：供电系统应定期进行综合性能和安全性能的检查，排除存在的故障和隐患。
2.配电设备的定期维护：配电设备应进行定期的保养和维修，并进行记录，以保证设备的安全可靠性。
3.灯具的定期更换：照明灯具应定期进行检查和更换，保证井下的照明质量。
总之，煤矿综采工作面供电设计是煤矿安全生产中的重要环节，其合理的设计能够保证设备的安全高效运行，并提高煤矿的开采效率和安全性。
煤矿综采工作面供电设计说明
附件2:***矿综采工作面供电设计（一）综采工作面主要条件该工作面属于3#煤层一盘区，平均煤层厚度5m，工作面长度225m,走向长度为2000m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度5.5m，工作面采用三进两回布置方式。
矿井井下高压采用10KV供电，由西翼盘区变电所负责向该综采工作面供电，西翼盘区变电所双回10KV电源来自地面***110KV站815、816号盘，变电所高压设备采用BGp9L-10型高压隔爆开关，保护选用上海山源ZBT——11综合保护，盘区变电所距综采工作面皮带机头200m。
（二）设备选用1、工作面设备采煤机选用德国艾柯夫公司生产的SL500型采煤机，其额定功率1815KW，其中两台截割主电动机功率为750KW,额定电压为3300V；两台牵引电机功率为90KW,额定电压为460V;调高泵电机电压1000V，功率35KW，破碎机功率100KW，额定电压为3300V。
两台主电动机同时起动。
工作面刮板输送机采用山西煤机厂制造的SGZ1000-Z×700型输送机，机头及机尾都采用额定功率为350/700KW的双速电机，额定电压为3300V。
2、顺槽设备1）破碎机：采用山西煤机厂制造PCM-315型破碎机，其额定功率315KW,额定电压1140V。
2）转载机：采用山西煤机厂制造SZZ1200/315型转载机。
其额定功率315KW,额定电压1140V。
3）顺槽带式输送机：采用**集团机电总厂生产的SSJ-140/250/3*400型输送机（1部），驱动电机额定功率3×400KW,循环油泵电机额定功率3×18.5KW,冷却风扇电机额定功率3×5.5KV,抱闸油泵电机额定功率2×4KW,额定电压均为1140V，自动涨紧油泵电机额定功率12KW，卷带电机额定功率15KW,电压1140V。
皮带机采用CST启动方式。
4）乳化液泵站：三泵二箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW400/31.5型液泵，其额定功率250KW,额定电压1140V。
综采工作面供电设计项目计划书
综采工作面供电设计项目计划书综采工作面供电设计计划书一、设备选型1采煤机的选择1）采煤机选型原则（1）适合特定的煤层地质条件，并且采煤机采高、截深、牵引速度等参数选取合理，有较大的适用范围。
（2）满足工作面开采生产能力要求，采煤机实际生产能力要大于工作面设计生产能力10%～20%。
（3）与液压支架和刮板输送机相匹配。
影响采煤机选型的主要因素是煤层的力学特性，厚度和倾角，工作面生产能力。
2）采煤机性能参数的确定（1）采高的选择采煤机的采高应与煤层厚度的变化范围相适应，15号煤层厚度为1.75～2.88m，平均厚度2.5m，确定采煤机的最大采高为3.0m，最小采高为1.5m。
（2）滚筒直径的确定双滚筒采煤机的滚筒直径以大于工作面最大采高的0.5倍为宜。
15号煤层最大采高为3.0m，所以双滚筒采煤机的滚筒直径大于或等于1.5m即可满足使用要求，根据采煤机滚筒直径系列，取滚筒直径D=1.6m。
（3）截深的确定截深的选取与煤层厚度，煤层软硬，顶板岩性以及支架移架步距，综合考虑取采煤机的截深，目前国内普遍采用的截深为600～800mm ，考虑到本矿井设计生产能力及管理水平，设计选用采煤机截深为600mm 。
（4）工作面日循环数工作面日循环数按正规循环确定，工作面三班生产，一班准备，每班两个循环，每日为6个循环。
N=6。
（5）工作面长度的确定 L ＝Q r /( K l HBγCn) 式中：Qr ——工作面日产量，15号煤层采掘工作面年产量为450kt/a ，按330d 计算，Qr ＝1363t ；K l ——工作面正规循环率，K ＝0.85； n ——日循环数，n ＝6；H ——工作面煤层厚度，H ＝2.5m ；B ——循环进尺，B ＝0.6m ；γ——煤的容重，γ＝1.53t/ m 3； C ——工作面回采率，C ＝95%。
L=1363/0.85*2.5*0.6*1.53*0.95*6=122 取L=120m 。
1310综采工作面供电设计1
魏家地煤矿1310综放工作面供电设计 2013年2月21日1310综采工作面供电设计一、概述1310综放工作面位于我矿西一采区，工作面走向长535米（机道495米，回风574米），倾斜长120米，切眼平均坡度20°。
矿井井下高压采用6KV供电，由西上变电所8#高开负责向该综采工作面供电。
变电所8#高压采用BPG43-400/6型高压隔爆开关，保护选用河南省济源市矿用电器有限公司生产的HWA型智能综合保护器，西上变电所距1310综采工作面850米。
二、设备选用1、工作面设备采煤机选用天地科技股份有限公司上海分公司生产的MG250/600-WD型交流电牵引采煤机，其额定功率600KW，其中两台截割主电动机功率为250KW,额定电压为1140V；两台牵引电机功率为40KW,额定电压为380V;调高泵电机电压1140V，功率18.5KW。
工作面前后刮板输送机采用甘肃容和矿用设备集团有限公司制造的SGZ764/630型输送机，机头及机尾都采用额定功率为160/315KW 的双速电机，额定电压为1140V。
2、机道设备1）破碎机：采用甘肃容和矿用设备集团有限公司制造的PLM1000型破碎机，其额定功率110KW,额定电压1140V。
2）转载机：采用甘肃容和矿用设备集团有限公司制造的SZZ764/200型转载机。
其额定功率100/200KW双速电机,额定电压1140V 。
3）带式输送机：采用白银银河机械有限公司制造的DSJ100/63/160型输送机，驱动电机额定功率160 KW,4）乳化液泵站：两泵一箱，乳化液泵采用河南平顶山煤矿机械厂生产的BRW-315/31.5型，其额定功率200KW,额定电压1140V 。
（三）工作面移动变电站及配电点位置的确定工作面电源电压为6kV,来自西上变电所8#高开。
根据用电设备的容量与布置，采用1140V 电压等级供电，设备列车设置在机道，距工作面300米。
机道、回风采用660V 电压等级供电，电源来自西上变电所2#低开，设置在机道联巷口。
综采工作面供电计划说明【方案】
综采工作面供电设计说明综采工作面供电设计煤矿供电, 因其工作场所特殊, 对供电要求特别严格。
在供电方面要求:①供电的可靠性;②供电的安全性;③供电的质量;④供电的经济合理。
因而, 合理地选择供电方案和设备, 是一个值得探讨的课题。
1 采区工作面供电设计一个工作面的供电系统一般由高压开关、变压器、低压馈电开关、动力电缆、用电设备等组成, 见图1 ( 以普通综采工作面为例) 。
1.1 高压开关的选择及整定高压开关主要保护动力变压器低压侧发生的两相短路, 因此选择高压开关的关键是电流互感器的容量, 要求其灵敏度系数;1.5。
高压开关的保护性能要齐全, 具有良好的防爆性能, 要便于运输, 断流容量大。
矿井中多使用6 型高压真空开关。
该开关保护性能齐全, 具有过流、漏电、短路、断相、失电压等保护, 应用广泛, 以此开关为例进行整定计算。
1.1.1 短路电流整定短路电流整定倍数: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 8, 10,12, 14, 16, 共11 档。
1.1.2 过载保护整定过载保护整定倍数: 0.4, 0.5, 0.6, 0.7, 0.8,1.0, 1.2, 1.4, 1.6, 1.8, 2.0, 共11 档。
1.1.3 漏电保护整定漏电保护整定: 0.015 A～1.0 A。
1.1.4 过载整定( 1.2～1.4) 215931(215) 。
式中: ———过载整定电流, A;———电流互感器变流比;———变压器电压变比;931———所有负荷额定电流之和, A。
例如: 10 A, 二次电流为5 A, 5=10/5=2,即整定在2.0 档。
1.1.5 短路整定( 1.2～1.4) 215;( 931) /(215) 。
式中: ———最大电机的启动电流931———其余电机的额定电流之和。
例如: 15 A, 二次电流为5 A, 5=3, 即整定在3 档。
当达不到要求时, 可适当更换电流互感器的变比容量, 使之在保护范围之内。
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131101综采工作面供电设计说明书一、电源及负荷131101综采工作面电源取自井下中央变电所3#高压开关柜，MYPTJ-3*50+3*25/3+JS 3000米矿用移动屏蔽监视型橡套电缆沿主运大巷到131101回风顺槽设备列车移动变电站。
综采工作面用电设备负荷统计表如下二、工作面配电点与移动变电站位置向回采工作面供电的移动变电站安装在回风顺槽设备列车上，距工作面150米左右，通过滑动电缆向各设备供电。
三、供电系统131101综采工作面供电系统如下图所示，采用单电源移动式变电站供电，配电点到设备采用辐射式供电。
四、变压器的选型校验1、校验向采煤机供电的移动变电站采煤机供电的1140V移动变电站型号为：KBSGZY2-T-1000/10移变视在容量计算为：对于综采工作面：cos∮pj=0.85需用系数:kx=0.51 Pa为电动机总功率：391KWSB=KX∑Pe/ cos∮pj=0.51*391/0.85=234.6KVA＜1000KVA选用KBSGZY2-T-1000/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量：SN.T=1000KVA额定电压：10/1.2KV满足要求。
2、校验向刮板输送机、泵站、转载机、破碎机供电的1140移动式变电站移动式变电站型号为：KBSGZY2-T-1000/10移变视在容量计算为：对于综采面：cos∮pj=0.85需用系数：KX=0.4+0.6Pa/∑PePa为最大电动机功率数所以：KX=0.4+0.6*200/200+220+132+110+150≈0.54SB=KX∑Pe/ cos∮pj=0.54*812/0.85≈515KVA＜1000KVA选用KBSGZY2-T-1000/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量：SN.T=1000KVA额定电压：10/1.2KV满足要求。
综采用二台KBSGZY2-T-1000/10型矿用隔爆移动式变电站，合格。
五、供电电缆的选型校验1、采煤机及工作面的电缆选型（1）、采煤机电缆型号：MCP3*95+1*25+4*6/1.14KV电缆负荷功率∑Pe：391KWIW= KX∑Pe/Ue cos∮pj=0.54*391*1000/*1140*0.85=125A＜260A（2）、刮板输送机电缆型号：MYP3*70+1*25/1.14KV电缆负荷功率∑Pe：220KVIW= KX∑Pe/Ue cos∮pj=0.54*220*1000/*1140*0.85=71A＜215A（3）、转载机电缆型号：MYP3*70+1*25/1.14KV电缆负荷功率∑Pe：132KWIW= KX∑Pe/Ue cos∮pj=0.54*132*1000/*1140*0.85=42A＜215A（4）、破碎机电缆型号：MYP3*50+1*25/1.14KV电缆负荷功率∑Pe：110KWIW= KX∑Pe/Ue cos∮pj=0.54*110*1000/*1140*0.85=35A＜215A（5）、乳化液泵电缆型号：MYP3*50+1*25/1.14KV 电缆负荷功率∑Pe：200KWIW= KX∑Pe/Ue cos∮pj=0.54*200*1000/*1140*0.85=64A＜170A（6）、清水泵电缆型号：MYP3*50+1*25/1.14KV电缆负荷功率∑Pe：75KWIW= KX∑Pe/Ue cos∮pj=0.54*75*1000/*1140*0.85=24A＜170A（7）、1140V移变负荷电缆电压损失校验正常运行时移变内部电压损失KBSGZY2-T-1000/10移变的阻抗RT=△PN.T2N.T/SNT2=6100*1.252/1000KVA2=0.0095ZT=US%2N.T/SN.T=0.06*1.252/1MVA=0.0937X1===0.09321#移变实际负荷电流IT.ca=Kde∑Ppn/Un cos∮wm=0.54*391/*1.14*0.85=125.8A2#移变实际负荷电流IT.ca=Kde∑Ppn/Un cos∮wm=0.54*812/*1.14*0.85=261.3A开关速断时间取0.25s，井下橡套电缆的热稳定系数取145。
六、低压设备选择1、线路保护用馈电开关选择线路保护用馈电开关，我矿井下使用BKD1-400(200)/1140(660)系列矿用隔爆型智能化真空开关，200A和400A两种规格。
当电路中出现过载短路、断相或漏电故障时自动切断电源。
做总开关时具有三相对称性漏电和漏电闭锁保护。
做分开关的漏电保护的后备保护，做分支开关使用具有选择性漏电保护与漏电闭锁功能过电流具有反时限性，近端出口短路采用大电流无压释放保护电路数码式整定，实际电流大于铭牌规定最大电流均可使用。
2、设备控制用真空磁力启动器选择采煤机：矿用隔爆兼本质安全型（智能化）真空磁力启动器1台型号：QJZ4-400(2)/1140(660)刮板输送机：矿用隔爆兼本质安全型双速电动机真空磁力启动器2台型号：QJZ-300/1140S(660)转载机：矿用隔爆兼本质安全型真空磁力启动器1台型号：QJZ-300/1140S(660)破碎机：矿用隔爆兼本质安全型真空磁力启动器1台型号：QJZ-200/1140乳化泵：矿用隔爆兼本质安全型真空磁力启动器2台型号：QJZ-200/1140清水泵：矿用隔爆真空磁力启动器2台型号：QBZ-120/1140（660）七、过电流保护装置整定计算1、短路电流计算1、1140V供电系统采煤机电缆最小短路电流（1）、系统电抗：变压器二次侧平均电压为Uc=1250，井下变电所短路容量Sbr=66MVA 系统电抗为：Xsy=Uc2/Sbr=1.252/66=0.0237（2）、240米MCP3*95橡套电缆的电阻和电抗R1=R0L=0.23*0.24=0.0552X1=X0L=0.07*0.24=0.0168(3)、KBSGZY2-T-1000/10移变的阻抗（忽略电阻值）RT=△PN.T2N.T/SNT2=6100*1.252/1000KVA2=0.0095ZT=US%2N.T/SN.T=0.06*1.252/1MVA=0.0937XT===0.0932（4）、井下变电所至KBSGZY2-T-1000/10移动变电站MYPTJ-10KV-3*50+3*25/3+JS 3000m高压电缆的阻抗：查表知高压电缆每公里电阻、电抗值分别为R0=0.4484Ω/km X0=0.081Ω/km，以知电缆长L=3000m。
变压器变比为：Ksc=10500/1250=8.4Ru1= R0L/ Ksc2=0.4484*3/8.42=0.0191ΩXu1= X0L/ Ksc2=0.081*3/8.42=0.0034Ω（5）、ΣR=R1+Ru1+Rea+RT=0.0552+0.0191+0.01+0.0095=0.0938ΩΣX=X1+Xu1+Xsy+XT=0.0168+0.0932+0.0237+0.0034=0.1371ΩIK1（2）= Uc/2ZΣ=1250/2=3762A其中Rea为电弧电阻值取0.01Ω2、1140V供电系统刮板机电缆两项最小短路电流（1）系统电抗：变压器二次侧平均电压为Uc=1250，井下变电所短路容量Sbr=66MVA 系统电抗为： Xsy=Uc2/Sbr=1.252/66=0.0237（2）、100米MYP3*70橡套电缆的电阻和电抗R1=R0L=0.3151*0.1=0.0315X1=X0L=0.078*0.1=0.0078(3)、KBSGZY2-T-1000/10移变的阻抗（忽略电阻值）RT=△PN.T2N.T/SNT2=6100*1.252/1000KVA2=0.0095ZT=US%2N.T/SN.T=0.06*1.252/1MVA=0.0937XT===0.0932（4）、井下变电所至KBSGZY2-T-1000/10移动变电站MYPTJ-10KV-3*50+3*25/3+JS 3000m高压电缆的阻抗：查表知高压电缆每公里电阻、电抗值分别为R0=0.4484Ω/km X0=0.081Ω/km，以知电缆长L=3000m。
变压器变比为：Ksc=10500/1250=8.4Ru1= R0L/ Ksc2=0.4484*3/8.42=0.0191ΩXu1= X0L/ Ksc2=0.081*3/8.42=0.0034Ω（5）、ΣR=R1+Ru1+Rea+RT=0.0315+0.0191+0.01+0.0095=0.0701ΩΣX=X1+Xu1+Xsy+XT=0.0078+0.0932+0.0237+0.0034=0.1281ΩIK2（2）= Uc/2ZΣ=1250/2=4283A3、1140V供电系统转载机电缆两项最小短路电流（1）系统电抗：变压器二次侧平均电压为Uc=1250，井下变电所短路容量Sbr=66MVA系统电抗为： Xsy=Uc2/Sbr=1.252/66=0.0237（2）、180米MYP3*70橡套电缆的电阻和电抗R1=R0L=0.3151*0.18=0.0567X1=X0L=0.078*0.18=0.0140(3)、KBSGZY2-T-1000/10移变的阻抗（忽略电阻值）RT=△PN.T2N.T/SNT2=6100*1.252/1000KVA2=0.0095。