22107综放工作面供电设计
2210综采工作面供电设计资料
xxxx工作面设计工作面概况xxxx 设备布置于2#煤层，工作面煤层赋存稳定，结构简单，煤层总体厚度最大 2.4 米，最小 2.0 米，平均 2.1 米，工作面总体为一向斜构造. 顶板为砂质泥岩，底板为泥岩。
进风顺槽长度443 米，回风顺槽长度456米。
切巷长度150米，可采储量约为12.9 万吨。
二、供电系统拟定工作面电源取自中央变电所，电压为10KV,工作面用电设备采用1140V电压供电；进回风电源也取自中央变电所，电压660V, 为进回风设备负荷供电，照明采用127V供电。
根据供电系统拟定原那么初步拟定以下供电系统：分两路供电，一路由中央变电所高压配电装置向xxxx 工作面配电点1#移动变电站馈出10KV 高压电源，再由移动变电站向工作面设备各用电负荷〔采煤机、工作溜、乳化液泵〕供出1140V 电源；一路也由中央变电所向xxxx 工作面配电点2#移动变电站馈出10KV 高压电源，再由移动变电站供出660V 电源，分别向工作面进回风顺槽各设备用电负荷供电，详见? xxxx 综采工作面供电系统图?。
三、设备选型1、工作面设备双滚筒采煤机MG—200型 1 台刮板输送机SGZ-630/264型1部液压支架ZY4000/13/30 型102 架2、工作面运输巷设备转载溜SGB-620/2 X 55型1部DSJ80/40/2X 40 型 BRW125/31.5 型GDSLZ —2000 型四、工作面供电系统负荷计算xxxx 电气设备负荷统计 设备 名称台 数电机 功率 (KW)额定 电流 (A) 起动 电流 (A) 额定 电压 (V)总功 率(KW )备注采煤机 1 200 126.62 759.7 1140 200工作溜 1 2X 132 2X 83.57 2X 501.4 1140 264转载溜12X55 2X60.14 360.86 660 110乳化液案 1 75 47.48 284.89 1140 75乳化液案 1 75 82.01 492.07 660 75备用 口皮带机 1 2X40 2X43.72 699.45 660 80水泵 2 37 40.46 424.76 660 74进、回风各一台回柱机218.5 20.23 121.38 660 37调度绞车 3 25 27.34 164.03 660 75调度绞车 1 40 43.72349.73660 40照明13.23.35/18.19660/12 73.21140V 系统总功率 539 (KW)660V 系统总功率494.2kw参加计算功率339KW五、变压器的选择计算：1、1140V 系统变压器的选择： 根据公式：S=KxX 半e/COSFpj COS Wpj 取 0.7总容量计算Ipe= 539(Kw)带式输送机 乳化液泵 高压反冲洗装置需用系数Kx=0.4+0.6 >Pmax/毕e=0.4+0.6 >200/539=0.62S=0.62 >539/0.7=477.4(KVA)因此，现有KBSGZY-630/10/1.2型移动变电站一台，额定容量为630 KV A>477.4 KV A,可满足供电要求。
综采工作面供电设计
综采面供电设计说明一、电源及负荷综采面电源取自井下中央变电所9101高压开关柜，MYPTJ-3×185+1×95/10KV矿用移动屏蔽监视型橡套软电缆4500米沿胶运大巷到设备列车移变。
综采面用电设备负荷统计表二、工作面配电点与移动式变电站位置向回采工作面供电的移动式变电站安装在进风顺槽设备列车上，距工作面200米左右，通过滑动电缆向各设备供电。
三、供电系统采用单电源移动式变电站供电，配电点到各用电设备采用副射式供电。
四、变压器选型校验㈠校验向采煤机、运输机供电的3300V移动式变电站供电的3300V移动式变电站型号为：KBSGZY-4000/10/3.3（盐城）移变视在容量计算为:对于综采面：COSφPj=0.7需用系数 KX =0.4+0.6∑e PPα Pα为最大电机功率数所以：K X =0.4+0.6×1162210001162≈⨯+0.6 S B =PjeXCOS P Kφ∑=()0.62100011620.7⨯⨯+≈2710 KVA <4000 KVA选用KBSGZY-4000/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量S N.T =4000KVA ；额定电压为10/3.3KV ，满足要求。
㈡ 校验向泵站、转载机、破碎机供电的1140V 移动式变电站泵站、转载机、破碎机供电的1140V 移动式变电站为： KBSGZY- 2500/10/1.14（盐城） 移变视在容量计算为: 对于综采面：COS φPj =0.7需用系数 K X =0.4+0.6∑eP Pα P α为最大电机功率数所以：K X =0.4+0.6×37543153160237543≈⨯+⨯+⨯+⨯0.49 S B =KVA KVA COS P K Pje X 250017517.0250249.0<≈⨯=∑φ选用KBSGZY- 2500/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量S N.T =2500KVA ；额定电压为10/1.2KV ，满足要求。
综采工作面供电系统设计要点与优化
综采工作面供电系统设计要点与优化摘要：近年来，随着开采矿井的不断延伸，煤矿供电距离一直在不断扩大，供电系统在构建以及具体应用中，其自身的电压损失也会不断增加。
尤其是在目前，供电距离以及现有设备功率一直在不断增加，电动机端的电压相对比较低，对于目前现有机电设备的正常运转，将会造成非常严重的阻碍影响。
结合目前综采工作面，在实践中，综采工作面的长度已经逐渐超过300m，工作面的最大推进度可以达到6000m。
这种形势下，与其相对应的工作面最大采高可以达到7m，此时供电设备在运行时的负荷一直在不断增加。
供电线路自身的压降大，机械设备数量明显增加，供电系统越来越复杂，进而引起各种问题。
基于此，在对供电系统进行优化设计时，要结合实际情况，对符合现实要求的设备进行选择和利用，结合先进技术手段，保证工作面可以实现高度机械化操作。
以此为基础，有利于将技术人员的劳动强度进行有效控制，促使日常生产效率、质量得到有效提升。
在保证现代化矿井高产目标能够得到有效推进的基础上，有利于为综采工作面的供电设计效果提供保证，为各方面工作的全面有序开展打下良好基础。
关键词：综采工作面；供电系统；优化设计；设计要点引言结合当前的煤矿开采情况，社会发展对于煤炭的需求量不断增加，矿井的开采正向着更深的位置延伸。
在供电距离逐渐提高下，随之而来的问题便是供电距离增大下引发的设备功率变大，同时在电动机端电压过小下还会影响机电设备的正常运行，不能满足综采工作面的开采需要。
因此，有必要做好供电系统的设计工作，确保在供电系统复杂、供电线路压降大和设备数量增多的影响下，充分满足综采工作面的需要，下面将进行具体的设计要点分析。
1供电系统的概述工作面临时配电点电源直接来自三采区配电室，6kV电源由临配点馈出一趟MYPTJ-3×95mm2高压电缆，供给1号、2号移动变电站，并变为1140V，满足采煤机、前溜、乳化液泵，喷雾泵、转载机、电源要求。
6kV电源由临配电点电源配馈出一趟MYPTJ-3×95mm2高压电缆，供给3号、4号移动变电站，并变为1140V，满足乳化液泵、喷雾泵、破碎机后溜电源要求。
综采工作面供电设计项目计划书
综采工作面供电设计项目计划书综采工作面供电设计计划书一、设备选型1采煤机的选择1）采煤机选型原则（1）适合特定的煤层地质条件，并且采煤机采高、截深、牵引速度等参数选取合理，有较大的适用范围。
（2）满足工作面开采生产能力要求，采煤机实际生产能力要大于工作面设计生产能力10%～20%。
（3）与液压支架和刮板输送机相匹配。
影响采煤机选型的主要因素是煤层的力学特性，厚度和倾角，工作面生产能力。
2）采煤机性能参数的确定（1）采高的选择采煤机的采高应与煤层厚度的变化范围相适应，15号煤层厚度为1.75～2.88m，平均厚度2.5m，确定采煤机的最大采高为3.0m，最小采高为1.5m。
（2）滚筒直径的确定双滚筒采煤机的滚筒直径以大于工作面最大采高的0.5倍为宜。
15号煤层最大采高为3.0m，所以双滚筒采煤机的滚筒直径大于或等于1.5m即可满足使用要求，根据采煤机滚筒直径系列，取滚筒直径D=1.6m。
（3）截深的确定截深的选取与煤层厚度，煤层软硬，顶板岩性以及支架移架步距，综合考虑取采煤机的截深，目前国内普遍采用的截深为600～800mm ，考虑到本矿井设计生产能力及管理水平，设计选用采煤机截深为600mm 。
（4）工作面日循环数工作面日循环数按正规循环确定，工作面三班生产，一班准备，每班两个循环，每日为6个循环。
N=6。
（5）工作面长度的确定 L ＝Q r /( K l HBγCn) 式中：Qr ——工作面日产量，15号煤层采掘工作面年产量为450kt/a ，按330d 计算，Qr ＝1363t ；K l ——工作面正规循环率，K ＝0.85； n ——日循环数，n ＝6；H ——工作面煤层厚度，H ＝2.5m ；B ——循环进尺，B ＝0.6m ；γ——煤的容重，γ＝1.53t/ m 3； C ——工作面回采率，C ＝95%。
L=1363/0.85*2.5*0.6*1.53*0.95*6=122 取L=120m 。
综掘工作面供电设计
综掘工作面供电设计一、前言在煤矿等综掘工程中，供电设计是整个工程的重要环节之一。
合理的供电设计能够保障工作面的正常生产运行，确保安全生产，同时也能提高工作效率和降低能源消耗。
本文将以综掘工作面供电设计为主题，探讨其相关内容。
二、供电系统基本组成综掘工作面的供电系统主要包括变电站、供电线路、配电装置和用电设备四个基本组成部分。
变电站作为供电系统的核心，一般设置在矿井井口或矿区中心，其主要功能是将外部输电线路的高压电能转变为适合综掘工作面使用的中低压电能。
供电线路则是将变电站输出的电能输送至工作面各个用电设备的纽带，其的设计需要考虑线路长度、敷设方式、电气特性等因素。
配电装置主要包括配电室、开关设备、照明设备等，用于将变电站输送来的电能分配给各个用电设备，保障工作面的电能供应。
而用电设备则包括综掘机、通风设备、照明设备等各类能耗设备。
三、供电系统设计原则1. 安全可靠供电系统的设计应以确保工作面用电设备的安全运行为目标，避免因供电设备故障或线路故障造成生产事故。
2. 经济合理供电系统的设计应充分考虑成本，力求在满足工作面的用电需求的前提下，尽可能降低投资和运行成本。
3. 灵活可调供电系统设计应具备灵活可调的特性，能够根据工作面的用电需求随时进行调整和扩展。
四、供电系统设计流程1. 确定工作面用电设备需求首先需要明确工作面所需的各类用电设备的功率、电压等技术参数，以此为基础制定供电系统的技术方案。
2. 确定供电线路布置方案根据工作面的地理环境、工程布置和用电设备位置等因素，确定供电线路的走向和敷设方式，保证线路的稳定可靠。
3. 设计变电站和配电装置根据工作面用电需求和供电线路的敷设方案，设计变电站和配电装置的放置位置、容量和参数。
4. 编制供电系统图纸和报告绘制供电系统的施工图纸和技术报告，明确供电设备的型号、规格、安装方式等详细信息。
五、供电系统设计要点1. 选用符合国家标准的供电设备和材料2. 优化供电线路的布置和敷设方式，减少线路损耗3. 设计合理的过载和短路保护装置，保障供电系统的安全可靠4. 关注供电系统的能效问题，采用节能型供电设备和技术，提高供电系统的能效水平六、供电系统设计的安全保障1. 确保供电设备的运行稳定通过严格的设备选型和工程施工，确保供电设备的运行稳定可靠，减少因设备故障引起的事故。
综采工作面供电系统设计
山西****煤业有限责任公司SHANXIFENXIZHENGWENMEIYEYOUXIANZERENGONGSI概述：该设计分两个部分，第一部分为工作面设备列车供电设计，第二部分为工作面顺槽供电设计。
第一部分****综采工作面设备列车供电设计一、负荷统计名称型号数量功率(kW) 电压(V) 备注采煤机MG300/700-WD 1台700 1140刮板输送机SGZ-764/630 1部2×315 1140转载机SZZ-800/315 1部315 1140破碎机PCM-160 1台160 1140乳化液泵BRW400/31.5 2台250 1140喷雾泵BPW315/10 台75 1140照明综保ZBZ-4.0/1140 2台 4.0 1140根据综采工作面设备列车主要负荷情况，计划分两组供电。
1、第I组：采煤机、乳化液泵、喷雾泵、照明综保总负荷∑P N=(700+2×250+2×75+2×4)kW=1358kW⁄=1376kV⋅A计算负荷S ca=∑P N K de cosϕwm⁄，综采工作面取cosϕwm=0.7需用系数K de=0.4+0.6P max∑P Ncosϕwm—用电设备加权平均功率因数根据现有设备情况，第I组设备动力电源选择1台KBSGZY-1600/10型移动变电站（编号：1#移变）。
2、第II组：刮板机、转载机、破碎机总负荷∑P N=(2×315+315+160)kW=1105kW⁄=1171.4kV⋅A计算负荷S ca=∑P N K de cosϕwm根据现有设备情况，第II组设备动力电源选择1台KBSGZY-1600/10移动变电站（编号：2#移变）。
综上所述，设备列车配电点布置KBSGZY-1600/10移动变电站2台。
三、高压电缆选择1、线路分布根据我矿井下供电及****综采工作面设备负荷情况，1#、2#移变采用电源串接的方式共用一路上二采区变电所至移动设备列车主干线（L1），2#移变选用一路高压支线（L2）。
综采工作面供电设计
综采工作面供电设计说明书目录一、概述••••••••••••••••••••••••••••••••••••1二、设计方案的确定••••••••••••••••••••••••••2三、移动变电站容量的选择与计算••••••••••••••6四、10KV高压电缆的选择••••••••••••••••••••••9五、3300V电缆的选择••••••••••••••••••••••••13六、供电系统灵敏度校验•••••••••••••••••••••18七、某巷皮带头供电•••••••••••••••••••••••••24八、皮带机及工作面控制系统•••••••••••••••••30九、工作面照明系统汇总表•••••••••••••••32一、概述某工作面为山西组5＃煤层，盘区为一盘区。
工作面倾向长230米，某巷顺槽长960米，某巷顺槽长980米。
某工作面设备具体设备参数为：1、采煤机：采用某公司生产的型号为SL-500型采煤机，总装机功率为1715kw，其中包括截割电机2×750kw；牵引电机2×90kw；泵电机（液压）35kw。
电压等级3300v。
2、前部刮板运输机：采用某公司生产的型号为PF6/1142刮板机，头尾两部电动机，每部1050kw，电压等级为3300v，运输能力2500t/h。
在前部刮板机挡煤板支架侧安装天津贝克KJ50型PROMOS型监控系统，每隔15米安装KTK1K扩音电话。
3、后部刮板运输机：采用某公司生产的型号为PF6/1342刮板机，头尾两部电动机，每部1050kw，电压等级为3300v，运输能力3000t/h。
4、转载机：采用某公司生产的型号为PF6/1542转载机，电动机功率为600kw，电压等级为3300v。
5、破碎机：采用某公司生产的型号为SK1118破碎机，电机功率400kw，电压等级为3300v。
6、顺槽胶带运输机和联巷胶带运输机：均采用某公司生产的型号为DSJ140/350/2×500、DTL140/350/2×500带式输送机，两部皮带机共4台电机。
综采工作面供电设计报告范文
综采工作面供电设计报告范文设计时间工作地点综采工作面供电系统图根据供电系统的拟订原则，变压器的选择原理如下：1.2.1 变压器 T1选型计算K x=0.4+0.45×P maxΣP e=0.4+0.45×300.00505.00=0.67，取0.60S=K xΣP ecosφpj=0.60×505.000.85=356.00 kVA平均功率因数cosφpj取0.85，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-400/10/1.2的移动变电站符合要求1.2.2 变压器 T2选型计算K x=0.4+0.45×P maxΣP e=0.4+0.45×60.0060.00=0.85，取0.85S=K xΣP ecosφpj=0.85×60.000.80=64.00 kVA平均功率因数cosφpj取0.8，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-315/10/0.693的移动变电站符合要求1.2.3 变压器 T3选型计算K x=0.4+0.45×P maxΣP e=0.4+0.45×60.0060.00=0.85，取0.85S=K xΣP ecosφpj=0.85×60.000.80=64.00 kVA平均功率因数cosφpj取0.8，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-315/10/0.693的移动变电站符合要求公式参数意义说明K x—需用系数；cosφpj—平均功率因数；P max—最大一台（套）电动机功率，kW；S—变压器需用容量，kVA；ΣP e—变压器的负荷额定功率之和，kW。
2. 短路电流计算2.1 高压短路电流计算变压器一次侧各点高压短路电流计算结果2.1.1 计算系统阻抗X s.max =U pj2S s.max=10.5280=1.3781ΩX s.min =U pj 2S s.min=10.5260=1.8375Ω2.1.2 d1点的短路电流计算过程（1)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√R s.max 2+X s.max 2=√02+1.37812=1.3781 Ω Z min =√R s.min 2+X s.min 2=√02+1.83752=1.8375 Ω（2)d1最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =10.5×103√3×1.3781=4399 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.8375=2857 A2.1.3 d2点的短路电流计算过程 （1）高压电缆线路的电阻、电抗R g =∑R i ×L i 1000ni=1=0.217×7001000=0.1519 Ω X g =∑X i ×L i 1000ni=1=0.069×7001000=0.0483 Ω （2)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√(R s.max +R g )2+(X s.max +X g )2=√(0+0.1519)2+(1.3781+0.0483)2=1.4345 ΩZ min =√(R s.min +R g )2+(X s.min +X g )2=√(0+0.1519)2+(1.8375+0.0483)2=1.8919 Ω（3)d2最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =10.5×103√3×1.4345=4226 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.8919=2775 A2.1.4 d7点的短路电流计算过程（1)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√R s.max 2+X s.max 2=√02+1.19842=1.1984 Ω Z min =√R s.min 2+X s.min 2=√02+1.36112=1.3611 Ω（2)d7最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =3√3×1.1984=5059 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.3611=3857 A2.1.5 d8点的短路电流计算过程 （1）高压电缆线路的电阻、电抗R g =∑R i ×L i 1000ni=1=0.145×6001000=0.0870 Ω X g =∑X i ×L i 1000ni=1=0.093×6001000=0.0558 Ω （2)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√(R s.max +R g )2+(X s.max +X g )2=√(0+0.087)2+(1.1984+0.0558)2=1.2572 ΩZ min =√(R s.min +R g )2+(X s.min +X g )2=√(0+0.087)2+(1.3611+0.0558)2=1.4196 Ω（3)d8最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =10.5×103√3×1.2572=4822 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.4196=3698 A2.1.6 d11点的短路电流计算过程 （1）高压电缆线路的电阻、电抗R g =∑R i ×L i 1000ni=1=0.217×801000+0.145×6001000=0.1044 Ω X g =∑X i ×L i 1000ni=1=0.069×801000+0.093×6001000=0.0613 Ω （2)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√(R s.max +R g )2+(X s.max +X g )2=√(0+0.1044)2+(1.1984+0.0613)2=1.264 ΩZ min =√(R s.min +R g )2+(X s.min +X g )2=√(0+0.1044)2+(1.3611+0.0613)2=1.4262 Ω（3)d11最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =3√3×1.264=4796 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.4262=3681 A2.2 低压短路电流计算变压器二次侧各点低压短路电流计算结果2.2.1 变压器阻抗计算（1）T3（T3）变压器每相电阻、电抗计算R b=ΔP×U2e2S e2=2500.00×0.6932315.002=0.0121 ΩZ b=U d%×10U2e2S e=4.00×10×0.6932315.00=0.061 ΩX b=√Z b2－R b2=√0.0612－0.01212=0.0598 Ω（2）T1（T1）变压器每相电阻、电抗计算R b=ΔP×U2e2S e2=3000.00×1.22400.002=0.027 ΩZ b=U d%×10U2e2S e=4.00×10×1.22400.00=0.144 ΩX b=√Z b2－R b2=√0.1442－0.02702=0.1414 Ω（3）T2（T2）变压器每相电阻、电抗计算R b=ΔP×U2e2S e2=2500.00×0.6932315.002=0.0121 ΩZ b=U d%×10U2e2S e=4.00×10×0.6932315.00=0.061 ΩX b=√Z b2－R b2=√0.0612－0.01212=0.0598 Ω2.2.2 T3（T3）变压器二次侧各点低压短路电流计算（1） d3点的短路电流计算过程①总电阻、总电抗ΣR=R s.minK b2+R gK b2+R b+R d=0.151914.432+0.0121=0.0128 ΩΣX=X s.minK b2+X gK b2+X b+X d=1.837514.432+0.048314.432+0.0598=0.0689 Ω②d3的两相短路电流计算过程I d3.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.01282+0.06892=4947 A③d3的最大三相短路电流计算过程ΣR =R s.max K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121=0.0128 Ω ΣX =X s.max K b 2+X g K b2+X b +X d=1.378114.432+0.048314.432+0.0598=0.0667 Ω I d3.max (3)=U ×103√3×√(ΣR )2+(ΣX )2=3√3×√0.01282+0.06672=5891 A（2） d4点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121+0.046=0.0588 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.837514.432+0.048314.432+0.0598+0.015=0.0839 Ω ③d4的两相短路电流计算过程I d4.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.05882+0.08392=3383 A（3） d5点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121+0.046=0.0588 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.837514.432+0.048314.432+0.0598+0.015=0.0839 Ω ③d5的两相短路电流计算过程I d5.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05882+0.08392=3383 A（4） d6点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121+0.046=0.0588 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.837514.432+0.048314.432+0.0598+0.015=0.0839 Ω ③d6的两相短路电流计算过程I d6.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05882+0.08392=3383 A2.2.3 T1（T1）变压器二次侧各点低压短路电流计算 （1） d9点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027=0.0283 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414=0.1618 Ω ②d9的两相短路电流计算过程I d9.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.02832+0.16182=3653 A③d9的最大三相短路电流计算过程ΣR =R s.max K b 2+R g K b2+R b +R d=0.0878.332+0.027=0.0283 Ω ΣX =X s.max K b 2+X g K b2+X b +X d =1.19848.332+0.05588.332+0.1414=0.1595 Ω I d9.max (3)=U ×103√3×√(ΣR )2+(ΣX)2=3√3×√0.02832+0.15952=4277 A（2） d10点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.315×3001000=0.0945 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.078×3001000=0.0234 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.0945=0.1228 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0234=0.1852 Ω ③d10的两相短路电流计算过程I d10.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.12282+0.18522=2700 A（3） d14点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1945=0.2228 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d=1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.044=0.2058 Ω ②d14的两相短路电流计算过程I d14.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.22282+0.20582=1978 A（4） d17点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1629=0.1912 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0405=0.2023 Ω ②d17的两相短路电流计算过程I d17.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.19122+0.20232=2156 A（5） d18点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1732=0.2015 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0422=0.204 Ω ②d18的两相短路电流计算过程I d18.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.20152+0.2042=2093 A（6） d19点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1881=0.2164 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d=1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0468=0.2086 Ω ②d19的两相短路电流计算过程I d19.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.21642+0.20862=1996 A2.2.4 T2（T2）变压器二次侧各点低压短路电流计算 （1） d12点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121=0.0126 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.361114.432+0.061314.432+0.0598=0.0666 Ω ②d12的两相短路电流计算过程I d12.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.01262+0.06662=5110 A③d12的最大三相短路电流计算过程ΣR =R s.max K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121=0.0126 Ω ΣX =X s.max K b 2+X g K b2+X b +X d =1.198414.432+0.061314.432+0.0598=0.0658 Ω I d12.max (3)=U ×103√3×√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×103√3×√0.01262+0.06582=5972 A（2） d13点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121+0.046=0.0586 ΩΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d=1.361114.432+0.061314.432+0.0598+0.015=0.0816 Ω ③d13的两相短路电流计算过程I d13.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.05862+0.08162=3448 A（3） d15点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121+0.046=0.0586 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.361114.432+0.061314.432+0.0598+0.015=0.0816 Ω ③d15的两相短路电流计算过程I d15.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05862+0.08162=3448 A（4） d16点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d=0.104414.432+0.0121+0.046=0.0586 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.361114.432+0.061314.432+0.0598+0.015=0.0816 Ω ③d16的两相短路电流计算过程I d16.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05862+0.08162=3448 A3. 高低压电缆选择和校验3.1 高压电缆选择和校验3.1.1 C10：电源引自中央变电所D20柜高压配电箱至T1变压器 电缆型号规格：MYPTJ-3×150-600m （1）长时负荷电流I n =K ×ΣP ×103√3U e ×cosφpj ×ηpj=0.72×565×103√3×10000×0.7×0.95=35.30 AK x —需用系数，取K x =0.72此高压电缆长时载流量为379A,满足要求。
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22107综采工作面供电设计一、采区供电设计的原始资料：（一）、电压等级及主要电气设备：井下主变电所进线电压为6KV，移动变电站馈出线为1140V，采区用电设备电压为660V，煤电钻及照明电压为127V。
（（１二、采区负荷计算及变压器容量、台数确定：使用MXA-700/3.2型采煤机的综采工作面，为保证供电质量和安全，根据主要电气设备确定在材料道设置移动变电站，按需用系数法计算变压器容量、台数。
1、向工作面供电的移动变电站容量：SB=Kx∑Pe/ COSϕ=0.63×1570/0.7=1413KVA式中∑Pe----所供电的所有电动机额定容量之和；∑Pe=700+400+220+250=1570KWKx、COSϕ----需用系数，加权平均功率因数；Kx按式（1-3）计算：Kx=0.4+0.6Pd/∑Pe=0.4+0.6×600/1570=0.63COSϕ取0.7根据计算所得容量为1413KVA，故选用KBSGZY-800/6型移动变电站两台并联运行，容量为1600KVA>1413KVA。
2、移动变电站的功率分配1#移动变电站所带负荷：ΣP=（300+2×45）+2*200=790 KW1=（300+18）+2*110+250=788 KW2#移动变电站所带负荷：ΣP2注：括弧内的数字为煤机每根电缆所带负荷，在计算持续工作电流时，18KW的油泵电机忽略不计。
3、代22107两道的变压器容量选择：a 变压器台数确定一台变压器供22107综采面溜子道负荷使用，一台变压器供22107材料道使用。
b 变压器容量选择负荷统计：溜子道ΣP=150+150+132+22+1.2=455.2 KW材料道ΣP=22+22+22+22+1.2=89.2 KW由于材料道负荷不大，供电由-600南一变电所内KSJ-315KVA一台变压器单独供电，变压器选型不作计算，现单独对溜子道变压器选型作如下计算：负荷需用系数Kr =0.286+0.714×150/455.2 =0.52取Kr=0.6= Kr∑Pe/ COSϕ=0.6×455.2/0.7=390 KVASj选取KSGB-500/6矿用隔爆干式变压器一台。
三、采区供电系统的确定：２按照采区供电系统拟定原则确定采区供电系统图，见附图。
四、电压电缆的选定：一）、电缆型号的确定：根据采区供电电压、工作条件、敷设地点及电缆型号确定原则，本采区电缆型号确定如下：（1）、从采区变电所向移动变电站供电的高压电缆采用矿用监视型屏蔽电缆MYPTJ-3.6型；（2）、移动变电站向组合开关供电使用屏蔽橡套电缆MYP-1000型；（3）、组合开关向采煤工作面电气设备供电使用屏蔽像套电缆MCP-1000型；（4）、向胶带输送机主干线供电使用屏蔽像套电缆MCP-1000型；（5）、向其余各配电点供电，从起动器到电动机的电缆采用U-1000型，向电钻供电选用UZ-500型电钻专用电缆。
二）、低压电缆截面的选择1、1#移变至组合开关电缆的选择按持续允许电流选择电缆截面：I 1=ΣP1×1000/1.732×UN×Conϕ = 790×1000/1.732×1140×0.85 = 470A选择MCP-0.66/1.14 3×95+1×25矿用橡套屏蔽电缆，长期允许载流量为I=273 A，小于I1=470A，如选用两路MCP-0.66/1.14 3×95+1×25+4×10橡套屏蔽电缆向组合开关供电，I=2×273 A=546A＞470A， L=2×200M。
2、2#移变至组合开关电缆的选择按持续允许电流选择电缆截面：I 1=ΣP1×1000/1.732×UN×Conϕ = 788×1000/1.732×1140×0.8 = 469A选择MCP-0.66/1.14 3×95+1×25矿用橡套屏蔽电缆，长期允许载流量为I=273 A，小于I1=469A，如选用两路MCP-0.66/1.14 3×95+1×25+4×10橡套屏蔽电缆向组合开关供电，I=2×273 A=546A＞469A， L=2×200M。
3、组合开关至煤机电缆的选择按持续允许电流选择电缆截面：I 1=ΣP1×1000/1.732×UN×Conϕ =（300+2×45）×1000/1.732×1140×0.85 = 232A选择MCP-0.66/1.14 3×95+1×25+4×10矿用橡套屏蔽电缆，长期允许载流量为I=273 A，大于I1=232A，故选用两路MCP-0.66/1.14 3×95+1×25+4×10橡套屏蔽电缆分别向煤机供电，L=2×280M。
4、组合开关至运输溜子电缆的选择按持续允许电流选择电缆截面：I 1=ΣP1×1000/1.732×UN×Conϕ =（2×200）×1000/1.732×1140×0.85 = 238A选择MCP-0.66/1.14 3×50+1×16+4×6两路矿用橡套屏蔽电缆，长期允许载流量为I=2×173 A=346，大于I1=238A，持续允许电流能够满足要求，但计算两相短路电流值太小，灵敏度效验达不到要求，只有增加电缆截面，故选用两路MCP-0.66/1.14 3×70+1×16+4×6橡套屏蔽电缆分别向运输溜子供电， L1= 120M、L2= 280M。
（2×110KW运输溜子电缆截面选择计算与３其相同，也选用两路MCP-0.66/1.14 3×70+1×16+4×6橡套屏蔽电缆分别向运输溜子供电，L1= 120M、L2= 280M。
）5、组合开关至乳化泵站电缆的选择按持续允许电流选择电缆截面：I 1=ΣP1×1000/1.732×UN×Con =250×1000/1.732×1140×0.85 = 149A选择MCP-0.66/1.14 3×50+1×25矿用橡套屏蔽电缆，长期允许载流量为I=173 A，大于I1=149A，故选用一路MCP-0.66/1.14 3×50+1×25橡套屏蔽电缆向乳化泵站供电， L= 300M。
五、短路电流的计算：（一）、电缆换算长度计算：按图d1点计算，查表得电缆换算长度和为：LH1=617m按图d2点计算，查表得电缆换算长度和为：LH2=1295m按图d3点计算，查表得电缆换算长度和为：LH3=363m按图d4点计算，查表得电缆换算长度和为：LH4=257m从移变到馈电，查表得电缆换算长度和为：LH5=53m（二）、两相短路电流计算：计算d1点的两相短路电流值。
根据电缆换算长度617m，查KBSGZY-500KVA移动变电站两相短路电流计算表得：Id1(2)=1152A ；计算d2点的两相短路电流值。
根据电缆换算长度1295m，查KSJ2-320KVA变压器两相短路电流计算表得：Id2(2)=556A ；计算d3点的两相短路电流值。
根据电缆换算长度257m，查KBSGZY-800KVA移动变电站两相短路电流计算表得：Id3(2)=2705A ；计算d4点的两相短路电流值。
根据电缆换算长度363m，查KBSGZY-800KVA移动变电站两相短路电流计算表得：Id4(2)=3284A ；计算d5点的两相短路电流值。
根据电缆换算长度53m，查KBSGZY-800KVA 移动变电站两相短路电流计算表得：Id5(2)=5037A ；六、馈电开关整定计算：1、溜子道馈电开关整定计算：第一台馈电开关整定计算：最大一台电机功率是150KW；其启动电流=150×1.15×6=1035A其余负荷=150+132+22+1.2=305.2KWI整=最大一台电机功率的启动电流+其余负荷×1.1=1035+305.2×1.1=1370A 所以I1整取1400A第二台馈电开关整定计算：最大一台电机功率是132KW；其启动电流=132×1.15×6=910.8A其余负荷=22+1.2=23.2KWI整=最大一台电机功率的启动电流+其余负荷×1.1=910.8+32.2×1.1=946.22A 所以I2整取950A因第三台馈电开关所代附和不大，所以I3整取200A４2、材料道馈电开关整定计算：最大一台电机功率是22KW；其启动电流=22×1.15×6=151.8A其余负荷=22×3+1.2=67.2KWI整=最大一台电机功率的启动电流+其余负荷×1.1=151.8+67.2×1.1=225.72A 所以I整取200A3、煤机馈电开关整定计算：第一台馈电开关整定计算：最大一台电机功率是300KW；其额定电流=300×1000/1.732×1140×0.85=179A其余负荷=2×110+250=470KW；其额定电流=470×1000/1.732×1140×0.85=280AI整=最大一台电机功率的启动电流+其余负荷额定电流=179×6+280=1354A 所以I整取1400A第二台馈电开关整定计算：最大一台电机功率是400KW；其额定电流=400×1000/1.732×1140×0.85=238A其余负荷=2×45+300=390KW；其额定电流=390×1000/1.732×1140×0.85=232AI整=最大一台电机功率的启动电流+其余负荷额定电流=238×6+232=1660A 所以I整取1700A七、移动变电站整定计算：（一）、1#移动变电站整定计算：1、过载保护：运输溜子额定电流：I1e=2×110×1000/1.732×1140×0.85=131A乳化泵额定电流：I2e=250×1000/1.732×1140×0.85=149Ae=179A煤机额定电流：I3ΣIe=I1e+I2e+I3e =131+149+179=459AIz=2ΣIe=2×459=918A 取Iz=1000A灵敏度校验：Iz/ΣIe=1000/459=2.2＞1.2时限：取1.5Iz 40～50S2、短路保护：ΣIe=459A Iz=2ΣIe=6×459=2754A 取Iz=2800AId5(2)/I整=5037A/2800A=1.8> 1.5灵敏度能够满足供电要求。