AO工艺计算例题
AO工艺设计计算
A 2 / O 工 艺 生 化 池 设 计设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s进出水水质要求表进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算① . BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/（kgMLSS ·d ）② . 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③ . 污泥回流比R=50%④ .混合液悬浮固体浓度（污泥浓度） ⑤ . TN 去除率 ⑥ .内回流倍数 四、 A 2/O 曝气池计算 ① .反应池容积 ② .反应水力总停留时间 ③ .各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝ 1： 1：4 1114 2.33h ，池容 V 4252666 1114 2.33h ，池容 V 4252666414 9.34h ，池容 V 4 42526④ .校核氮磷负荷厌氧池停留时间 t 缺氧池停留时间 t 好氧池停留时间 t3 7087.7m 3； 37087.7m 3； 28350.6m 3。
好氧段TN负荷为：Q ?TN0 73500 30.90 0.024kgTN / kgMLSS d X ?V3 3333 28350.6厌氧段TP 负荷为：Q ?TP0 73500 5.40.017kgTN / kgMLSS d X ?V1 3333 7087.7① 剩余污泥量：X ,(kg/d)式中：取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率K d 0.05，代入公式得：=5395kg/d则：湿污泥量：设污泥含水率P=99.2%则剩余污泥量为：⑤.反应池主要尺寸反应池总容积：V=42526m3设反应池2 组，单组池容积：V =V21263m32有效水深5m，则：S=V/5=4252.6 m2取超高为1.0m，则反应池总高H 5.0 1.0 6.0m生化池廊道设置：设厌氧池1 廊道，缺氧池1 廊道，好氧池4 廊道，共6 条廊道。
廊道宽10m。
则每条廊道长度为L S 4252.670.88m ，取71mbn 10 6尺寸校核L 717.1， b 102b 10 h 5 查《污水生物处理新技术》，长比宽在5~10间，宽比高在1~2 间可见长、宽、深皆符合要求五、反应池进、出水系统计算1) 进水管单组反应池进水管设计流量Q1Q max 0.850.425m3/ s12 2 管道流速v 1.0m / s管道过水断面面积 A Q1 /v 0.425/1.0 0.425m2取进水管管径 DN800mm2) 回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量 设管道流速 v 1 0.85m/ s 管道过水断面积 管径取出水管管径 DN800mm3) 出水管 单组反应池出水管设计流量 设管道流速 v 1 0.8m/s管道过水断面积 管径取出水管管径 DN1200mm六、 曝气系统设计计算1. 需氧量计算 碳化需氧量： 硝化需氧量： 反硝化需氧量：去除 1kg BOD 5 的需氧量为：2. 标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。
AO法工艺计算带公式
AO法工艺计算带公式O法工艺计算是一种常用于工程和制造过程中的计算方法，通过对材料的性质、工艺参数和设备条件进行分析，来确定工艺过程中的各个环节，并提供合理的计算和优化方案。
本文将介绍O法工艺计算的基本原理、计算公式和应用案例。
一、O法工艺计算的基本原理O法工艺计算是一种在工程领域中广泛应用的计算方法。
它的基本原理是根据物理学和数学原理，通过对所研究对象的物理特性和工艺过程中的条件参数进行分析，建立起合适的数学模型，并利用这些模型进行计算和优化。
在O法工艺计算中，首先需要确定所研究对象的物理特性和工艺参数，这些参数包括但不限于材料的密度、熔点、导热系数，工艺过程中的温度、压力、时间等。
其次，根据这些参数，建立起适当的数学模型，有时需要结合实验数据来拟合，以准确描述所研究对象的物理特性和工艺过程中的变化规律。
最后，通过对这些数学模型进行计算和分析，得出合适的结果，并对其进行优化。
二、O法工艺计算的常用公式在O法工艺计算中，有一些常用的公式可以用来描述物理特性和工艺过程中的变化。
下面列举了一些常见的公式：1.热传导方程热传导方程用于计算材料在温度梯度下的热传导情况，表达式如下：q=-kA∇T其中，q为单位时间内通过单位面积的热流量，k为材料的导热系数，A为传热面积，∇T为温度梯度。
2.热膨胀方程热膨胀方程用于计算材料在温度变化下发生的线膨胀和体膨胀，表达式如下：ΔL=αL0ΔT其中，ΔL为长度的变化量，α为材料的线膨胀系数，L0为初始长度，ΔT为温度变化量。
3.复合材料层合板的弯曲方程复合材料层合板的弯曲方程用于计算受力下的层合板的弯曲情况，表达式如下：M=E(Ig+y²A)θ其中，M为受力矩，E为材料的弹性模量，Ig为层合板的惯性矩，y为受力点的距离，A为受力面积，θ为受力角度。
4.体积流量方程体积流量方程用于计算流体在管道中的流动情况，表达式如下：Q=vA其中，Q为单位时间内通过管道的流体体积，v为流体的平均流速，A为管道的横截面积。
AO工艺设计计算(全)
二 沉砂池计算1. 基 本 数据1.1 流 量日平 均 流 量Qav = m3 / d =0.46 日最 小 流 量Qmin = m3 / d =0.46 日变 化 系 数Kz =#NAME?日最 大 流 量Qmax =Kz * Qav =#NAME? m3/d ==#NAME? m3 /s 2 进 水 井及 堰2.1 进 水井 尺 寸最 大流 量 Qmax=#NAME? m3 /s最 小流 量 Qmin=0.46 m3 /s进水井格数 n =格进水井堰板方向宽L =m进水井长 W =m进水井高 H =m进水最大上升流速V =Qmax/(n*w*L) =#NAME?m/s 进水最小上升流速V =Qmin/(n*w*L) =0.26m/s 2.2 矩形堰2.2.1 薄壁平顶堰 （不淹没，无侧面收缩，流速忽略）使用公式： 通过堰口的流量为Q = m * b* (2 *g)1/2* H3/2流量系数为m = 0.405+ 0.0027 /H公式 取值 ：堰数n1 =单堰宽b =m单堰流量Qma =Qmax/n1 = m3 /s重力加速度g =9.81 m / s2使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =#NAME?l / (m * s) 按单堰过流平均流量校核堰数n2 =单堰宽b =m单堰流量Q' =Qav/(n1-1)= m3 /s重力加速度g =9.81 m / s2 使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =308.6l / (m * s) 2.3 渠道尺寸流量 q =#NAME?cu m / s水深 h=0.500m渠宽 w=0.900m流速 v =q/h/w#NAME?m/s2. 机械格栅选用回转式格栅,拟用宜昌市第二冷作机械厂的产品.每套由两台HF1000并联而成.格栅台数量n =格栅间隙b =格栅安装角度a =单套设备宽Wo =设备总高H2 =单套设备总宽W2 =渠道数n1 =每条渠道宽W =每条渠道深H =导流槽长度 L1= H *ctg(a) =m排渣高度(距渠底) H1=m栅前水深h1 =m栅前流速V1 =m/s过栅流速V =m/s单套格栅过流量Qs =m3/d过栅水头损失dh =m栅后水深h2 =m栅后流速V2 =m/s栅渣产率f =m3/103m3污水 栅渣产量 Wf =Qav * f = 2.000m3按单渠过流平均流量校核栅前水深h1 =m栅前流速V1 =0.51m/s过栅流速V =#NAME?m/s单套格栅过流量Qs = Qav=40000.0m3/d过栅水头损失dh =#NAME?m栅后水深h2 =#NAME?m栅后流速V2 =#NAME?m/s 3 沉砂池 :D=3.5 m4. 沉砂池出水堰计算使用公式： 通过堰口的流量为Q = m * b* (2 *g)1/2* H3/2流量系数为m = 0.405+ 0.0027 /H公式 取值 ：堰数n1 =单堰宽b =m单堰流量Qma =Qmax/n1 = m3 /s 重力加速度g =9.81 m / s2 使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =#NAME?l / (m * s)三 配水井计算使用公式： 通过堰口的流量为Q = m * b* (2 *g)1/2* H3/2流量系数为m = 0.405+ 0.0027 /H公式 取值 ：堰数n1 =单堰宽b =m单堰流量Qma =Qmax/n1 = m3 /s重力加速度g =9.81 m / s2 使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =#NAME?l / (m * s)m3 /sm3 /s#NAME? m3 / h。
AO脱氮工艺参数设计计算
Q=100m3/h=2400m3/dCOD=10000mg/l ss=000mg/lNH3-NJ进=500mg/l
经A/O工艺处理后的水质达到：COD<1400(本工程按平均1000算)NH3-N出<25 mg/l（本工程按平均15mg/l算）
容积负荷
本工艺按2.0公斤计算
Nv=2.0 kgCOD/(m3.d)
污泥指数
SVI=120
回流污泥浓度
Xr=106/SVI
8000 mg/l
曝气池内污泥浓度MLSS
X=6000 mg/l
污泥回流比
Rr=X/(Xr-X)
6000/(8000-6000)
300%
污泥回流量
Qr=RrQ
2400×300%
7200 m3/d
氨氮去除率
EN=(500-15)/500
97%
消化液回流比
RC=EN/(1-EN)
0.97/ (1-0.97)
3200%
消化液回流量
Qc= RCQ
32×2400
76800 m3/d
A/O池尺寸主要计算
反应池的有效容积V1
V1=Q(Co-Ce)/ Nv
Q－进水流量
Co－进水COD浓度kg/m3
Ce－出水COD浓度kg/m3
Nv－容积负荷
V1=2400×(10-1)/2
反应池所需氧量Oa包括有机物COD氧化需氧量O1，硝化反应需氧量O2，微生物自身氧化需氧量O3，保持好氧池一定的溶解氧所需氧量O4四部分
Oa=O1+O2+O3+O4=9720+5160+5832+130=20842kg/d
A/O脱氮工艺参数设计计算
AO工艺
A/O工艺（1）A池（缺氧池）容积，可按以下公式计算：V n=｛0.001Q(N k-N te)-0.12△X v｝/(K de×X)(△X v=y×Y t×Q(S0-S e)/1000)式中：V n-缺氧池容积Q-生物反映池的设计流量（m3 /d）Q=80X-混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）X=12 N k-进水总凯氏氮浓度（mg/L）N k=1000N te- 出水总氮浓度（mg/L）N te=30△X v-排出生物反应池出水微生物量(kgMLVSS/d) K de-脱氮速率，取0.03kgNO3-N/(kgMLSS×d)Y t-污泥总产率系数(kgMLSS/kgBOD5) Y t=0.5y-MLSS中MLVSS所占比例y=0.6S0-进水BOD5 S0=6000S e-出水BOD5 S e=300将上面数值代入公式可得V n=170 m3有效水深取4 m,则面积A=170/4=42.5 m2(2)碳氧化池容积,可按下式计算:V= Q(S0-S e)/(1000×N S×X)式中:V-碳氧化池容积Q-进水流量N S-污泥有机负荷(kgBOD5/kgMLSS d),取N S=0.1X-悬浮固体浓度(gMLSS/L)代入上式有:V=380 m3有效水深度取4 m,则面积A=380/4=95 m2(3)强化消化池面积V=Q(S0(NH3-N)-S e(NH3-N))/(1000×N S(NH3-N)×X)Q-进水流量（m3 /d）S0(NH3-N)-NH3-N进水浓度S e(NH3-N)- NH3-N出水浓度N S(NH3-N)-污泥氨氮负荷(kgNH3-N/kgMLSS d),(取0.05)X-悬浮固体浓度(gMLSS/L),(取12)代入上式有:V=130 m3有效水深度取4.0 m,则该池面积A=130/4=32.5 m2(4)碳氧化-消化反应的需气量按下列公式计算:O2= 0.001aQ(S0-S e)-c△X v＋b[0.001Q(N k-N ke)-0.12△X v]-0.626[0.001Q(N t-N ke-N oe)-0.12△X v]式中: Q-进水流量（m3 /d）O2-废水需氧量（m3 /d）N K-进水总凯氏氮浓度（mg/L）N ke-出水总凯氏氮浓度（mg/L）N oe-出水硝态氮浓度（mg/L）a-碳的氧当量,取1.47b- 氨氮的氧当量,取4.57c- 常数,细菌细胞的氧当量,取1.42代入上式有: O 2=813.97kg O 2/d查表可知:水中的溶解氧饱和度为:C S(20)=9.17（mg/L ）; C S(30)=7.63（mg/L ）.本项目采用微孔曝气头曝气,淹没水深为4m,计算温度定为30℃, 曝气头出口处的绝对压力(P b )为: P b =1.013×105＋9.8×103×4=1.405×105 P a 空气离开曝气池池面时,氧的百分比为:O t =21(1-E A )×60%/[79+21(1-E A )]=17.54% (氧转化效率E A 20%) 最不利温度条件下(取30℃) 曝气池混合液中平均饱和度: C sb(30)=C s(30)( P b /202600＋O t /42)=8.474 mg/L换算为20℃条件下,脱氧清水的充氧量:R 0= RC s(20)/{C βρα[sb(T)-]C 1.024T-20}取,0.1,0.2,9.0,8.0====ρβαC 代入得R 0=1309.7kgO 2/d曝气池的平均供气量为：G S =R 0×100/（0.3×E A ）=21828.3 m 3空气 /d=909.5 m 3空气/h =15.16 m 3空气/min若微孔曝气头单盘气量2 m 3 /h ，面积0.25 m 2/个，氧转移效率E A 为20%，则所需曝气头的个数为909.5/2=455个。
AO脱氮设计计算
21.1.1.5 A1/O工艺设计举例 例：Q=25×104m3/d，K d=1.3，初沉池出水BOD5=150mg/L， SS=126 mg/L，TN=25 mg/L。
要求曝气系统出水达到BOD5≤20 mg/L，SS≤30 mg/L， NH+4—N≈0，No－x—N＜5 mg/L 设计A1/O生物反应池 解：一、设计参数 1、F s=0.13 KgBOD5/KgMLSS·d 2、SVI=150 3、回流污泥浓度 4、污泥回流比R=100% 5、曝气池混合液污泥浓度 6、TN去降率 7、混合液回流比 二、A1/O主要工艺尺寸 按BOD污泥负荷率F s计算： 1、A1/O池总有效容积V 2、有效水深H1=6m 3、曝气池总有效面积： 4、分四组，每组有效面积S=S总/4=19000/4=4750 m2 5、取廊道宽b=10.0m，设5廊道，则单组曝气池有效宽度为50m 单组曝气池长度： 6、污水在A1/O反应地内停留时间t 7、A1:O段=1：4 则A1段停留时间t1 = 1.7h O段停留时间t2 = 6.7h 三、剩余污泥量W（kg/d）的计算W=W1—W3+W2 （1）生成的污泥量W1=a(S o—S e)0.55(150—20)×250000=17875kg/d （2）因内源呼吸作用而分解的污泥量W2W2=bVX V=0.05×114000× 0.7×3300=13167kg/d （3）W3不可生物降解和惰性的悬浮物量（NVSS），该部分占TSS的50%W3=（126—30）×50%×114000=5472kg/d。
（4）剩余污泥量W=W1 + W3—W2=17875 + 5472—13167=10180kg/d。
（5）剩余污泥体积量q（m3） （6）污泥龄 四、曝气系统计算 1、需氧量计算。
O2=aKQ(So-Se)+b[KQ(Nki-NKe)-0.12X W]-CX w-b[KQ(Nki-Nke-NOe)-0.12X W]×56%=35221(kgO2/d) 2、曝气系统其它部分计算与普通活性污泥法相同。
AO工艺设计计算参考
A1/O生物脱氮工艺一、设计资料设计处理能力为日处理废水量为30000m3废水水质如下：PH值7。
0~7。
5 水温14~25℃BOD5=160mg/L VSS=126mg/L （VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L根据要求：出水水质如下:BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3—N 8mg/L根据环保部门要求,废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》GB8978-1996中规定的“二级现有”标准，即COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6—9 SS〈30 mg/l二、污水处理工艺方案的确定城市污水用沉淀法处理一般只能去除约25～30℅的BOD5，污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除,化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果不好而不宜采用。
采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。
废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在.生活污水中氮的主要存在形态是有机氮和氨氮.其中有机氮占生活污水含氮量的40％～60%，氨氮占50％～60%，亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%~5%.废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中,将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转化为亚硝态氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废水中脱氮的目的。
废水的生物脱氮处理过程,实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。
在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic)条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下,利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气(N2）而从废水中逸出。
【干货】AO生物脱氮工艺设计计算
【干货】AO生物脱氮工艺设计计算AO生物脱氮工艺缺氧池容积计算《室外排水设计规范》6.6.18条规定：当仅需脱氮时，宜采用缺氧/好氧法（ANO工艺）。
1.生物反应池的容积，按本规范第6.6.11条所列公式计算时，反应池中缺氧区（池）的水力停留时间宜为0.5~3h。
2.生物反应池的容积，采用硝化、反硝化动力学计算时，按下列规定计算。
（1）缺氧区（池）容积，可按下列公式计算：公式6.6.18-1•Q——设计流量，m3/d；•0.12——微生物中氮的质量分数，由表示微生物细胞中个组分质量比的分子式C5H7NO2计算得出；•X——缺氧池（区）内混合液悬浮固体平均浓度，gMLSS/L；•Nk——缺氧池（区）进水总凯氏氮浓度，mg/L；•Nte——生物反应池出水总氮浓度，mg/L；•Kde——缺氧池（区）反硝化脱氮速率，kgNO3-N/(kgMLSS▪d).其值宜根据试验资料确定。
无试验资料时，20℃的Kde值可取0.03~0.06kgNO3-N/(kgMLSS▪d)。
Kde与混合液回流比、进水水质、温度和污泥中反硝化菌的比例等因素有关。
混合液回流量大，带入缺氧池的溶解氧多，Kde取低值；进水有机物浓度高且较易生物降解时，Kde取高值。
Kde按公式6.6.18-2修正。
公式6.6.18-2•Kde（t）——T℃时的脱氮速率，T为设计温度，℃；•Kde（20）——20℃时的脱氮速率；•△Xv——微生物的净增量，即排出系统的微生物量，kgMLVSS/d，可按公式6.6.18-3计算：公式6.6.18-3•y——MLSS中MLVSS所占比例。
对于这一条规定，需要注意的问题是在公式6.6.18-1中，计算缺氧池容积用总凯氏氮而不是进水总氮减出水总氮？这主要是原污水中硝态氮的含量很低，几乎不可测，所以在数值上进水总凯氏氮基本等于总氮，因此在计算时就用进水总凯氏氮减去出水总氮。
AO生物脱氮工艺好氧池容积计算《室外排水设计规范》6.6.18条规定：当仅需脱氮时，宜采用缺氧/好氧法（ANO工艺）。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
其中用到的公式
例题2．A 2/O 工艺的设计 A 2/O 工艺说明
根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来
判断A 2/O 工艺是否适合本污水处理方案。
1. 设计流量：Q ＝54000m3/d=2250 m3/h
原污水水质：COD ＝330mg/L BOD ＝200 mg/L
SS ＝260 mg/L TN ＝25 mg/L TP ＝5 mg/L
一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/L
BOD ＝200×（1－10%）＝180mg/L SS ＝260×（1－50%）＝130 mg/L
二级处理出水水质：BOD ＝10mg/L SS ＝10 mg/L
NH3-N ＝5mg/L TP ≤1 mg/L TN ＝15 mg/L COD=50 mg/L 其中：
2.1325330＝＝TN COD ＞8 025.0200
5
=＝BOD TP ＜ 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。
A 2/O 工艺设计参数
BOD5污泥负荷N ＝(KgMLSS?d)
好氧段DO ＝2 缺氧段≤ 厌氧段≤
回流污泥浓度Xr ＝
100001100
1000000
＝⨯mg/L 污泥回流比R ＝50% 混合液悬浮固体浓度 X ＝＝＋r ·1X R R 10000·5
.15
.0＝3333mg/L
混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%10025
8
25⨯-＝68%
R 内＝
TN
TN
y 1y -×100%＝% 取R 内＝200%
设计计算（污泥负荷法）
硝化池计算
（1） 硝化细菌最大比增长速率 m ax μ=
（T-15）
m ax μ =⨯⨯（T-15）
=
（2） 稳定运行状态下硝化菌的比增长速率
μN =
,max 1
1
N z N K N μ+
=0.42615151
⨯+=
（3） 最小污泥龄 θc m
θc
m =1/μN =
1
0.399
= （4） 设计污泥龄 d c θ
d c θ=m
C F
D θ⨯
为保证污泥稳定 ， d c θ取20d 。
式中： D F —设计因数，为S F ⋅P F 其中S F 为安全因数， 取3，P F 为峰值因数取1--2 θc m —最小污泥龄 ，为
反应池计算
（1) 反应池容积V ＝X
N S Q ·o
·＝
3333
15.0180
225024⨯⨯⨯＝
（2) 反应池总水力停留时间 t ＝Q
V
＝225094.19441＝(h)
（3) 各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1:2:5
厌氧池水力停留时间：t1＝8
1
×＝ h
厌氧池容积：V1＝8
1
×＝
缺氧池水力停留时间：t2＝4
1
×＝
21
.12151333325225024⨯⨯⨯24.243033335225024⨯⨯⨯ 缺氧池容积：V2＝
4
1
×＝ 好氧池水力停留时间：t3＝8
5
×＝
好氧池容积：V3＝8
5
×＝
（4) 校核氮磷负荷 KgTN （Kg·MLSS·d）
好氧段总氮负荷＝
3·o
·V X TN Q ＝ ＝（符合要求） 厌氧段总磷负荷＝1
·o
·V X TP Q ＝ ＝[KgTP/(Kg·MLSSd) ] （符合要求）
（5) 剩余污泥（取污泥增长系数Y ＝，污泥自身氧化率Kd ＝） ① 降解BOD5生成污泥量 W1＝a （Sa-Se ）Q
＝(180-10)×1000
1
×24×2250 ＝4590gKg/d
② 内源呼吸分解污泥量
W2＝b×V ＝×3333×
1000
1
× ＝2025Kg/d
③ 不可生物降解和惰性悬浮物量
W3＝（130-10）×
1000
1
×24×2250×＝3240Kg/d 剩余污泥W ＝W1-W2+W3＝5805 Kg/d
（6) 反应池主要尺寸 反应池总容积V ＝
设反应池四组，单组池容积V ＝4
94.19441＝ 采用四廊道式推流式曝气池，有效水深4m ，廊道宽b ＝6m
单个曝气池长度L ＝B
S 单＝6448.3037⨯⨯＝
校核：h b ＝46＝ （满足h
b
＝1~2）
6
4.126B L
＝ ＝21＞10 （符合要求） 取超高，则反应池总高H ＝4＋＝ 厌氧池宽取12m ，缺氧池宽取12m 厌氧池尺寸长L1＝4
24
.2430/（12x4）＝
缺氧池尺寸长L2＝
4
49
.4860/（4x4x6）＝ 好氧池尺寸为424⨯⨯
1.1.1. A 2/O 工艺的各部分尺寸确定
根据厂区整体布置规范有序，整齐简洁的原则，在保证每个池子的有效容积情况
下，来确定厌氧池，缺氧池和好氧池的实际尺寸，具体尺寸如下所示。
厌氧池：×6×，有效容积：1496m 3，停留时间：
缺氧池：×16×，有效容积：2904m 3，停留时间： 好氧池：×24×，有效容积：7300m 3，停留时间： 1.1.2. 需氧量计算及风机选型
BOD5去除量＝24×2250×（180-10）×1000
1
＝9180Kg/d NH4-N 氧化量＝24×2250×（）×
1000
1
＝945 Kg/d 生物硝化系统含碳有机物氧化需氧量与泥龄和水温有关，每去除1KgBOD5需氧量
1 .0~。
本例中设氧化1KgBOD5需氧，则碳氧化硝化需氧量为： ×9180+×945＝11016+4347＝15363Kg/d
每还原1KgNO3-N 需，由于利用污水中的BOD5作为碳源反硝化减少氧需要量为：×（）×24×2250×
1000
1
＝ Kg/d 实际需氧量：＝d ＝h 实际需空气量：×
29.116
29÷= m 3/h
（7) 风机的选择
根据实际空气需求量，选择WHR 高压型鼓风机2台，1开1备。
WHR 高压型鼓风机技术参数
参考参数
《城镇污水处理厂排放标准》。