顶板模板计算书
模板计算书
一、住宅楼各种厚度顶板的模板设计（一）顶板模板计算（150mm厚的顶板）：1、材料与荷载：1）、基本数据：⑴、竹模板δ=12mm厚，自重8.5KN/m3（根据竹模板厂的促销广告数据采用）；⑵、次木楞4.5×90mm，间距@300㎜；（楞木按实际进料经压刨后的尺寸计算）⑶、主楞95mm×95mm，自重8kN/m3（按木材15%含水量估算），立杆间距为1200mm双向；碗扣支架立杆长度（模板高度4.58m）4.38m，配制按两根2.1m立杆+“U”形托）；（按交道口工程地下室计）⑷、砼自重24KN/m3；顶板钢筋1.5KN/m2（按含钢量估算）；⑸、木材允许挠度L/200、弹性模量E=10000Mpa；(木材采用东北落叶松σ=17N/㎜2×0.9折减系数后)[σ]=15.3N/㎜2；⑹、施工人员及设备活载：2.5KN/m2；⑺、水平振捣荷载：2.0KN/m2；300×122300×123⑻、竹模板截面系数：W x竹= =7200mm3、、I x竹= =43200mm46 1245×90245×903⑼、木楞截面系数：W x小= =60750mm3、、I x竹= =2733750mm46 1295×95295×953⑽、主楞截面系数：W x竹= =142896mm3、、I x竹= =6787552mm46 12⑾、立杆钢管（Ф48×3.5钢管）：A=489.3mm2、、I=15.8mm4、E=2.6×105、、[F]=L/500、[σ]=205N/mm2；2、竹模板计算：1）、荷载组合：竹模板：0.012×8.5=0.102KN/m2；砼：0.15×24=3.6KN/m2；钢筋：0.15×1.5=0.225KN/m2、；次楞：0.045×0.09×8.=0.0324KN/m；主楞：0.095×0.095×8=0.072KN/m。
钢结构屋顶模板及支撑架计算书
钢结构屋顶模板及支撑架计算书1. 引言本文档旨在提供钢结构屋顶模板及支撑架的计算书，以确保设计和施工过程满足相关规范和安全要求。
2. 模板计算2.1 模板载荷计算根据设计要求和使用条件，计算屋顶模板的荷载。
包括自重、附加负荷（如雨水、积雪）以及其他应力因素。
参考相关建筑规范和计算方法，确保模板能够承受这些荷载。
2.2 模板材料选择根据计算结果和设计要求，选择合适的材料作为屋顶模板。
考虑到强度、稳定性、耐久性和施工可行性等因素，选择适当的钢材或其他适用材料。
2.3 模板连接设计设计合适的连接方式和细节，确保屋顶模板连接牢固、稳定。
考虑到施工方便性和维护要求，选择适当的连接件和方法。
3. 支撑架计算3.1 支撑架载荷计算根据设计要求和模板荷载，计算支撑架所承受的载荷。
考虑到横向和纵向荷载以及其他应力因素，确保支撑架能够稳定地支撑屋顶模板。
3.2 支撑架设计和布置根据计算结果和设计要求，选择合适的支撑架类型和尺寸。
考虑到结构稳定性、施工方便性和成本因素，设计合理的支撑架布置，并确保支撑架能够平稳地分布屋顶模板荷载。
4. 安全要求和检查设计和施工过程中，要遵守相关安全规范和要求。
在完成屋顶模板和支撑架的计算后，进行安全检查和评估。
确保所设计的屋顶结构具备足够的稳定性和安全性。
5. 结论本文档提供了钢结构屋顶模板及支撑架的计算书，包括模板计算、支撑架计算以及安全要求和检查。
通过合理的设计和施工，确保所构建的屋顶结构满足相关要求并具备稳定性和安全性。
顶板模板计算书
XXX顶模计算书一、工程概况XXX模板采用12mm竹胶合板。
胶合板背后次梁用Φ48*3.5mm钢管，主梁用120*120mm木条。
立杆采用Φ48*3.5mm钢管。
二、模板计算2.1计算依据1、XXX设计图纸；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《路桥施工技术手册》；3、我国现行的有关设计、施工规范的有关规定和安全法规。
2.2计算说明1、XXX顶板，主通道宽度为7.1m，长度为27m分两次浇筑完成。
2、顶板模板采用普通2*1m,12mm厚的胶合板，胶合板外侧背间距为300mm的Φ48*3.5mm钢管作为次梁，钢管外背木方作为主梁两者成十字交叉型，木方间距为900mm。
3、模板属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。
2.3顶板模板荷载计算1、新浇混凝土自重（混凝土容重γ=24 KN/m3）顶板浇筑高度H=0.55m。
P1 =γ*H*1.35=24*0.55*1.35=17.82 KN/m22、钢筋自重：P2 =1.1*0.55*1.35=0.82KN/m23、施工人员及设备荷载：P3=2.5*1.4=3.5 KN/m24、模板自重（取竹材容重γ=9 KN/m3）P5=γ*h*1.35=9*0.015*1.35=0.18KN/m25、钢管自重荷载P6=50*1.35=67.5 N/m6、方木自重（取木材容重最大值γ=7 KN/m3）P7 =0.06*0.09*7*1.35=0.05 KN/m 1.面板计算(1)、强度验算计算跨径l1=200mm荷载组合：P= P1 + P2+ P3 =17.82+0.82+3.5=22.14 KN/m2 =0.02214N/mm2以1mm宽的板条作为计算单元，转换为均布荷载q1 =0.02214*1=0.02214 N/mm模板按简支梁计算，则模板所受最大弯矩:M max =(q1 *l12 )/8=(0.02214*2002 )/8=110.7 N.mm面板截面系数:W=bh2/6=1*122/6=24 mm3应力σmax = M max/W =110.7/24=4.61N/mm2＜容许应力f m =37 N/mm2故满足要求(2)、挠度验算荷载组合：P= P1+ P2 =18.64 KN/m2 =0.01864 N/mm2转换为线性均布荷载q2 =0.01864 N/mm12mm厚竹胶合板弹性模量E=9898N/mm2面板截面惯性矩：I=bh3/12=1*123/12=144 mm4最大挠度:v max=（5* q2*l14）/384*E*I=(0.01864*5*2004)/(384*9898*144)=0.27mm＜容许挠度v m=l1/250=0.8mm故满足要求2、次楞计算次楞用Φ48*3.5mm钢管铺设间距为200mm，计算跨径l2=1200mm，根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008查表得钢管惯性矩I=121900 mm4弹性模量E=200000 N/mm2截面系数W=5080 mm3(1)、强度验算荷载组合P= P1 + P2 + P3 + P4 =17.82+0.82+3.5+0.18=22.32 KN/m2 =0.02232 N/mm2转化为线性均布荷载q3 =0.02232*200=4.46N/mm按简支梁计算则钢管所受最大弯矩M max =( q3 *l22 )/8=(4.46*12002)/8=802800 N.mm 应力σmax = M max/W=802800/5080=158.03 N/mm2＜容许应力f m =215 N/mm2故满足要求。
电梯井顶板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax ＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算b取整取整度为275mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.07×12+0.125×0.94×12＝0.25kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.1×12+0.203×3.15×1＝0.65kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.282/2，0.1×0.282/2+3.15×0.28]＝0.87kN·mMmax ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.25，0.65，0.87]＝0.87kN·mσ＝Mmax/W＝0.87×106/9280＝93.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.07×1+0.625×0.94×1＝1.26kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.1×1+0.688×3.15＝2.23kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.28，0.1×0.28+3.15]＝3.18kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.26，2.23，3.18]＝3.18kNτmax ＝Vmax/(8Izδ)[bh2-(b-δ)h2]=3.18×1000×[40×802-(40-4)×762]/(8×371300×4)＝12.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.99×10004/(100×206000×371300)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×2754/(8×206000×371300)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝275/400＝0.69mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q1L＝1.5×1.7×1＝2.56kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.28＝0.47kNR＝max[Rmax ，R1]＝2.56kN;同理，R'＝1.81kN，R''＝1.81kN 正常使用极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q2L＝1.5×1.05×1＝1.58kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.28＝0.29kNR＝max[Rmax ，R1]＝1.58kN;同理，R'＝1.12kN，R''＝1.12kN 2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.83kN·mσ＝Mmax/W＝0.83×106/4730＝176.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.14kNτmax ＝2Vmax/A=2×4.14×1000/450＝18.39N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm) ＝0.91mmνmax=0.91mm≤[ν]=1000/400=2.5mm 跨中νmax悬挑段ν＝0.37mm≤[ν]=200/400=0.5mmmax满足要求！七、立柱验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mmλ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝4.99kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝4989.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝80.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝5.26kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝5259.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝84.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f ak 70kPa满足要求！。
2#楼电梯井顶板高支模计算书
2#楼电梯井顶板（钢管支撑）模板支撑计算书1.计算参数结构板厚120mm，电梯井井道宽度2.60ｍ，高度7.45 m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑离墙尺寸0.20ｍ,采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1100mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.80m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.105，M1=K M q1L2 =-0.105×7.47×3502=-96083N.mm剪力系数K V=0.606，V1=K V q1L=0.606×7.47×350=1584Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.105，M2=K M q2L2 =-0.105×3.97×3502=-51064N.mm跨中弯矩系数K M=0.078，M3=K M q2L2 =0.078×3.97×3502=37933N.mm剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×3.97×350=842N挠度系数Kυ=0.644，υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.11mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。
顶板模板设计计算书
顶板模板设计计算书一. 荷载计算:结构顶板厚 d=0.150m①模板结构自重 0.500 KN/m2②新浇混凝土自重标准值 24.0×0.150=6.000KN/m2③顶板钢筋自重 1.1×0.150=0.275KN/m2④施工人员和施工设备荷载 2.5KN/m21.2×(①+②+③)+1.4×④=1.2×(0.500+6.000+0.275)+1.4×2.5=11.63N/m2（用于计算弯矩）①+②+③+④=0.500+6.000+0.275+2.5=9.275N/m2（用于计算挠度）二.模板计算:模板采用1.8cm厚木胶合板,荷载折减系数取0.900按模板宽度:0.001m单元计算;模板EI=3160000N·mm2模板W=54mm3;按四跨连续梁计算模板计算跨度L=0.300m模板允许应力[σ]=20N/mm21.荷载q1=0.900×11.63×0.001=0.0116KN/mq2=0.900×9.275×0.001=0.0093KN/m2.模板抗弯强度验算:M=0.1250ql2=0.1250×0.0116×0.3002=0.0001178KN·mσ=M/W=0.0001178×106/54=2.180625N/mm2<20N/mm23.模板挠度验算:ω=0.5210 ×ql4/100EI=0.5210×0.0093×（1000×0.300）4/(100×3160000)=0.081mm允许挠度[ω]=1.5mm二.小龙骨验算:小龙骨采用5CM×10CM木龙骨 ;间距0.300m;已知条件:截面抵抗矩: W=83333mm3截面刚度: EI=45800000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=1.200m按三跨连续梁计算q1=11.63×0.300=13.95600KN/m查内力计算手册小龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×13.95600×1.2002=0.452KN·mMmax小龙骨应力σ=M max/W=0.452×106/83333=5.426N/mm2<13N/mm2小龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×13.95600×(1.200×1000）4÷（100×45800000000） =0.5524mm< [ω]=1.200×1000/400=3.00 mm三、大龙骨强度及挠度验算大龙骨采用10CM×10CM木龙骨:间距1.200mm按三跨连续梁计算:已知条件：截面抵抗矩: W=166667mm3截面刚度: EI=91700000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=0.6000m大龙骨荷载q=11.63×1.200=11.130KN/m大龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×11.130×0.60002=0.45217KN·mMmax大龙骨应力σ=M max/W=0.45217×106/166667=2.713N/mm2<13N/mm2大龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×11.130×(0.6000×1000)4÷（100×91700000000）=0.084mm<[ω]=L/400=0.6000×1000/500=1.200mm四.钢支柱验算:采用φ48.5钢管脚手架；间距0.6000×1.2000m；计算长度L=220cm；=215.000N/mm2允许荷载fm已知:A=489mm2 i=1.578cmN=11.63×0.6000×1.2000=6.6780KNλ=L/i =220/1.578=139.417查表:φ=0.312σ=N/φA=6.6780/(0.312×489)=49.396N/ mm2=215.000N/mm2允许荷载fm。
车站顶板模板(碗扣式)计算书
板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20163、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×1=24.004kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.7)]×1=21.204kN/mq1活=(γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1.4×2)×1=2.8kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×1＝19.67kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×21.204×0.12+0.117×2.8×0.12＝0.024kN·m σ＝M max/W＝0.024×106/37500＝0.653N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×19.67×1004/(100×10000×281250)=0.005mmνmax=0.005mm≤min{100/150，10}=0.667mm满足要求！五、小梁验算11k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×0.1＝2.424kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.144kN/m q1活＝1.4×(Q1k+Q2k)×b=1.4×2×0.1＝0.28kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.144×0.92+0.125×0.28×0.92＝0.245kN·m M max＝0.245kN·mσ=M max/W=0.245×106/100000=2.455N/mm2≤[f]=16.2N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.144×0.9+0.625×0.28×0.9＝1.364kNV max＝1.364kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.364×1000/(2×60×100)＝0.341N/mm2≤[τ]=1.728N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×0.1＝1.987kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.987×9004/(100×8500×500×104)＝0.16mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×0.1＝2.448kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.168kN/m q1活＝1.4×(Q1k+Q2k)×b ＝1.4×2×0.1＝0.28kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×0.1＝2.007kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.448×0.9＝2.754kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.5R＝R max×0.5＝1.377kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.007×0.9＝2.258kNR'＝R'max×0.5＝1.129kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.018×106/100000=10.184N/mm2≤[f]=16.2N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=3V max/(2bh0)=3×6.181×1000/(2×60×100)＝1.545N/mm2≤[τ]=1.728N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.855mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.433mm≤[ν]=min(2×200/150,10)=2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.966kN，R2=13.066kN，R3=13.066kN，R4=8.966kN 七、可调托座验算满足要求！八、立柱验算λ=(h+2a)/i=(1200+2×350)/15.9=119.497≤[λ]=230满足要求！2、立柱稳定性验算λ=l0/i=1900.000/15.9=119.497查表得，φ1=0.458不考虑风荷载:单肢立柱轴向力：N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.5+γG×q×H=Max[8.966,13.066,13.066,8.966]/0.5+1.2×0.15×4.95= 27.022kNf=N/(φ1A)＝27.022×103/(0.458×424)=139.151N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2H/B=4.95/23.1=0.214≤2满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1040mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1040×110/1000=59.019kN≥F1=27.022kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=2000 0mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×6.902×20000/1000=456.472kN≥F1=27.022kN满足要求！。
楼顶板模板计算书
板模板(碗扣式支撑)计算书一、综合说明由于其中模板支撑架高4.8米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围包括：楼板，长×宽＝6m×4m，厚0.12m。
特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。
据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。
（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。
2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。
3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。
4、本工程相关图纸，设计文件。
5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了浙江省地方标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)的部分内容。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为4.8m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.5m。
整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.25m。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ51×3钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
地下室顶板模板(扣件式)计算书_
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式四等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×2.5]×1=13.294kN/ mq1静=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = 1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.3)]×1=9.919kN/mq1活=γ0×(γQ×γL×Q1k)×b=1×(1.5×0.9×2.5)×1=3.375kN/mq2＝1×1.3×G1k×b＝1×1.3×0.1×1=0.13kN/mp＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.3))×1＝7.63kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×9.919×0.32+0.121×3.375×0.32＝0.132kN·mM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.13×0.32+0.21×3.375×0.3，0.107×0.13×0.32+0.181×3.375×0.3]＝0.214kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.132，0.214]＝0.214kN·mσ＝M max/W＝0.214×106/37500＝5.694N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632ql4/(100EI)=0.632×7.63×3004/(100×10000×281250)=0.139mmν＝0.139mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝4.066k N/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.3＝3.054kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/mq2＝1×1.3×G1k×b=1×1.3×0.3×0.3＝0.117kN/mp＝1×1.5×0.9×Q1k＝1×1.5×0.9×2.5＝3.375kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.054×0.62+0.125×1.012×0.62＝0.183kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.117×0.62+0.203×3.37 5×0.6，0.125×0.117×0.62+0.188×3.375×0.6]＝0.414kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[4.066×0.252/2，0.117×0.252/2+3.375×0.25]＝0. 847kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.183，0.414，0.847]＝0.847kN·mσ=M max/W=0.847×106/83333=10.169N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.054×0.6+0.625×1.012×0.6＝1.525kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.117×0.6+0.688×3.375＝2.366kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.066×0.25，0.117×0.25+3.375]＝3.404kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.525，2.366，3.404]＝3.404kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.404×1000/(2×50×100)＝1.021N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.3))×0.3＝2.349kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.349×6004/(100×9350×416.667×104)＝0.041 mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.349×2504/(8×9350×416.667×104)＝0.029mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×1.5]×0.3＝3.739k N/mq1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.3＝3.132kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b ＝1×1.5×0.9×1.5×0.3＝0.608kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.3))×0.3＝2.409kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×3.739×0.6＝2.804kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×3.132+0.437×0.608)×0.6+3.739×0.25＝1.799kN R＝max[R max，R1]＝2.804kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.409×0.6＝1.807kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.409×0.6+2.409×0.25＝1.144kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.807kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m) σ=M max/W=0.841×106/4120=204.182N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.804×1000/384＝14.604N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.298mm≤[ν]=600/250=2.4mm悬挑段νmax＝1.876mm≤[ν]=2×300/250=2.4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.272kN，R2=4.346kN，R3=4.346kN，R4=8.272kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数k1cc c满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632/16=164.531≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.5×0.9×1]×0.3 = 3.537kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝7.826kN，R2＝4.112kN，R3＝4.112kN，R4＝7.826kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(500+2×200)=1440.747mmλ1=l01/i=1440.747/16=90.047查表得，φ＝0.661不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[7.826，4.112，4.112，7.826]=7.826kNf＝ N1/(ΦA)＝7826/(0.661×384)＝30.832N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQγLφwωk×l a×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.65×0.6×1.52/10＝0.107kN·mN1w =Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[7.826,4.112,4.112,7.826]+0.107/0.6=8.005kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝8005/(0.661×384)+0.107×106/4120＝57.509N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mmλ=l0/i=3040.537/16=190.034查表得，φ1=0.199不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[7.826,4.112,4.112,7.826]+1×1.3×0.15×3.4=8.48 9kNf=N/(φ1A)＝8.489×103/(0.199×384)=111.089N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQγLφwωk×l a×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.65×0.6×1.52/10＝0.107kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+M w/l b=Max[7.826,4.112,4.112,7.826]+1×1.3×0.15×3.4+ 0.107/0.6=8.668kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝8.668×103/(0.199×384)+0.107×106/4120=139.403N/mm2≤[σ]=205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.4/16.7=0.204≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1200×100/1000=76.524kN≥F1= 8.668kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=8.668kN满足要求！。
地下车库顶板计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性三、模板体系设计小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 250主梁最大悬挑长度l2(mm) 250 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 26 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9000 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=13kN/mq1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] =0.9×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)×1]=10.795kN/mq1活=0.9×(γQφc Q1k)×b=0.9×(1.4×0.7×2.5)×1=2.205kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.35))×1＝8.885kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×10.795×0.32+0.117×2.205×0.32＝0.12kN·m M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.122×0.32+0.213×2.205×0.3，0.1×0.122×0.32+0.175×2.205×0.3]＝0.142kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.12，0.142]＝0.142kN·mσ＝M max/W＝0.142×106/54000＝2.625N/mm2≤[f]＝26N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×8.885×3004/(100×9000×486000)=0.111mm ν＝0.111mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 100×50小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 20.2 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 2.02小梁截面抵抗矩W(cm3) 41.67 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 104.17 小梁计算方式三等跨连续梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3=3.973kN/m因此，q1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.3=3.311kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.661kN/m q2＝0.9×1.35 ×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.109kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.311×12+0.117×0.661×12＝0.409kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.109×12+0.213×2.205×1，0.1×0.109×12+0.175×2.205×1]＝0.478kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.973×0.252/2，0.109×0.252/2+2.205×0.25]＝0.555kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.409，0.478，0.555]＝0.555kN·mσ=M max/W=0.555×106/41670=13.311N/mm2≤[f]=20.2N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×3.311×1+0.617×0.661×1＝2.395kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.109×1+0.675×2.205＝1.554kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.973×0.25，0.109×0.25+2.205]＝2.232kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[2.395，1.554，2.232]＝2.395kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.395×1000/(2×100×50)＝0.719N/mm2≤[τ]=2.02N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.726kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.726×10004/(100×9350×104.17×104)＝1.894mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.726×2504/(8×9350×104.17×104)＝0.137mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm满足要求！六、主梁验算q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝3.781kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)×0.3＝3.384kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.786kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×3.384×1+1.2×0.397×1＝4.199kN 按悬臂梁，R1＝3.781×0.25＝0.945kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.519kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.786×1＝3.064kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.786×0.25＝0.696kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.838kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.877×106/4490=195.325N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×5.076×1000/424＝23.944N/mm2≤[τ]=120N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.600mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝1.305mm≤[ν]=2×250/250=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=7.519kN，R2=8.268kN，R3=9.273kN，R4=5.169kN图二支座反力依次为R1=6.293kN，R2=8.821kN，R3=8.821kN，R4=6.293kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距h d(mm) 1200200 顶部立柱计算长度系数μ1 1.386立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 钢管截面类型(mm) Φ48×3.5 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2218mm非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×1]×0.3 = 3.763kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝7.489kN，R2＝8.786kN，R3＝9.236kN，R4＝6.268kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1200+2×200)=2561.328mmλ1=l01/i=2561.328/15.9=161.09查表得，φ＝0.271不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[7.489，8.786，9.236，6.268]/0.6=15.394kN f＝N1/(ΦA)＝15394/(0.271×424)＝133.973N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mmλ=l0/i=3040.537/15.9=191.229查表得，φ1=0.197不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[7.489,8.786,9.236,6.268]/0.6+1×1.2×0.15×4.6 =16.222kNf=N/(φ1A)＝16.222×103/(0.197×424)=194.21N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.6/6.6=0.697≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×2320×380/1000=688.089kN≥F1=16.222kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.154×40000/1000=1806.948kN≥F1=16.222kN 满足要求！。
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顶板模板计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):1.000；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):5000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):5000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80×1.52/6 = 30 cm3；I = 80×1.53/12 = 22.5 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.75×0.8+1×0.8 = 15.8 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×0.8= 0.8 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×15.8+1.4×0.8= 20.08kN/m最大弯矩M=0.1×20.08×2002= 80320 N·mm；面板最大应力计算值σ =M/W= 80320/30000 = 2.677 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.677 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1= 15.8kN/m面板最大挠度计算值ν= 0.677×15.8×2004/(100×5000×22.5×104)=0.152 mm；面板最大允许挠度[ν]=200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值0.152 mm 小于面板的最大允许挠度0.8 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=6×8×8/6 = 64 cm3；I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.2×0.75+1×0.2 = 3.95 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×0.2 = 0.2 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×3.95+1.4×0.2 = 5.02 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×5.02×0.82 = 0.321 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.321×106/64000 = 5.02 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.02 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bh n< [τ]其中最大剪力: V = 0.6×5.02×0.8 = 2.41 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×2.41×103/(2 ×60×80) = 0.753 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.753 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1 = 3.95 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×3.95×8004 /(100×5000×2560000)= 0.856 mm；最大允许挠度[ν]=800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值0.856 mm 小于方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :Ф48×3；W=10.16 cm3；I=26.16 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝4.016kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩M max = 1.205 kN·m ；最大变形V max = 1.008 mm ；最大支座力Q max = 17.57 kN ；最大应力σ= 1205040.93/10160 = 118.606 N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值118.606 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.008mm 小于800/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：N G1 = 0.129×4 = 0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：N G2 = 1×0.8×0.8 = 0.64 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3 = 25×0.75×0.8×0.8 = 12 kN；静荷载标准值N G = N G1+N G2+N G3 = 13.156 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值N Q = (1+2 ) ×0.8×0.8 = 1.92 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q = 18.476 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ =N/(φA)≤[f]其中N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 18.476 kN；φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L o/i 查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；σ-------- 钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；L0---- 计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；k ---- 计算长度附加系数，取1.155；μ ---- 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比l o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；σ=18475.68/(0.207×489) = 182.525 N/mm2；立杆稳定性计算σ= 182.525 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]= 205N/mm2，满足要求！七、梁模板工程材料匡算:本工程楼板的计算厚度=750mm，混凝土净板长L a=6m，混凝土净板跨L b=6m，立杆横向间距l a=0.8m，立杆纵向间距l b=0.8m，步距h=1.5m，板底支撑形式为方木，支撑间距200mm，立杆承重连接方式为可调托座，托梁钢管(双钢管) :Ф48×3；单根立杆钢管长度3.8m；剪刀撑5步4跨；面板材料为胶合面板。
材料需求统计：支架部分：立杆长度：208m；水平杆件长度：192m；剪刀撑长度：53m；直角扣件256只；对接扣件：0只；旋转扣件：64只；顶托个数：64只；托梁长度：48m；非支架部分：面板面积：36m2；板底支撑长度：1440m；。