楼板计算书模板
板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性支架外侧模板μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.25结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm) 1000立杆横向间距l b(mm) 1000 水平拉杆步距h(mm) 1500小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度l1(mm) 200主梁最大悬挑长度l2(mm) 150 结构表面的要求结构表面隐蔽模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=9.042kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝9.042×0.22/8＝0.045kN·mσ＝M max/W＝0.045×106/37500＝1.206N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×2004/(384×10000×281250)=0.034mmν＝0.034mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 30×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 24.5 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 85.75 小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.856kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.2=1.156kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.156×12+0.125×0.7×12＝0.232kN·mM2＝q1L12/2=1.856×0.22/2＝0.037kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.232，0.037]＝0.232kN·mσ=M max/W=0.232×106/24500=9.471N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.156×1+0.625×0.7×1＝1.16kNV2＝q1L1＝1.856×0.2＝0.371kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.16，0.371]＝1.16kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.16×1000/(2×30×70)＝0.829N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.2＝0.964kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.964×10004/(100×9350×85.75×104)＝0.626 mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.964×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.024mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.5+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.904kN/mq1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.2＝1.204kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.2＝1.004kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.904×1＝2.38kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.204+0.437×0.7)×1+1.904×0.2＝1.138kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.428kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.004×1＝1.255kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.004×1+1.004×0.2＝0.577kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.753kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.713×106/4250=167.724N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×4.569×1000/398＝22.957N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.131mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.582mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.904kN，R2=7.543kN，R3=7.829kN，R4=3.999kN 图二支座反力依次为R1=4.441kN，R2=7.697kN，R3=7.697kN，R4=4.441kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30 满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/16=190.125查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.035×1×1.52/10)=0.007kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.904,7.697,7.829,4.441]/0.6+1×1.35×0.15×5. 66=14.195kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝14.195×103/(0.199×398)+0.007×106/4250=180.781N/mm2≤[σ]=2 05N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.66/17=0.333≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=1×0.548=0.548kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=1×1×0.25=0.25kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.662×0.548+5.66×0.25=10.193kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=172×1×[0.15×5.66/(1×1)+0.5]+2×1×17/2=406.861kN. m≥3γ0M ok =3×1×10.193=30.578kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=0.967，f t=0.992N/mm2，η=1，h0=h-20=1180mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=5120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×0.967×0.992+0.25×0)×1×5120×1180/1000=4055.444 kN≥F1=14.195kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.078×10000/1000=448.659kN≥F1=14.195kN满足要求！。
楼150mm厚板计算书
150mm厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm，层高，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=mm2,顺纹抗剪强度f v=mm2 ；支撑采用Φ48×钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚,截面积,回转半径i=；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=mm2,抗剪强度f v=mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 kN/m2× × = kN/m②砼自重 kN/m3× × × = kN/m③钢筋荷载 kN/m3× × × = kN/m④施工人员及施工设备荷载 kN/m2× × = kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=，M1=K M q1L2 =××3502=-107788N·mm剪力系数K V= ，V1=K V q1L=××350=1777Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=，M2=K M q2L2=××3502=-62769N·mm跨中弯矩系数K M=，M3=K M q2L2=××3502=46628N·mm剪力系数K V=，V2=K V q2L=××350=1035N挠度系数Kυ=,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=××3504/(100×6000×486000)=c.施工人员及施工设备荷载按（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=×= ,计算简图如下图所示。
板模板(盘扣式)计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。
楼板计算书[共7页]
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LB-1矩形板计算项目名称B期设计者校对者一、构件编号:LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx = 3500 mm; Ly = 5700 mm板厚：h = 100 mm2.材料信息混凝土等级：C25 fc=11.9N/mm2 ft=l. 27N/mm2 ftk=l. 78N/mm"Ec=2. 80X 104N/mm2钢筋种类:HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0X105 N/mm2最小配筋率：P = 0. 200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离：as = 20mm保护层厚度：c = 10mm3.荷载信息（均布荷载）永久荷载分项系数：Y G=1.200可变荷载分项系数：Y Q = 1.400准永久值系数：* q = 0. 500永久荷载标准值：q gk = 4. 000kN/m2可变荷载标准值：q qk = 2. 000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件（上端/下端/左端/右端）：简支/简支/固定/固定6.设计参数结构重要性系数：丫。
=1.00泊松比：口= 0. 200五、计算参数：1.计算板的跨度：Lo = 3500 mm2.计算板的有效高度：ho = h-as=100-20=80 mm六、配筋计算Q算ly=3500/5700=0. 614<2. 000所以按双向板计算):3.X向底板钢筋D确定X向板底弯矩Mx =表中系数(Y G* q gk+ 丫Q* q qk) *Lo2=(0. 0399+0. 0046*0. 200) *(1. 200*4. 000+1. 400*2. 000)*3. 52=3. 803 kN*m2)确定计算系数a s = yo*Mx/(a l*fc*b*ho*ho)=1. 00*3. 803X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)=0. 0503)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt(1-2* a s) = l-sqrt(1-2*0. 050) = 0. 0514)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g /fy = 1.000*11.9*1000*80*0.051/360=136mm'5)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 136/(1000*100) = 0.136%P<Pmin = 0. 200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = P min*b*h = 0. 200%* 1000* 100 = 200 mm2采取方案80200,实配面积251 mm24. Y向底板钢筋D确定Y向板底弯矩My =表中系数(yG*qgk+yQ*qqk)*L<)2=(0. 0046+0. 0399*0. 200) *(1. 200*4. 000+1. 400*2. 000)*3. 52=1.174 kN*m2)确定计算系数a s = y o*My/(a l*fc*b*ho*ho)=1. 00*1. 174X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)=0. 0153)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt (1-2* a s) = l-sqrt (1-2*0. 015) = 0. 0164)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.016/360=41mm"5)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 41/(1000*100) = 0.041%p < P min = 0. 200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = p min*b*h = 0. 200%* 1000* 100 = 200 mnr采取方案8@200,实配面积251 mm25.X向支座左边钢筋1）确定左边支座弯矩M°x =表中系数(y G* q gk+y Q* q qk)*Lo?=0. 0832*(1. 200*4. 000+1.400*2. 000)*3. 52=7. 744 kN*m2)确定计算系数a s = Y o*Nf'x/( Q l*fc*b*ho*ho)=1. 00*7. 744X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)= 0. 1023)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt (1-2* a s) = l-sqrt(1-2*0.102) = 0. 1074)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.107/360=284mm25)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%P > P min = 0. 200% 满足最小配筋要求采取方案8@160,实配面积314 mm26. X向支座右边钢筋1)确定右边支座弯矩Nf'x =表中系数(yG*q gk+ 丫Q* q qk)*L(「=0. 0832*(1. 200*4. 000+1.400*2. 000)*3. 52=7. 744 kN*m2)确定计算系数a s = y o*Mx/ ( a l*fc*b*ho*ho)=1.00*7. 744X107(1.00*11. 9*1000*80*80)=0. 1023)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt(1-2* a s) = 1-sqrt(1-2*0. 102) = 0. 1074)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1. 000*11. 9*1000*80*0.107/360=284mm25)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%P 2 P min = 0. 200% 满足最小配筋要求采取方案8@160,实配面积314 nun2七、跨中挠度计算：Mk --------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq --------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+2. 000) *3. 52 = 3. 002 kN*mMq = Mgk+ 3 q*Mqk=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+0. 5*2. 000) *3. 52 = 2. 502 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力osk = Mk/ (0. 87*ho*As) 混规(7. L 4-3)= 3. 002X107(0.87^80*251) = 171.841 N/mmo sq = Mq/ (0. 87*ho*As) 混规(7. L 4-3)=2. 502X107(0.87*80*251) = 143. 201 N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积：Ate = 0.5*b*h = 0. 5*1000*100= 50000mm2P te = As/Ate 混规(7. L 2-4)=251/50000 = 0.502%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数2*k = 1. 1-0. 65*ftk/(Pte*osk) 混规(7. L 2-2)= 1. 1-0. 65^1. 78/(0. 502%*171. 841);-0. 241因为中不能小于最小值0.2,所以取3k = 0.2力q = 1. 1-0. 65*ftk/(P te*o sq) 混规(7. 1.2-2)=1. 1-0. 65*1. 78/(0. 502%*143. 201) = -0. 509因为*不能小于最小值0.2,所以取3q = 0. 24)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值aEa E = Es/Ec = 2.0X1072. 80X10' = 7. 1435)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值Yf矩形截面，Yf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率PP 二As/(b*ho)= 251/(1000*80)= 0.314%7)计算受弯构件的短期刚度BsBsk = Es*As*ho7[l. 15 * k+0. 2+6* a E*P/(1+ 3. 5 丫f')](混规(7. 2. 3-1))=2 . 0X 105*25 U807[l. 15*-0. 241+0. 2+6*7. 143*0. 314%/(1+3. 5*0.0)]=5.692X 1()2 kN*/Bsq = Es*As*h02/[L 15 Aq+0.2+6*aE*p/(l+ 3. 5 丫f')](混规(7. 2. 3-1)) =2. OX l(r*251*807[L 15*-0. 509+0. 2+6*7. 143*0. 314%/(1+3. 5*0. 0)]=5. 692 X102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数()当p=0时，9=2.0 混规(7.2.5)2)计算受弯构件的长期刚度BBk = Mk/(Mq*(6-l)+Mk)*Bs (混规(7. 2. 2-1))=3. 002/ (2. 502* (2. 0-1)+3. 002) *5. 692 X 102=3. 105 X 102 kN*m2Bq = Bsq/ 0 (混规(7. 2. 2-2))=5. 692X1072.0=2. 846 X102 kN*m2B = min(Bk,Bq)=min (310. 460, 284. 588)=284. 5884.计算受弯构件挠度fmax = f*(qgk+吗*qqk)*Lc)4/B=0. 00254*(4. 000+0. 5*2. 000)*3. 572. 846 X102=6. 686iiun5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3500/200=17. 500mmfmax=6. 686mmWfo=l7. 500mm,满足规范要求！八、裂缝宽度验算：6.跨中X方向裂缝1)计算荷载效应Mx =表中系数(qgk+2 q qk) *Lo2=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+0. 50*2. 000) *3. 52=3. 002 kN*m2)带肋钢筋，所以取值5=1取3)因为C < 20,所以取C = 204)计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力。
楼板设计计算书
楼板设计计算书
1. 设计要求
按照国家建筑设计标准，对楼板的设计进行计算和分析。
2. 结构参数
- 楼板材料：XX材料
- 楼板尺寸：长X米，宽Y米，厚度Z厘米
3. 荷载计算
根据标准荷载设计要求，进行楼板的荷载计算。
3.1 死荷载
- 楼板自重：A千克/平方米
- 楼板保护层：B千克/平方米
3.2 活荷载
根据楼板使用的场所，确定楼板的活荷载。
3.3 风荷载
根据楼板所在地的风压标准，计算楼板的风荷载。
3.4 总荷载
将死荷载、活荷载和风荷载进行叠加，得到楼板的总荷载。
4. 梁板分析
利用梁板理论进行楼板的受力分析与计算。
5. 楼板设计
根据楼板受力分析的结果，确定楼板的设计方案。
5.1 楼板厚度
根据受力分析的结果，确定楼板的承载能力，进而确定楼板的厚度。
5.2 预应力设计
根据楼板荷载和长度，进行预应力设计。
5.3 钢筋配置
根据楼板的受力要求，进行钢筋的配置计算。
6. 结论
通过楼板设计计算书的分析与计算，得到了满足要求的楼板设计方案。
一.楼板和屋面计算书
第一部分楼盖设计一、楼盖区格划分标准层楼板区格划分见下图，编号为BB1，屋面板区格划分与标准层楼板区格的划分相同，编号为WB2.二、荷载计算（一）、楼面板1．厅、房恒载：二次装修地面0.04×20 =0.80 kN/m2板自重0.12×25 =3 kN/m2板底粉刷0.02×20 =0.40 kN/m2共计g k=4.20 kN/m2活载：q k=2.00 kN/m2设计荷载 1.2g+1.4q=1.2×4.2+1.4×2.0 =7.84 kN/m22．阳台恒载：二次装修地面0.04×20 =0.80 kN/m2板自重0.12×25 =3 kN/m2板底粉刷0.02×20 =0.40 kN/m2共计g k=4.20 kN/m2活载：q k=2.50 kN/m2设计荷载1.2g+1.4q=1.2×4.2+1.4×2.5 =8.54 kN/m24．卫生间恒载：二次装修地面0.04×20 =0.80 kN/m2板自重0.12×25 =2.50 kN/m2板底粉刷0.02×20 =0.40 kN/m2共计g k=11.7（加上附加荷载7.5 kN/m2）kN/m2活载：q k=2.00 kN/m2设计荷载1.2g k+1.4q k =1.2×11.7+1.4×2 =16.84 kN/m2（二）、屋面板恒载：1：8水泥焦渣找坡层0.045(平均)×14.5 =0.70 kN/m230厚C20细石砼保护层0.03×24 =0.72 kN/m2防水层=0.35 kN/m220厚1：3水泥砂浆找平层0.02×20 =0.40 kN/m2板自重0.12×25 =3.00 kN/m2共计g k=5.17 kN/m2活载：（上人）q k=2.00 kN/m2设计荷载1.2g+1.4q=1.2×5.17+1.4×2.0 =9.00 kN/m2三、楼板配筋计算1．标准层楼板配筋计算（房厅）B4：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3900mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为两邻端固定，两邻端简支，查得板的弯矩系数α，列表如下：①跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0273X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92=3.58My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0273X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92 =3.58②支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0281X(6.44+1.4)X3.92 =3.35Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0289X(6.44+1.4)X3.92 =3.453．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=3.58/(0.95X100X210)=179 mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=3.58/(0.95X90X210)=199mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=3.35/(0.95X100X210)=168 mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=3.45/(0.95X100X210)=173 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：板的内力及配筋（房厅）B2 ：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3000mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为三边，③跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0364X6.44X32 +0.0675X1.4X32=3.16My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0263X6.44X3.92 +0.0426X1.4X3.92 =3.71④支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0390X(6.44+1.4)X32 =2.97Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0273X(6.44+1.4)X3.92 =3.513．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=3.16/(0.95X100X210)=158mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=3.71/(0.95X90X210)=207 mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=2.97/(0.95X100X210)=149 mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=3.51/(0.95X100X210)=176 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：板的内力及配筋（房厅）B3：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3900mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为三边固，⑤跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0206X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92=3.12My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0255X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92 =3.65⑥支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0219X(6.44+1.4)X3.92 =2.82Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0261X(6.44+1.4)X3.92 =3.363．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=3.12/(0.95X100X210)=156mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=3.65/(0.95X90X210)=203 mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=2.82/(0.95X100X210)=141 mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=3.36/(0.95X100X210)=168 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：板的内力及配筋（房厅）B7：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3900mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为四边固，⑦跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0205X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92=3.12My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0205X6.44X3.92 +0.0429X1.4X3.92 =3.52⑧支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0205X(6.44+1.4)X3.92 =2.64Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0205X(6.44+1.4)X3.92 =2.64 3．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=3.12/(0.95X100X210)=156mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=3.52/(0.95X90X210)=196 mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=2.64/(0.95X100X210)=132 mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=2.64/(0.95X100X210)=132 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：（房厅）B5：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=5.04+2.8/2=6.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=2000mm; lyo=3000mm ;根据板的支撑条件为三边固定，一边简支，查得板的弯矩系数α，列表如下：⑨跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0381X6.44X22 +0.0795X1.4X22=1.53My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0137X6.44X32 +0.0396X1.4X32 =1.37 ⑩支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0390X(6.44+1.4)X22 =1.32Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0178X(6.44+1.4)X32 =1.363．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=1.53/(0.95X100X210)=77mm2长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=1.37/(0.95X90X210)=76 mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=1.32/(0.95X100X210)=66mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=1.36/(0.95X100X210)=68 mm24．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：（卫生间）B6：恒载：g=1.2g k=1.2X11.7=14.04 kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=14.04+2.8/2=15.44 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=2000mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为四边固，⑪跨中弯距：Mx=αm1g’ l2xo+αm5q’ l2xo =0.0406X7.06X22 +0.0994X1.4X22=1.71My=αm2g’ l2yo+αm6q’ l2yo =0.0105X7.06X3.92 +0.0335X1.4X3.92 =1.84 ⑫支座负弯距：Mxo=αm3( g’+ q’) l2xo =0.0406X(7.06+1.4)X22 =1.37Myo=αm4( g’+ q’) l2yo =0.0105X(7.06+1.4)X3.92 =1.35 3．截面设计板的砼保护层厚度取15mm,αms=20mm短跨方向跨中截面有效高度：hox=120-20=100mm长跨方向跨中截面：hoy=120-20-10=90mm支座截面：ho=120-20=100mm板的配筋按下式计算：短跨跨中（X）：As=Mx/(0.95h0f y)=1.71/(0.95X100X210)=86mm2 长跨跨中（Y）：As=My/(0.95h0f y)=1.84/(0.95X90X210)=102mm2支座短边：As=Mxo/(0.95h0f y)=1.37/(0.95X100X210)=69mm2支座长边：As=Myo/(0.95h0f y)=1.35/(0.95X100X210)=68 mm2 4．列出板（区格）按弹性理论分析的内力及截面配筋表：板的内力及配筋（阳台）B1：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=5.04+1.4×3.5=9.94 kN/m支重力: P=1.5 KNM=1/2ql2+Pl=1/2×9.94×0.742+1.5×0.74=3.84a s=M/(αc f c bh2o)=3.84×106/(1.0×11.9×1000×1002)=0.032ξ=1-(1-2 a s)1/2=1-(1-2×0.032) 1/2=0.033As=ξa1f c bh o/f y =0.033×1.0×11.9×1000×100/210=187mm 2 所选配筋Ф6@150, 实配189（阳台）B9：恒载：g=1.2g k=1.2X4.2=5.04 kN/m2活载：q=5.04+1.4×3.5=9.94 kN/m支重力: P=1.5 KNM=1/2ql2+Pl=1/2×9.94×1.042+1.5×1.04=6.93a s=M/(αc f c bh2o)=6.93×106/(1.0×11.9×1000×1002)=0.058ξ=1-(1-2 a s)1/2=1-(1-2×0.058) 1/2=0.060As=ξa1f c bh o/f y =0.060×1.0×11.9×1000×100/210=340mm 2所选配筋Ф8@150, 实配3352．层面板配筋计算（层面板）B4：恒载：g=1.2g k=1.2X5.17=6.20kN/m2活载：q=1.4 q k=1.4X2.0=2.8 kN/m21．设计荷载g’=g+q/2=6.20+2.8/2=7.60 kN/m2q’=q/2=2.8/2=1.4 kN/m22．弯矩计算板短边与长边的比值为：lxo=3900mm; lyo=3900mm ;根据板的支撑条件为两邻端，按下式计算板的弯矩。
楼板计算书
楼板计算书日期： 4/18/2012时间：10:33:36:59 am一、基本资料：1、房间编号： 22；次房间号： 1。
2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 7.00 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/m2计算跨度Lx = 3800 mm ；计算跨度Ly = 7450 mm板厚H = 150 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：Mx =(0.04088+0.00891/5)*(1.35* 7.00+0.98* 1.00)* 3.8^2 = 6.43kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.09636+0.01747/5)*(1.4* 1.00)* 3.8^2 = 1.41kN·mMx= 6.43 + 1.41 = 7.84kN·mAsx= 300.00mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2)ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.223%My =(0.00891+0.04088/5)*(1.35* 7.00+0.98* 1.00)* 3.8^2= 2.57kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.01747+0.09636/5)*(1.4* 1.00)* 3.8^2 = 0.52kN·mMy= 2.57 + 0.52 = 3.09kN·mAsy= 300.00mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2)ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.223%Mx' =0.08358*(1.35* 7.00+0.98* 2.00)* 3.8^2 = 13.77kN·mAsx'= 345.68mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.262%My' =0.05690*(1.35* 7.00+0.98* 2.00)* 3.8^2 = 9.38kN·mAsy'= 300.00mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.223%三、跨中挠度验算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.00891+0.04088/5)*(1.0* 7.00+0.5* 2.00 )* 3.8^2 = 1.97kN·m Es ＝ 200000.N/mm2 Ec ＝ 29791.N/mm2Ftk ＝ 2.01N/mm2 Fy ＝ 360.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.97/(0.87* 108.* 335.) = 62.679N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*150.= 75000.mm25ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 335./ 75000.=0.00447ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00447* 62.68) = -3.556当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝200000.0/ 29791.5 = 6.713③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 335./1000/ 108.=0.00310⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 200000.* 335.* 108.^2/[1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00310/(1+3.5*0.00)]=1408.57kN·m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）B＝ 1408.57/2 = 704.284kN·m2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00258* 8.0* 3.80^4/ 704.284= 6.109mmf / L ＝ 6.109/3800.= 1/ 622.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 4.93*10^6/(0.87* 116.* 335.) = 145.727N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*150.= 75000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 335./ 75000.= 0.004当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 145.73) = 0.205ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.205*145.727/200000.*(1.9*30.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.034mm，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.97*10^6/(0.87* 108.* 335.) = 62.679N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*150.= 75000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 335./ 75000.= 0.004当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 62.68) = -0.980当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 62.679/200000.*(1.9*30.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.014mm，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 9.66*10^6/(0.87* 115.* 393.) = 245.750N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*150.= 75000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 393./ 75000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 245.75) = 0.569ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.569*245.750/200000.*(1.9*30.+0.08*10.00/0.01000) = 0.182mm，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 9.66*10^6/(0.87* 115.* 393.) = 245.750N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*150.= 75000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 393./ 75000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 245.75) = 0.569ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.569*245.750/200000.*(1.9*30.+0.08*10.00/0.01000) = 0.182mm，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 6.57*10^6/(0.87* 116.* 335.) = 194.370N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*150.= 75000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 335./ 75000.= 0.004当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.37) = 0.429ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.429*194.370/200000.*(1.9*30.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.096mm，满足规范要求！---------------------------------------------------一、基本资料：1、房间编号： 22；次房间号： 2。
350厚楼板模板计算书
350厚楼板模板(扣件钢管架)计算书顾村镇宝安公路北侧2号地块二标段工程；工程建设地点：上海市宝山区；属于框剪、剪力墙结构；地上16层；地下2层；建筑高度：48.2m；标准层层高：2.8m ；总建筑面积：60846.89平方米；总工期：518天。
本工程由中铁房地产集团上海置业有限公司投资建设，上海中房建筑设计有限公司、中铁上海设计院集团有限公司、华优设计院上海分院设计，地质勘察，北京铁城建设监理有限责任公司监理，中铁城建集团第二工程有限公司组织施工；由胡军担任项目经理，王忠峰担任技术负责人。
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.8；纵距(m):0.8；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.15；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.750；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.5；楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
板模板(盘扣式)计算书
12
f＝ N1/(ΦA)＝78336/(0.732×571)＝187.419N/mm2≤[f]＝300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.115×1.5×1.52/10＝0.049kN·m N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+0.049/1.2=78.377kN f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝78377/(0.732×571)+0.049×106/7700＝193.881N/mm2≤[f] ＝300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552 查表得，φ1=0.558 不考虑风荷载:
N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+1.2×0.15×5.25=79.2 81kN
f=N/(φ1A)＝79.281×103/(0.558×571)=248.828N/mm2≤[σ]=300N/mm2 满足要求！
基本风 ω0(kN/m2)
压 0.45
地基粗糙程度
D 类(有密集建筑群且房屋较高市区) 0.115
模板支架顶部距地
9 面高度(m)
1
风压高度变化系数
0.51 μz
风荷载作用方向
风荷载体型系数 μs 0.5 沿模板支架横向作用
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离 h2(m)
3.9
三、模板体系设计
计算简图如下：
6
1、强度验算 M1＝0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2＝0.125×6.867×1.22+0.125×1.05×1.22＝1.425kN·m M2＝q1L12/2=7.917×0.152/2＝0.089kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[1.425，0.089]＝1.425kN·m σ=Mmax/W=1.425×106/121500=11.729N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.625q1 静 L+0.625q1 活 L＝0.625×6.867×1.2+0.625×1.05×1.2＝5.938kN V2＝q1L1＝7.917×0.15＝1.188kN Vmax＝max[V1，V2]＝max[5.938，1.188]＝5.938kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.938×1000/(2×90×90)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q ＝ (γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.9)+1×3)×0.25 ＝ 6.473kN/m 挠度,跨中 νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×6.473×12004/(100×8415×546.75×104)＝ 1.52mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm； 悬 臂 端 νmax ＝ ql14/(8EI)=6.473×1504/(8×8415×546.75×104) ＝ 0.009mm≤[ν] ＝ min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm 满足要求！
板模板(930)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.439kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.16))×1＝4.116kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝8.439×0.252/8＝0.066kN·mσ＝M max/W＝0.066×106/37500＝1.758N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.116×2504/(384×10000×281250)=0.074mmν＝0.074mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.25=2.17kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.25=1.295kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.25＝0.875kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.295×0.932+0.125×0.875×0.932＝0.235kN·mM2＝q1L12/2=2.17×0.152/2＝0.024kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.235，0.024]＝0.235kN·mσ=M max/W=0.235×106/64000=3.665N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.295×0.93+0.625×0.875×0.93＝1.261kN V2＝q1L1＝2.17×0.15＝0.325kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.261，0.325]＝1.261kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.261×1000/(2×60×80)＝0.394N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.079kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.079×9304/(100×9350×256×104)＝0.176mm≤[ν]＝L/250＝930/250＝3.72mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.079×1504/(8×9350×256×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.23kN/mq1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)×0.25＝1.355kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.25＝0.875kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.129kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.23×0.93＝2.592kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.23×0.15＝0.334kNR＝max[R max，R1]＝2.592kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.129×0.93＝1.312kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.129×0.15＝0.169kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.312kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.912×106/4490=203.063N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×6.719×1000/424＝31.694N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.225mm≤[ν]=930/250=3.72mm悬挑段νmax＝0.485mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.513kN，R2=10.19kN，R3=10.753kN，R4=3.649kN 图二支座反力依次为R1=4.984kN，R2=10.568kN，R3=10.568kN，R4=4.984kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝10.753kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1200.000/15.9=75.472查表得，υ1=0.75M wd=γ0×υwγQ M wk=γ0×υwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.024×0.93×1.22/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.513,10.568,10.753,4.984]+1×1.35×0.15×5=11.7 66kNf d=N d/(υ1A)+M wd/W＝11.766×103/(0.750×424)+0.003×106/4490=37.601N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5/13.2=0.379≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.93×0.261=0.243kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.93×0.6×0.153=0.085kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×52×0.243+5×0.085=3.461kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=13.22×0.93×[0.15×5/(0.93×0.93)+0.5]+2×1×13.2/2=2 34.738kN.m≥3γ0M ok =3×1×3.461=10.383kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算f u ak1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
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LB-1矩形板计算
项目名称_____________日期_____________
设计者_____________校对者_____________
一、构件编号: LB-1
二、示意图
三、依据规范
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
四、计算信息
1.几何参数
计算跨度: Lx = 1200 mm; Ly = 3000 mm
板厚: h = 100 mm
2.材料信息
混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×10+04N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×10+05 N/mm2
最小配筋率: ρ= 0.200%
纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm
保护层厚度: c = 15mm
3.荷载信息(均布荷载)
永久荷载分项系数: γG = 1.200
可变荷载分项系数: γQ = 1.400
准永久值系数: ψq = 1.000
永久荷载标准值: ｑgk = 2.000kN/m2
可变荷载标准值: ｑqk = 2.100kN/m2
4.计算方法:弹性板
5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/自由/自由
6.设计参数
结构重要性系数: γo = 1.00
泊松比:μ = 0.200
五、计算参数:
1.计算板的跨度: Lo = 3000 mm
2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-20=80 mm
六、配筋计算(对边支撑单向板计算):
1.Y向底板配筋
1) 确定底板Y向弯距
My = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/8
= (1.200*2.000+1.400*2.100)*32/8
= 6.008 kN*m
2) 确定计算系数
αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)
= 1.00*6.008×106/(1.00*14.3*1000*80*80)
= 0.066
3) 计算相对受压区高度
ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.066) = 0.068
4) 计算受拉钢筋面积
As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*80*0.068/360
= 216mm2
5) 验算最小配筋率
ρ = As/(b*h) = 216/(1000*100) = 0.216%
ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求
Y向底板采取方案8@200, 实配面积251 mm2
七、跨中挠度计算：
Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
1.计算准永久组合弯距值M q:
Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/8
= (2.000+1.0*2.100)*32/8
= 4.612 kN*m
2.计算受弯构件的短期刚度 Bs
1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
σsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)
= 4.612×106/(0.87*80*251) = 264.030 N/mm
2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000mm2
ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)
= 251/50000 = 0.502%
3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)
= 1.1-0.65*2.01/(0.502%*264.030) = 0.114
因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.2
4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE
αE = Es/Ec = 2.0×105/3.00×10+04 = 6.667
5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf
矩形截面，γf=0
6) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρ
ρ = As/(b*ho)= 251/(1000*80) = 0.314%
7) 计算受弯构件的短期刚度 Bs
Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*251*802/[1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.314%/(1+3.5*0.0)]
= 5.784×10+02 kN*m2
3.计算受弯构件的长期刚度B
1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ
当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)
2) 计算受弯构件的长期刚度 B
Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))
= 5.784×10+02/2.0
= 2.892×10+02 kN*m2
4.计算受弯构件挠度
f max = 5*(q gk+Ψq*q qk)*Lo4/(384*B)
= 5*(2.000+1.0*2.100)*34/(384*2.892×10+02)
= 14.953mm
5.验算挠度
挠度限值fo=Lo/200=3000/200=15.000mm
fmax=14.953mm≤fo=15.000mm，满足规范要求!
八、裂缝宽度验算:
1.跨中Y方向裂缝
1) 计算荷载效应
My = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/8
= (2.000+1.0*2.100)*32/8
= 4.612 kN*m
2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.0
3) 因为C < 20，所以取C = 20
4) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)
=4.612×106/(0.87*80*251)
=264.030N/mm
5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2
ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)
=251/50000 = 0.0050
因为ρte=0.0050 < 0.01,所以让ρte=0.01
6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)
=1.1-0.65*2.010/(0.0100*264.030)
=0.605
7) 计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist = 1000/200
=5
8) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eq
d eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)
=5*8*8/(5*1.0*8)=8
9) 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.605*264.030/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)
=0.1548mm ≤ 0.30, 满足规范要求。