120厚楼板模板施工方案及计算书
模板工程计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000m m4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·m σ＝M max/W＝0.086×106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mm νmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN·m M2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·mσ=M max/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)＝1. 594mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm1满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/m q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/m q1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN按悬臂梁，R1＝2.795×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR＝max[R'max，R'1]＝3.269kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27. 49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN f＝ N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17. 877kNf=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4 .5+0.037/1.2=17.908kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ] =205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93k N·mM T=219.164kN·m≤M R=14300.93kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5 /(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mM T=206.01kN·m≤M R=69880.801kN·m满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250m m4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1＝45.6 3kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1＝41.43kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1＝37.525k N/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN·m σ＝M max/W＝0.111×106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/ 2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/ 2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.91×0.92，0.5×7.91×0.22]＝0.801kN·mσ=M max/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.91×0.9，7.91×0.2]＝4.449kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)＝1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)＝0.923mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.464×2004/(8×9350×256×104)＝0.054mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]= min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4= 8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]= 7.272kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4' =7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.381kNτmax=2V max/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝28.609kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m2)小梁验算q1＝max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1. 4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN /m同上四～六计算过程，可得：P1＝3.18kN，P2＝28.286kN，P3＝3.18kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w/l b＝max[ 3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，28.286，3.18+[ 1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28. 753kNf＝N/(φA)+M w/W＝28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490＝177.466N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000 mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求！墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/ 6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.095kN·mσ＝M max/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.327kN·mσ＝M max/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.507kN，R2=...R37=4.007kN，R38=5.509kN六、主梁验算1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.611kN·mσ＝M max/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152＝-0.065kN·m σ＝M max/W＝0.065×106/(1/6×700×122)＝3.841N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.285kN·mσ＝M max/W＝0.285×106/42.67×103＝6.672N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.87＝4.481 kN/m小梁变形图(mm) ν＝0.409mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.438正常使用极限状态R max=3.484五、柱箍验算模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
模板方案及完整计算书
模板施工方案XXXXXX宿舍楼编制： ______________审核： ______________审批： ______________XXXXXX有限公司一、编制依据1、xxxxxx 宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计2建筑施工手册（第五版）、3建筑施工规范大全、4建筑施工现场检查手册等、二、工程概况1xxxxx 宿舍楼工程，位于xxxxxxx 。
工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏、板基础，建筑面积3797.22 平米，地上六层，建筑高度22.05 米。
三、施工准备1据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件. 加固穿墙螺栓. 蝶形卡、及木方子等。
2材料部门按计划组织周转工具进场。
、3模板支设以前，应做好各种预留. 预埋及钢管隐验。
、四、施工方法（一）墙模板工程剪力墙全部采用木模板配 $ 14穿墙螺栓，用$ 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。
龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。
为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。
施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。
清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。
安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。
验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm .注意事项：（1 ）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模；（2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂；（3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。
（二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。
施工方法：（1 ）首先根据柱断面尺寸配模。
毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固，柱箍间距400—600mm。
楼板模板计算书
新规范(JGJ162-2008)楼板模板支撑设计计算书施工安全计算2009-06-08 13:56:04 阅读588评论0字号：大中小订阅楼板模板计算书(建书软件版)编制依据参数信息模板面板计算次楞方木验算主楞验算扣件式钢管立柱计算立柱底地基承载力验算《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001 ) 2006年版《木结构设计规范》(GB50005-2003 )《钢结构设计规范》(GB50017-2003 )《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002 )。
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)参数信息複板与支架搭设夢数模板支架捂设离匿皿em;立杆纵距矗Iffl f立杆横距b 叽粘平仟最大步距E 1-5171,面板采用’忖胶合丽匿，12mm.支擇面板曲咬楞梁采用I方木吏站（I距J 0.2mi艾携集采用I £Wq>48X3.0i钢砂蠻科認3時1$・荷载参数永久荷载标准值；楼板厚度.O.2m5新浇筑磴自重CG2k) ；24kM/m3；钢箭自重(G3k) r 1 1kN/m3 j 模扳与4端自重(G1K) ： 0.35kbl/m2 : 毎米立杆承受结构自重可变荷载Sfgffl,施工人员更设钙荷戟(01k),当计算面板和直揍支承面板的次楞梁时，均布荷载恥施再用枭中荷载2尿N进行验算，比按两者所得的彎矩取其大值，当计算直接支承次楞梁的主楞梁时，均布荷载标谁值取1,5Wrn2 ,当计聲支架立柱时，均布閒载标准值®1kM/m2 fl 振捣独时荷载标准值(Q2k):丿KH/mz模板面板计算面按采用啊胶舍瓯■度拘drrm按简吏跨计氧验醫挎甲叢不刑抗弩强度和挠度*取毎位題fm的面橈作为许JJ田元.面根的载页Ift 抗矩W二1O0X1.2X 1.2/6=24.00Dcn33SE而惯性卧W0X1 2X1 2X1.2/12=14 400cm4ih强度验遵(1) 、计斑时函端檢简吏板拗掷耳计耳跨度取支卓面板的沈槎间氐L=D2m.(2) 、荷载计算取览布荷載或辜中荷載两种作用敢应考虑”计算结果取其丈箇.均布袋荷载设计備対半q1=09X[1 2X(24000XC 100X 02*1300)+14X SfiOOIX 1=990OtWq1=0.9 x [1.35 x(根据以上两者比较应取q1 =集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9 x跨中集中荷载设计值P=0.9 x 1.4 x施工荷载为均布线荷载：qj 和E95OX0.21'龍占卞---------- -■-------------------------- >厨面板扰弯强度设计值滋35"眄・1^' 159.39X1"”0^4 -------- " -*! ------------------------- 二6. 64N/mnf < f=35NAu/* 恥24 000 X Mb2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下: q =面板最大容许挠度值面板弹性模量：E =面板最大容许挠度值：1 [ ] I I I兄儿5x£3mX2Q(X(Tv=4j»■ “i-0. GSSaa K 0. gsm>384EI・384 X 3000X 14. JOOXiO .■满足要求山次楞方木验算次楞采用方木，宽度60mm，高度80mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为截面抵抗矩W =6.0 X 8.0 x 8.0/6=64.00cm3 截面惯性矩I =6.0 X 8.0 X 8.0 X 8.0/12=256.00cm4 ;1、抗弯强度验算(1 )、次楞按简支梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。
模板工程施工方案
模板工程施工方案一、实施方案：（一）模板的作用要求和材料模板的作用是保证浇灌混凝土的位置和几何形状、尺寸的准确性。
在施工中模板要能承受模板的自重，钢筋和混凝土等材料的重量，运输工具、施工人员的活荷重，以及新灌筑混凝土对模板的侧压力和机械的振动力等。
为此，要求模板及其支撑必须：D 保证结构和构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确性；2 ）具有足够的强度、刚度的稳定性；3 ）构造简单，便于钢筋绑扎、混凝土灌筑；4 ）模板接舞要严密，不得漏浆;5 ）要选材合理，用料经济。
（二）模板材料、形式1.本工程选用木模，用20厚胶合板加4×6cm木档组合而成,支模材料采用6×8cm木方档，φ48钢管，钢管扣件，8—14#铁丝，1—3寸圆钉等组成。
2、采用拼合式模板按照混凝土构件的形状和尺寸，用20厚胶合板做底模、侧模，小木方做木档。
6×8cm 木档和钢管架支撑，制成各种类型的混凝土构件。
如基础、柱、梁、板等。
组成这种模板的基本元件是20厚胶合板和小木档。
小木档尺寸一般为40×60mm o木档的间距取决于混凝土对模板的侧压力的大小。
拼制时，根据工程的要求。
拼好的模板不宜过大、过重，多以两人能抬动为宜。
本工程模板需要木材制作、装配及拆除过程中损耗较大，因此应尽量节约木材，提高模板周转率。
拆模时要认真细心，及时回收并清理、保管好，以备再用。
(三)模板的制作与安装1.模板配制的方法(1)按图纸尺寸直接配制模板，结构形体简单的构件，如基础、梁、柱、板、墙等构件模板的配制，可根据结构施工图直接按尺寸列出模板规格和数量进行配制。
模板，横档及楞木的断面和间距，以及支撑系统的配置，都可按一般规定或查表选用。
(2)按计算方法配制模板形体复杂的结构构件，用放大样的方法配制模板虽然准确，但比较麻烦，还需要一定的地场地。
(3)结构表面展开法配制模板2、模板配制的要求(1)木模板应1锄缝处刨平刨直，模板的木档也要刨直。
模板计算书
一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。
2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。
3)根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。
b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。
模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。
根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。
按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。
梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。
顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板，次龙骨选用50×100木方间距250，主龙骨为100×100间距1200，支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为1200×1200。
模板施工方案
宁波市北仑区新碶凤洋一路东H地块工程模板施工专项方案编制人：职务（称）：编制日期：审核人：职务（称）：审核日期：批准意见：批准人：职务（称）：批准日期：批准部门：浙江新中源建设有限公司一、工程概况1、工程名称：宁波市北仑区新碶凤洋一路东H地块工程2、建设单位：宁波九通置业有限公司3、设计单位：浙江省宁波中鼎建筑设计研究院4、监理单位：宁波诚建监理咨询有限公司5、勘察单位：宁波华东核工业工程勘察研究院6、施工单位：浙江新中源建设有限公司本工程位于北仑区新碶凤洋一路东H地块，总用地面积39500平方米，总建筑面积118106.83平方米，地上建筑面积82645.36平方米，地下建筑面积35461.47 平方米，建筑占地面积6831.36 平方米。
地上9～18 层为住宅楼，地下 1 层为地下车库和设备用房及人防区域。
其构件统计如下：本工程质量目标：针对本工程的特点（设计、地理位置）我公司保证工程质量合格如期完成，从先进的技术、可行的管理、结合实际制定措施，确保工程达到一次性验收合格。
二、模板方案2.1、模板总说明所用材料参数说明工程采用胶合多层板模板为主，模板的承重架部分采用钢管及方木横楞组成的支撑体系，柱采用螺杆和方木柱箍形式。
模板立杆的支撑点必须有足够的强度、刚度满足上部荷载要求。
本工程砼采用商品砼，坍落度影响取值1.15，坍落度控制柱、墙、楼板、楼梯不大于150，初凝时间3~5h，外加剂对砼侧压力影响值取1.0，浇捣竖向构件速度4~9m/h，采用插入式振捣器振捣，砼自重24KN/m3，砼输送采用砼泵，人工平铲辅助。
2.2、分部说明2.2.1柱模板柱模面板采用18㎜厚多层板，阳角处采用竖向木楞45×80，做法见附图，中间采用一根竖向木楞45×80。
抱箍采用钢管Ф48×3.5，柱箍用Ф12拉接螺杆固定，间距不大于＠450㎜。
安装柱模时，在楼面上弹出纵横轴线和柱周边线及外放200㎜的控制线，并且在主筋上弹出水平线，以便控制标高，四角在柱主筋上焊限位短钢筋，按照边线先把底部木框固定好，然后对准边线安装模板用控制线安装模板用控制线进行复核。
板荷载计算书
板模板工程施工方案计算书工程名称：施工单位：编制人：日期：一、工程参数二、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm3；截面惯性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。
2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.15+1.1×0.15+0.3)+1.4×2.5]×1=7.540kN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.15+1.1×0.15+0.3)+1.4×0.7×2.5]×1= 7.144kN/m 根据以上两者比较应取q1= 7.540kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×1×0.3=0.324 kN/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×3= 3.780kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1× 7.540×0.152=0.017kN·m施工荷载为集中荷载：M 2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08× 0.324×0.152 +0.213× 3.780×0.15=0.121kN·m取Mmax=0.121KN·m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ= Mmax=0.121×106=5.04N/mm2 < f=12.5N/mm2 W 24000面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，可仅采用永久荷载标准值。
模板高支撑施工方案
国药控股河南物流配送中心项目模板高支撑施工方案目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、模板的安装 (1)1. 说明 (1)2. 材料的选择 (2)3. 搭设方案及参数 (2)4. 模板早拆体系 (5)5. 支撑体系质量要求与标准 (6)四、模板的拆除 (6)五、模板工程的安全技术措施 (7)六、应注意的质量问题和处理方法 (8)七、模板设计方案 (9)7.1 120mm楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 (9)7.2 400*1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书 (22)一、编制依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》DGJ/T08-016-2004《施工安全设施计算软件》本工程设计图纸二、工程概况国药控股河南物流中心工程位于郑州市航海东路与107辅道交叉口。
本工程总用地面积25869.64m2。
本工程包含物流配送中心和附属用房两个部分。
物流配送中心分4个区，A区、B区为一层钢结构，C区为两层钢筋混凝土框架结构，D区为二层(局部三层)钢筋混凝土框架结构；附属用房为六层框架混凝土结构，建筑总高度27.25米。
本工程基础为独立基础，混凝土强度等级为C30。
配送中心C区一层层高为6.25米，C区二层为4.8米；配送中心D区一层层高为6.25米，D区二层为5.6米，D区局部三层为6米；附属用房一层层高4.15m，二至五层3.8m，六层4.25米；框架梁板柱混凝土为C30（D区混凝土为C40）。
三、模板的安装1.说明本工程模板高支撑架施工方案仅针对模板支撑系统超过4米高度。
属于高支模的部位是配送中心C区1-2层，D区1-2层(局部3层),附属用房1层、6层。
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ijgg 页脚内容1 板模板（120）计算书
计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 二层结构B（层高6m，板厚120mm） 新浇混凝土楼板板厚(mm) 120
新浇混凝土楼板边长L(m) 5.3 新浇混凝土楼板边宽B(m) 3.63 二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板自重标准值 0.1 面板及小梁自重标准值 0.3 楼板模板自重标准值 0.5 模板及其支架自重标准值 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)
0.3
0.22 风压高度变化系数
μz
0.9 ijgg 页脚内容2 风荷载体型系数μs 0.8
三、模板体系设计 模板支架高度(m) 6 立柱纵向间距la(mm) 900 立柱横向间距lb(mm) 1000 水平拉杆步距h(mm) 1800 立柱布置在混凝土板域中的位置 中心对称 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 400 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 315 主梁布置方向 垂直楼板长边 小梁间距(mm) 300 小梁两端各悬挑长度(mm) 250，250 主梁两端各悬挑长度(mm) 250，250 结构表面的要求 结构表面隐蔽 模板及支架计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下： ijgg
页脚内容3 模板设计平面图 ijgg
页脚内容4 模板设计剖面图(楼板长向) ijgg
页脚内容5 模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4 1、强度验算 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，ijgg 页脚内容6 1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m σ＝Mmax/W＝0.237×106/54000＝4.397N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×486000)＝0.068mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 五、小梁验算
小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33 小梁截面惯性矩I(cm4) 416.67 因[L/la]取整＝[5300/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，ijgg 页脚内容7 1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，
1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m 因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.186kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.186，0.601，0.791]＝0.791kN·m σ＝Mmax/W＝0.791×106/83330＝9.487N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.073×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.114kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.114，2.198，3.174]＝3.174kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×100×50)＝0.952N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×9004/(100×9350×4166700)＝0.106mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm 悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×4166700)＝0.012mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm 满足要求！ 六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 ijgg 页脚内容8 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49
1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/m q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.138×0.9+1.223×0.567×0.9＝1.795kN 按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.25＝0.426kN R＝max[Rmax，R1]＝1.795kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.054×0.9＝1.084kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.25＝0.263kN R＝max[Rmax，R1]＝1.084kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：