ABR、UASB、AO系统设计计算书
UASB完整计算版(同名23085)
UASB完整计算版(同名23085)UASB工艺设计计算一、UASB反应器设计说明(一)工艺简介：UA SB 是升流式厌氧污泥床反应器的简称, 是由荷兰W agen ingen 农业大学教授L et t inga 等人于1972～1978 年间开发研制的一项厌氧生物处理计术, 国内对UA SB 反应器的研究是从20 世纪80 年代开始的. 由于UA SB 反应器具有工艺结构紧凑,处理能力大, 无机械搅拌装置, 处理效果好及投资省等特点,UA SB 反应器是目前研究最多, 应用日趋广泛的新型污水厌氧处理工艺[ 1 ]1.UA SB 反应器基本构造如图12.UA SB 的工作原理：如图 1 所示, 废水由反应器的底部进入后, 由于废水以一定的流速自下而上流动以及厌氧过程产生的大量沼气的搅拌作用, 废水与污泥充分混合, 有机质被吸附分解, 所产沼气经由反应器上部三相分离器的集气室排出, 含有悬浮污泥的废水进入三相分离器的沉降区, 由于沼气已从废水中分离, 沉降区不再受沼气搅拌作用的影响. 废水在平稳上升过程中,其中沉淀性能良好的污泥经沉降面返回反应器主体部分, 从而保证了反应器内高的污泥浓度. 含有少量较轻污泥的废水从反应器上方排出. UA SB 反应器中可以形成沉淀性能非常好的颗粒污泥, 能够允许较大的上流速度和很高的容积负荷. UA SB 反应器运行的3 个重要的前提是: ①图5-2三相分离器设计计算草图(一) 设计说明：三相分离器要具有气、液、固三相分离、污泥回流的功能。
三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。
本工程设计中，每池设置1个三相分离器，三相分离器的长度为b=8m ，宽度为：d = 6m 。
h 3C 0b 1B A50DIHh 1h 5h 2b 2h 4F b 1E1) 沉淀区的设计：三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。
ABR计算书(何)
水量：20000m3/d进水COD:1915mg/L出水COD:1053mg/L去除率：45%按有机负荷算：容积负荷：5kgCOD/m3.d有效容积V：3448m3按停留时间计算：取HRT：36h有效容积V：30000m3取有效容积：29680m3校核有机负荷：0.580862534kgCOD/m3.d有效水深：7m超高:0.8m反应器高度：7.8m上下流室设计：设反应器座数：4座取隔室4格单隔长：12m单隔宽：20m取下向流室水平宽度：2000mm上流室水平宽度/下流室5水平宽度：则上流室水平宽度：10000mm上向流速： 1.74m/h0.48mm/s下向流速：8.680555556m/h2.41mm/s配水系统设计：反应器纵向宽度：48m折流口冲击流速： 1.1mm/s折流口宽度： 4.38m取 1.2m校核折流口冲击流速： 4.02mm/s反应器各隔室落差各隔室水力落差250mm设计反应室有效容积核v11620.00m3算：v21620.00m3v31620.00m3v41620.00m3v合6480.00m3V总25920.00m3气体收集装置：沼气产气量0.4Nm3/kgCOD沼气产量287.3333333Nm3/h选用气体速度5m/s则沼气单池总管管径0.072559145m(淀粉容积负荷：2.7～8.0)(4~6)（不大于0.55mm/s)若进水COD大于3000mg/L,上向流速度控制在0.1~0.5m/h；若进水COD 小于3000mg/L,上向流速度控制(大于1.1mm/s，符合要求)（250-300）(满足有效容积要求）6896Nm3/d。
ABR反应器设计计算教学教材
A B R反应器设计计算ABR 反应器设计计算设计条件：废水量1 200 m 3/d ，PH=4.5，水温15℃，CODcr=8000 mg/L ，水力停留时间48h 。
1、反应器体积计算按有机负荷计算 q QS V /0=按停留时间计算 HRT Q V ⨯= 式中：V ——反应器有效容积，m 3； Q ——废水流量，m 3/d ；0S ——进水有机物浓度，g COD/L 或g BOD 5/L ； q ——容积负荷，kg COD/m 3.d ； HRT ——水力停留时间，d 。
已知进水浓度COD8000mg/L ，COD 去除率取80%，参考国内淀粉设计容积负荷[1]P206：0.8~7.2=q kgCOD/m 3.d ，取0.8=q kg COD/m 3.d 。
则按有机负荷计算反应器有效容积396088.0100080001200m V =⨯⨯= 按水力停留时间计算反应器有效容积 3240024481200m V =⨯=取反应器有效容积2400m 3校核容积负荷2.324008.0100080001200/0=⨯⨯==V QS q kgCOD/m 3.d 符合要求[1]P206取反应器实际容积2400 m 3。
2、反应器高度采用矩形池体。
一般经济的反应器高度（深度）为4~6m，本设计选择7.0m。
超高0.5m。
3、反应器上下流室设计进水系统兼有配水和水力搅拌功能，应满足设计原则： ①确保各单位面积的进水量基本相同，防止短路现象发生； ②尽可能满足水力搅拌需要，保证进水有机物与污泥迅速混合； ③很容易观察到进水管的堵塞； ④当堵塞被发现后，很容易被清除。
反应器上向反应隔室设计虑施工维修方便，取下向流室水平宽度为940mm ，选择上流和下流室的水平宽度比为4：1。
校核上向流速s mm h m u /24.0/86.076.37.72241200==⨯⨯= 基本满足设计要求 [5] 要求上向流速度0.55mm/s 。
UASB设计计算书
UASB设计计算书1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺⼨设计计算（1）反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v = 进出⽔COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V=3084000.570.0203000m N E QC v =??= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3C 0——进出⽔COD 浓度kgCOD/3m E ——去除率 N V ——容积负荷（2）反应器的形状和尺⼨。
⼯程设计反应器3座，横截⾯积为圆形。
1）反应器有效⾼为m h 0.17=则横截⾯积：)(4950.1784002m hV S ＝有效==单池⾯积：)(16534952m n S S i ===2) 单池从布⽔均匀性和经济性考虑，⾼、直径⽐在1.2：1以下较合适。
设直径m D 15=，则⾼182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截⾯积：)(6.1765.714.3)2 (*14.3222'm h D S i =?== 设计反应器总⾼m H 18=，其中超⾼1.0m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺⼨：m m H D 1815?=?φ反应器总池⾯积：)(8.52936.1762'm n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =?=?=（3）⽔⼒停留时间（HRT ）及⽔⼒负荷（r V ）v Nh Q V t HRT 722430009000=?==)]./([24.036.176********h m m S Q V r =??==根据参考⽂献，对于颗粒污泥，⽔⼒负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
1.7.2 三相分离器构造设计计算（1）沉淀区设计根据⼀般设计要求，⽔流在沉淀室内表⾯负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进⽔⼝表⾯负荷⼀般⼩于2.0)./(23h m m 。
ABR反应器设计计算教学教材
A B R反应器设计计算ABR 反应器设计计算设计条件：废水量1 200 m 3/d ，PH=4.5，水温15℃，CODcr=8000 mg/L ，水力停留时间48h 。
1、反应器体积计算按有机负荷计算 q QS V /0=按停留时间计算 HRT Q V ⨯= 式中：V ——反应器有效容积，m 3； Q ——废水流量，m 3/d ；0S ——进水有机物浓度，g COD/L 或g BOD 5/L ； q ——容积负荷，kg COD/m 3.d ； HRT ——水力停留时间，d 。
已知进水浓度COD8000mg/L ，COD 去除率取80%，参考国内淀粉设计容积负荷[1]P206：0.8~7.2=q kgCOD/m 3.d ，取0.8=q kg COD/m 3.d 。
则按有机负荷计算反应器有效容积396088.0100080001200m V =⨯⨯= 按水力停留时间计算反应器有效容积 3240024481200m V =⨯=取反应器有效容积2400m 3校核容积负荷2.324008.0100080001200/0=⨯⨯==V QS q kgCOD/m 3.d 符合要求[1]P206取反应器实际容积2400 m 3。
2、反应器高度采用矩形池体。
一般经济的反应器高度（深度）为4~6m，本设计选择7.0m。
超高0.5m。
3、反应器上下流室设计进水系统兼有配水和水力搅拌功能，应满足设计原则： ①确保各单位面积的进水量基本相同，防止短路现象发生； ②尽可能满足水力搅拌需要，保证进水有机物与污泥迅速混合； ③很容易观察到进水管的堵塞； ④当堵塞被发现后，很容易被清除。
反应器上向反应隔室设计虑施工维修方便，取下向流室水平宽度为940mm ，选择上流和下流室的水平宽度比为4：1。
校核上向流速s mm h m u /24.0/86.076.37.72241200==⨯⨯= 基本满足设计要求 [5] 要求上向流速度0.55mm/s 。
UASB反应器的设计计算word版本
U A S B反应器的设计计算UASB反应器的设计计算一、设计说明UASB，即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。
它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。
设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。
二、设计参数（一）参数选取设计参数选取如下：容积负荷（Nv）6.0kgCOD/(m3·d)；污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD；产气率0.5m3/kgCOD（二）设计水质（三）设计水量Q＝5000m3/d=208m3/h=0.058 m3/s三、设计计算（一）反应器容积计算UASB有效容积：V有效＝v Q S N ´式中：Q ------------- 设计流量，m3/sS------------- 进水COD含量,mg/lNv-------------容积负荷,kgCOD/(m3·d)V有效＝5000×1.860/6.0=1550m3将UASB设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好取水力负荷q＝0.8[m3/(m2·h)]则 A=Qq = 208/0.8=260m 2 h=VA＝1550/260=6.0m采用4座相同的UASB 反应器则 A 1=4A＝260/4= 65 m 2= (4×65/3.14)1/2=9.1m取D=9.5m则实际横截面积为2A =14πD 2=14×3.14×9.52=70.85m 2实际表面水力负荷为q 1=Q/A＝208/(4×70.85) =0.73<1.0 故符合设计要求（二）配水系统设计本系统设计为圆形布水器，每个UASB 反应器设36个布水点 (1)参数每个池子流量：Ｑ＝208/4 = 52 m 3/h(2)设计计算布水系统设计计算草图见下图2.3：圆环直径计算：每个孔口服务面积为:a=21/364D p ＝1.97m 2 a 在1～3m 2之间，符合设计要求可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设12个，最外围设18个孔口1)内圈6个孔口设计服务面积：1S ＝6×1.97=11.82m 2 折合为服务圆的直径为：(4×11.82/3.14)1/2 =3.9m用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布6个孔口，则圆的直径计算如下：211142d S p = 则d 1＝ (2×11.82/3.14)1/2 =2.7m2)中圈12个孔口设计服务面积：S2=12×1.97=23.64m2折合成服务圆直径为：= (4×(11.82+23.64)/3.14)1/2=6.72m中间圆环直径计算如下：1 4π(6.722-d22)＝12S2则d2=5.49m3）外圈18个孔口设计服务面积：S3=18×1.97=35.46m2折合成服务圈直径为：=9.50m外圆环的直径d3计算如下：1 4π(9.502-d32)=12S3则d3＝8.23m（三）三相分离器设计三相分离器设计计算草图见下图2.4：图2.4 UASB三相分离器设计计算草图Eb 1F h 4b 2h 2h 5h 1HI D50AB b 1C h 3(1)设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。
UASB的设计计算
UASB 的设计计算6.1 UASB 反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区）设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(112000L mg C = ，)/(1680L mg C e =（去除率85%）V=3028560.585.02.111500m N E QC v =⨯⨯=式中Q —设计处理流量dm /3C 0—进出水COD 浓度kgCOD/3mE —去除率N V —容积负荷，)//(0.53d m kgCOD N v =6.2 UASB 反应器的形状和尺寸工程设计反应器3座，横截面积为矩形。
（1） 反应器有效高为m h 0.6=则横截面积：)(4760.628562m hV S ＝有效==单池面积：)(7.15834762m n S S i ===（2） 单池从布氺均匀性和经济性考虑，矩形长宽比在2：1以下较合适。
设池长m l 16=，则宽m l S b i 9.9167.158===，设计中取m b 10=单池截面积：)(16010162'm lb S i =⨯==（3） 设计反应器总高m H 5.7=，其中超高0.5m单池总容积：)(1120)5.05.7(160'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单池有效反应容积：)(96061603'm h S V i i =⨯=⨯=有效单个反应器实际尺寸：mm m H b l 5.71016⨯⨯=⨯⨯反应器总池面积：)(48031602'm n S S i =⨯=⨯=反应器总容积：)(336031120'3m n V V i =⨯=⨯=总有效反应容积：332856)(28803960m m n V V i >=⨯=⨯=有效有效符合有机负荷要求。
UASB 反应器体积有效系数：%7.8510033602880=⨯％ 在70%-90%之间符合要求。
（4） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）h Q V t HRT 08.462415002880=⨯==)]./([13.048024150023h m m S Q V r =⨯==根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
污水UASB反硝化硝化计算书.(DOC)
某市生活垃圾填埋场渗沥液办理站工程计算书(200m3/d)二零一二年三月1概略1.2 进水流量垃圾渗沥液进水流量为 200（m3/d）。
1.3 设计计算进水水质项目水量（m3CODcr BOD5 SS TN NH 3-NPH ）/d(mg/L) (mg/L) (mg/L) (mg/L) (mg/L)进水200 20000 12000 850 3000 2500 6-9 水质1.4 设计计算出水水质序控制污染物排放浓度限值号1 色度（稀释倍数）402 化学需氧量（ COD Cr）（ mg/L ）1003 生化需氧量（ BOD 5）（ mg/L）304 悬浮物（ mg/L）305 总氮（ mg/L）406 氨氮（ mg/L）257 总磷（ mg/L） 38 粪大肠菌群数（个 /L ）100009 总汞（ mg/L）0.00110 总镉（ mg/L）0.0111 总铬（ mg/L）0.112 六价铬（ mg/L）0.0513 总砷（ mg/L）0.114 总铅（ mg/L）0.11.5 各工艺单元去除成效项目水量CODcr BOD5 NH3-N TN SS （m3 ）(mg/L) (mg/L) (mg/L) (mg/L) (mg/L) /d进水200 20000 12000 1500 2000 500 出水200 8000 4800 1500 2000 250UASB去除60% 60% ————50% 率进水200 8000 4800 1500 2000 250出水200 <800 <24 <15 <40 <5 MBR去除＞90% ＞99.5% ＞99% ＞98% ＞ 98% 率进水200 <800 <24 <15 <40 <5出水150 80 10 <15 <40 0 NF去除<90% <58% ————<100% 率排放要求100 30 25 40 302 UASB 的设计计算UASB 反响器进水条件1）pH 值宜为 6.5 ～7.8 。
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ABR 、UASB 、A/O 系统设计计算书（1）ABR 厌氧池 主要设计参数：厌氧池设置成2组并联，每组共6口串联。
配套污泥收集池1座，现浇半地下式钢砼结构。
收集厌氧排出的剩余污泥，池内设置污泥泵、泵提升装置及泵自控装置。
构筑物尺寸：红泥塑料厌氧池：1-4口：L 1×B 1×H 1 = 4.5×6.9×6.5m ； 5-6口：L 1×B 1×H 2 = 4.5×6.9×6.0m ， （厌氧池平均水深H 平均=5.8m ）；污泥收集池：L 2×B 2×H 3 = 2.5×1.2×4.2m ，（有效水深H 3有效 = 3.7m ）； 水力停留时间（HRT ）：d Q H B L Q V HRT 4.54008.59.65.4121211≈⨯⨯⨯=⨯⨯==平均总有效； 厌氧池容积负荷：()d m kgCOD V C Q S cr i V ⋅=⨯=•=3/25.1216075.6400总有效S v <1.5kgCOD cr /(m 3·d) 符合设计要求；式中：L 1、B 1、H 1、H 2、L 2、B 2、H 3——分别表示构筑物长度、宽度及深度，m ； Q —— 设计污水数量，400m 3/d ；12 —— 表示12口厌氧池；S v —— 厌氧池容积负荷，kgCOD cr /(m 3·d) ； C i —— 厌氧池进水COD cr ，6.75kg/m 3； V 总有效 —— 厌氧池总有效容积，2160m 3。
构筑物数量：第一级与第二级合建，共1座；厌氧池单口宽度4.5m ，下流区与上流区宽度比取4:1，考虑施工方便，下流区宽度取0.9m ，上流区宽度3.6m 。
厌氧池下流区流速u 下：s mm h m B L Q u /54.0/93.19.09.62242311≈≈⨯⨯==下 厌氧池上流去流速u 上：s mm h m B L Q u /13.0/48.06.39.62242411≈≈⨯⨯==下 当进水COD cr 大于3000mg/L 时，上向流速度宜控制在0.1~0.5m/h ，u 上符合要求。
厌氧折流口冲击流速u 冲击：s mm h m B L Q u /81.0/90.26.09.62242511≈≈⨯⨯==冲击 式中： Q 1 —— 调配池池至厌氧池单台泵水量，24m 3/h ；L 1 —— 厌氧单口池长度，6.9m ； B 3 —— 单口池下流区宽度，0.9m ； B 4 —— 单口池上流区宽度，3.6m ； B 5 —— 折流口宽度，0.6m ； 2 —— 表示两组厌氧池并联运行。
折流口水平斜向下45°斜板，使得平稳下流的水流速在斜板断面骤然流速加大，对低部的污泥床形成冲击，使其浮动达到使水流均匀通过污泥层的目的。
每口厌氧池由于折流造成水头损失，相邻两口厌氧池之间水头损失取0.10m 。
厌氧池污泥量：厌氧池产泥系数：R 取0.15kg 干泥/（kgCOD cr ·d ）； 厌氧池每天产生干污泥量ΔX ：kg E RQC X i 5.202%5075.640015.0=⨯⨯⨯==∆设污泥含水率P 为98%，因含水率P >95%，取污泥密度ρ=1000kg/m 3，则污泥产量为X ：313.10%)981(10005.20211m P XX ≈-⨯=-•∆=ρ则厌氧池每天排泥量Q 排泥=X =10.13m 3；厌氧池每天早晚排泥各一次。
式中： ΔX —— 厌氧池每天产生干污泥量，kg ； X —— 厌氧池每天产泥量，kg ； Q 排泥 —— 厌氧池每天排泥量，m 3；R —— 厌氧池产污系数，取0.15 kg 干泥/（kgCOD cr ·d ）；E —— 厌氧池COD cr 去除率，50%； P —— 厌氧池污泥含水率，98%； ρ —— 厌氧池污泥密度，1000kg/m 3。
污泥收集池容积：V 污泥收集池=L 2×B 2×H 3有效 = 2.5×1.2×3.7=11.1m 3； 污泥收集池污泥停留时间：d 10.113.101.11≈==排泥污泥收集池污泥Q V HRT 厌氧池每天排泥时，污泥收集池排泥泵需固定启动1~2次。
厌氧池每天产沼气量：Q 沼气=rQC i E=0.35×400×6.75×50%=472.5m 3。
式中： r —— 厌氧池产气率0.35m 3/kgCOD cr ； （2）UASB 厌氧池USAB 厌氧池工艺参数：厌氧池容积负荷N v ≤ 4.0 kg COD Cr /m 3·d ， 取N v =2.0kg COD Cr /m 3·d ；进水 COD Cr ：C i = 3375mg/L=3.375kg/m 3； COD Cr 去除率：E =50%；产泥系数R = 0.15kg 干泥/kgCOD Cr ； 产气率：r = 0.35m ³/kgCOD Cr UASB 厌氧池容积：314.4824.1%50375.3400m N E QC V V i =⨯⨯==； UASB 采用搪瓷拼装罐工艺，成套设备，规格为Ф9.17×8.4m 。
每张搪瓷片高度为1.2m ，考虑保护高度H 保护取0.6m ，H 有效为7.8m ；搪瓷拼装罐需7层，直径D 取9.17m ，每层搪瓷片需12片。
拼装罐总容积V 总：328.5544.8417.94m H D V =⨯⨯==ππ总；拼装罐有效容积V 有效：321.5158.7417.94m H D V =⨯⨯==ππ有效有效；实际UASB 厌氧池容积负荷N v ‘为： )/(31.11.515%50375.3400'3d m kgCOD V E QC N cr i V •=⨯⨯==有效水力停留时间（HRT ）：d 3.14001.515===Q V HRT 有效 式中：Q —— 为设计流量，400m 3/d 。
UASB 污泥产量计算：UASB 拼装罐每天产生干污泥量ΔX 1：kg E RQC X i 25.101%50375.340015.01=⨯⨯⨯==∆设污泥含水率P 为98%，因含水率P >95%，取污泥密度ρ=1000kg/m 3，则污泥产量为X 1：3111.5%)981(100025.10111m P X X =-⨯=-•∆=ρ则厌氧池每天排泥量Q 排泥=X 1=5.1m 3；厌氧池每天早晚排泥各一次。
式中： ΔX 1 —— 厌氧池每天产生干污泥量，kg ； X 1 —— 厌氧池每天产泥量，kg ； Q 排泥 —— 厌氧池每天排泥量，m 3；R —— 厌氧池产污系数，取0.15 kg 干泥/（kgCOD cr ·d ）； E —— 厌氧池COD cr 去除率，50%； P —— 厌氧池污泥含水率，98%； ρ —— 厌氧池污泥密度，1000kg/m 3。
规格为Ф9.17×8.4m 的搪瓷拼装罐，配套装置：进水装置1套；自动旋转搅拌装置1套；红泥塑料软体三相分离器1套，含中间立柱、红泥塑料挡板、出水装置、红泥塑料集气室等；排泥装置1套。
（3）A/O 系统 主要经验设计参数： 设计水量Q = m3/h ；q COD 负荷≤0.12kgCOD cr /(kgMLSS ·d)； MLSS=4 kg/d ；N N 负荷≤0.05kgKN/(kgMLSS ·d)； 缺氧池水力停留时间HRT A ，d ；好氧池水力停留时间HRT O ，d ； HRT A : HRT O =(1:3)~(1:4)；污泥回流比：R 污泥=50-100%，本设计按经验取100%； 混合液回流比：R 混合液=200-500%，本设计按经验取400%； a.好氧池池容()MLSSq S S Q V COD out in O •-=负荷241 = m 3 式中：S in —— 进水COD cr 浓度，kg/m 3； S out —— 出水COD cr 浓度，kg/m 3； 24—— 一天24小时。
()MLSSN N N Q V N out in O •-=负荷242 = m 3 式中：N in —— 进水氨氮浓度，kg/m 3； N out —— 出水氨氮浓度，kg/m 3；V 0=V O1与V O2之间取大。
QV HRT OO 24== d b. 缺氧池池容缺氧池池容取好氧池池容的1/3；缺氧池池容：V A =V O /3 = m 3 c.缺氧池潜水搅拌机功率 P 搅拌功率 = 12×V A /1000 = KW式中：12—— W/m 3，清水中搅拌功率为5W/m 3，缺氧池污泥浓度较高，本设计中取12W/m 3； 1000—— 单位换算。
潜水搅拌混合流速根据选型设备提供资料，根据池宽流速需控制在0.15-0.3m/s 之间，流速过低搅拌混合效果不理想，流速过高影响工艺效果。
d.缺氧池、好氧池尺寸单口池长宽比L:B ≥ 4；宽深（有效深度）比B:H=1~2; 本设计中，单口好氧池L O = m ；B O = m ；H O = m ； 单口缺氧池L A = m ；B A = m ；H A = m e.风机选型好氧池每平方米需空气量O ’按经验值5m 3/(m 2·h)计算； 好氧池需空气量:O = n ×（L O ×B O ）O ’= m 3/h 式中：n —— 好氧池数量，座本设计中采用微孔曝气器，本设计总有效深度H 有效= m ；单个微孔曝气器供气量1-3m 3/(h ·个)； 单个曝气器服务面积0.3-0.75m 2。
风机所需风机压力：P =p 有效+p 管道损失+p 曝气器损失+p 富余= KPa式中：p 管道损失 —— 管道压力损失，KPa;p 曝气器损失—— 微孔曝气器压力，KPa ；根据所选曝气器型号提供； p 富余—— 留富余压力，一般取值3KPa根据好氧池需空气量O ，风机所需压力P ，选出风机，并根据风机型号确定风机风量 O ’’= m 3/min ，压力P ’= KPa 。
好氧池曝气器个数n 曝气器= 个，根据服务面积在图纸中布置。
f.校核：单个曝气器服务面积： 曝气器单个n BL n S ⨯⨯== m 2 <0.75单个曝气器供气量校核： 曝气器单个曝气器n 60''⨯=O O = m 3/(h ·个)，在1-3m 3/(h ·个)范围内。