滑模架体计算书
滑膜脚手架方案
滑膜脚手架方案一、工程概况本工程为_____，位于_____，建筑面积为_____平方米，结构形式为_____。
建筑高度为_____米，层数为_____层。
二、滑膜脚手架设计1、架体结构设计滑膜脚手架采用_____型架体，架体高度根据建筑物高度进行调整，确保覆盖整个施工区域。
立杆间距为_____米，横杆步距为_____米，以保证架体的稳定性和承载能力。
2、滑膜系统设计滑膜装置采用_____式滑膜系统，由_____、＿____、＿____等组成，确保滑膜过程的平稳和顺畅。
滑膜轨道设置在建筑物的_____部位，轨道的安装精度和强度要满足滑膜要求。
3、附着支撑设计附着支撑采用_____式附着支撑，每隔_____米设置一道，确保架体与建筑物可靠连接。
附着支撑的预埋件要在建筑物施工时提前预埋，位置和尺寸要准确无误。
4、防护设施设计架体外侧设置_____式防护栏杆，高度不低于_____米，并用密目安全网进行封闭。
作业层铺设_____脚手板，脚手板要铺满、铺稳，并用铁丝绑扎牢固。
三、滑膜脚手架施工流程1、施工准备技术准备：熟悉施工图纸，编制滑膜脚手架施工方案，并进行技术交底。
材料准备：根据施工方案，准备好所需的脚手架材料，如钢管、扣件、脚手板、安全网等，并对材料进行检验和验收。
场地准备：清理施工现场，确保施工场地平整、畅通，无障碍物。
2、架体组装按照施工方案的要求，在地面上进行架体的组装。
先安装立杆，然后安装横杆、斜杆等，确保架体的组装质量和精度。
组装过程中，要注意扣件的拧紧力矩，确保架体的连接牢固可靠。
3、附着支撑安装当架体组装到一定高度时，开始安装附着支撑。
附着支撑的安装要按照施工方案的要求进行，确保安装位置准确、牢固。
安装附着支撑时，要使用经纬仪和水准仪对其进行测量和调整，确保其垂直度和水平度符合要求。
4、滑膜系统安装附着支撑安装完成后，开始安装滑膜系统。
滑膜系统的安装要按照设备说明书的要求进行，确保安装质量和精度。
高支模架体计算书
高支模架体计算书一、梁模板高支撑架计算；梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。
梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。
梁模板支撑架立面简图如下：``1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁900与模板自重荷载，施工活荷载。
自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；1.1、荷载计算：⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m⑵、模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m⑶、活荷载 (kN)：施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN计算得出：均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN梁底模板受力计算简图如下：A经计算得到从左到右各支座力分别为N1= N4=1.8890kN； N2= N3=3.7786kN1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，则N= 0. 9×24 kN =21.6 kNN=11.336kN < 21.6KN(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。
巨野煤仓滑模施工计算书
菏泽赵楼煤矿综合利用电厂工程滑模施工结构计算书及说明一滑模装置系统设计该项目为3个12.7m外径筒仓，筒仓壁厚350mm，以单个仓受力计算如下：1.拟采用方案a)千斤顶：GYD-60 (滚珠式)额定起重量：6t 工作起重量：3t 理论行程：35mm 实际行程：20-30mm 工作压力：8MPa 自重：25kgb)支承杆：Ф48×3.5钢管外径：48mm 内径：41mm 壁厚：3.5mm 外表面积：0.152㎡／m 重量：3.84kg／m 截面面积：4.89c㎡弹性模量：E=2.1×105 MPa截面特征：J=12.296cm4 ; W=5.096cm3; r=1.58cm根据西北工业大学对Ф48×3.5爬杆承载能力的理论计算和荷载----变形曲线分析，在滑模施工中当采用Ф48×3.5钢管作为支撑杆且处于混凝土外体时，其最大脱空长度不应超过2.5m（采用6t大吨位千斤顶，工作起重量为3t），最好控制在2.4m以内，支撑杆稳定性是可靠的（《建筑施工手册》第四版第二页P996-997）。
c)模板采用1200高钢模板。
d)单横梁“п”形提升架，槽钢围圈。
2.支撑杆、千斤顶个数计算以单个库计算：a)操作平台施工荷载：操作平台面积：3.14×（6.352-4.552+8.152-6.352）=143.5m2操作平台施工荷载：143.5 m2×1.5KN／m2(取值)=215KN，相当于21.5t。
b)模板与混凝土摩阻力：摩阻力系数取2.0KN／m23.14×（6+6+0.35）×2×1.2×2.0 KN／m2(取值)=191KN，相当于19.1t。
c)平台实际荷载：23.9t操作平台装配详图见附图。
平台荷载23.9t的计算依据：1)提升架：[14 1.6m×2根×28套×14.53kg／m= 1301kg[12 0.95m×2根×28套×12.059kg／m= 641kg[10 0.9m×2根×28套×10.001kg／m= 504kg[10 0.14m×4道×28套×10.001kg／m= 156kgФ38×3 0.06m×28套×2.589 kg／m= 4.34kgФ16 6.35m×28根×1.58 kg／m=280 kg中心盘（10mm厚钢板）0.25 2×3.14×0.01×7850=15.4 kg2)外围圈及平台檩条[8「3.14×12.35×2×4道+3.14×（6+0.35）×2×2道」×8.038 kg／m= 3134kg 3)平台栏杆及平台板栏杆：Ф16 1.2m×28套×2根×1.58kg／m=106kgФ12 3.14×「（6-0.1-1.8+0.15）+(6+0.35+0.1+1.8-0.15) 」×2×3道×0.888=206 kg 平台木板（50mm）按照荷载规范600-700kg／m3143.5m2×0.05m×0.7t／m3 =5.0t4)模板系统模板：3.14×（6+6+0.35）×2×1.2×2.75×10-3 ×7850=2066kg5)千斤顶28台×25 kg／台=700kg6)高压油管200 kg7)液压控制台150 kg8)内外吊架、平台（取530mm宽，距外库壁100mm），施工荷载标准值(包括自重及有效荷载)取2.0 KN／m23.14×「（6-0.1-0.265）+（6+0.35+0.1+0.265）」×2×0.53×2.0=82.21KN(相当于8.2t)9)斜撑[6.3 1.5m×2根×28套×6.633 kg／m=557 kg10)料斗向平台直接卸混凝土所产生的集中荷载W取值： 1.混凝土重力密度ν=25 KN／m32.料斗内混凝土表面至料斗口德最大高度h=1.3m3.卸料时料斗口至平台卸料处德最大高度h=0.5m4.料斗口面积A=3.14r2=3.14×0.152=0.071 m25.卸料口下放可能堆积的最大混凝土量0.15 m3 =25×「（1.3+0.5）×0.071+0.15」=6.95KN，相当于0.695t滑模施工总荷载：21.5t（操作平台施工荷载）+19.1（摩阻力）+23.9t（滑模装置实重）=64.5td)支承杆采用Ф48×3.5mm钢管，允许承载力：P0=( a／K)×(99.6-0.22L)=31.92KN式中P0-----------支承杆允许承载能力a为工作条件系数，取0.8K 为安全系数，取2.0L 为支承杆长度，取90cme)液压提升系统做需的千斤顶和支承杆的最少数量可按照以下公式计算：n=N／PN为总垂直荷载P为单个千斤顶的计算承载力按支撑杆允许承载力或千斤顶的允许承载力（为千斤顶额定承载力的二分之一），两者取其最小者f)千斤顶数量确定：GYD-60滚珠式千斤顶工作起重量为P0 =30KN；支承杆允许承载能力P=31.92KN计算时，P取最小值为30KN作为支承杆脱空长度大于2.5m时，必须采取的加固措施，则每个圆库所需千斤顶最少数量为:n=N／P=64.5t／3t=21.5台，实际采用千斤顶需22台，实际采用28台／库。
调压井滑模受力计算书
调压井滑模受力计算书1、模板强度及扰度验算 （1）由混凝土侧压力计算公式：5.02122.0V to F c ββγ=与HF c γ=（两者取较小值）F ——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ； γc ——混凝土的重力密度，kN/m ;to ——新浇混凝土的初凝时间（h ）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T 为混凝土的温度℃）；V ——混凝土地的浇筑速度，m/h ；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m ； β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。
求得滑膜模板侧压力为12375N/2m ，则q=12375×1.8=22275N/m 。
则由受力分析得到BA F F F F F +=++321l F xF x l F l F B ⨯=⨯-+⨯+⨯2)2(2132中间杆长l=1.3m ，两端杆长X=0.25m 。
求解得：N F A 875.22831= N F B 875.17263=由此可得到剪力图：所以有弯矩图：有弯矩方程：2223.122227523.1222275-）（）（⨯+-=x M 已知Q235钢最大弯矩为m KN ⋅68.6。
所以有最大弯矩：m KN m KN M MAX ⋅<⋅=68.67065.4所以强度符合要求。
（2）模板挠度计算：mmEI ql 38.2101036002063848.17.386538459944c ≈⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ωE 为弹性模量单位为GPa ，I 为惯性矩。
利用ANSYS 软件分析结果： 进行的分析分别为：总变形：我们对工字钢进行单独的进入静力学分析，可取较小的长度，有利于减少单元的数量。
由于工字钢外圈受的千斤顶的拉力和角钢对其向下的拉力。
滑模施工力学计算
滑模施工力学计算(总3页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--液压提升系统设计1、荷载标准值GK①一个提升单元提升架、三角架、连杆、支承钢环梁、吊栏、拉杆等自重：GK1=×＝;②一个提升单元内外围檩自重：GK2=75×＝735N;③一个提升单元扣件自重：GK3=个×16＋ N/个×8＝328N④一个提升单元内外栏杆、内外吊架钢筋自重φ10：（＋）×＝φ16：×＝GK4＝（＋）×＝⑤一个提升单元内方木及脚手板自重×××2＝×××2＝外三角架平台：×＝ m3外三角架平台：×＝ m3×××2=×××1=×××3=GK5＝×5000＝2050N⑥一个提升单元组合钢模板自重GK6＝××＝⑦模板滑升摩阻力摩阻力按照m2计算。
GQK1＝××103＝7635N（不与混凝土浇筑的活荷载同时组合）⑧施工活荷载GQK2＝2500×＋1500×＝12245N（正常施工状态）GQK3＝1500×＋1000×＝7580N（滑升施工状态）2、荷载效应值SGK、SQKSGK= GK1+ GK2+ GK3＋GK4+ GK5+ GK6＝SQK1= GQK1＋GQK3＝（滑升施工状态）SQK2= GQK2＝（正常施工状态）3、荷载设计值SS1＝rG SGK＋rQ SQK1＝×＋×＝（滑升施工状态）。
S2＝rG SGK＋rQ SQK2＝×＋×＝（正常施工状态）。
采用额定承载能力60KN的滚珠式千斤顶，安全系数取，单个千斤顶承载力设计值为30KN，根据一个滑升单元的荷载设计值S1、S2可知，该千斤顶满足承载能力需要。
滑模施工计算
滑模施工1、筒仓滑模施工概况本工程水泥库为6Φ18筒仓结构，根据筒仓结构特点及工期要求，双排6Φ18筒仓分三组依次滑升，配置4套滑模设备。
第1组筒仓先组装2套滑模，待第1组筒仓施工至库底板时，开始第2组筒仓组装滑模，待第1组筒仓滑模施工完毕并拆除后，转移至第3组筒仓进行组装滑模，形成流水作业。
若中标，在正式施工前应编制滑模施工专项施工方案。
1、滑模系统装置的设计①模板计算本工程模板采用钢模、模板宽度筒仓用200mm，柱子用100mm、200mm 搭配使用，模板高度计算如下：H=T·V=4×0.2=0.8m其中 H─模板高度 T─砼达到滑升强度的时间，一般取4 小时 V —模板滑升速度，取0.2m/h因此模板均选用900mm 高的钢模板，模板宽度可选用100、200mm 转角、洞口挡板、模板的形状尺寸进行特殊加工。
②施工总荷载计算模板系统：模板112m2自重40kg/m2×112m2=4480kg=4.5T磨阻力300kg/m2×112m2=33600kg=33.6T开字架自重300kg/个×37 个=11100kg=11.1T联圈、围圈自重2.196+0.965+0.18+0.244=3.585T=3.6T吊脚手架外双重布置，内单层布置。
128m2×80kg/m2=10.24T 自重128m2×30kg/m2=3.84T 荷载集中荷载：液压站自重1.5T，电焊机自重1T操作手台：面积145m2自重：145m2×30kg/m2=4.35T活载：145m2×150kg/m2=21.75T施工总荷载=95.92T 按100T 计算全部荷载由提升架承受，故开字架承受的荷载为100T。
③围圈根据圆筒仓的结构形式及规范要求，提升架间距1300mm，在模板上下口设两道围圈，围圈间距600mm，上下围圈用∠40×4 角钢作腹杆形成桁架，加大其刚度，用以克服相邻千斤顶不同步而产生的附加荷载。
滑升模板系统主要构件的计算方法
ｃ倾倒混凝土时模板承受 的 冲击力 ： ． 用溜槽 、 串筒或 ０ ２ｍ ．
用少 、 全作 业有保障 、 安 可以避免或减少施工缝 、 容易保证混凝 土 的运输工具向模板 内倾倒混凝土时 ， 用于模板侧 面的水平集 中 作 质量 、 合效益显著等优点被广泛应 用于高层及 筒壁结构 中。滑 荷 载 取 ２ ０ｋ 综 ． Ｎ。 升模板（ 简称滑模 ） 主要 由模板 系统 、 操作 平 台系统 、 液压 提升 系 ｄ根据作用在模板上的荷载和纵横肋布置情况 ， ． 可按单项板或 统等几部分组 成 ， 其主要原理是利用与模板 架固定 的爬 升千斤顶 双向板进行计算和强度及挠度方面 的验算 ， 以确定模板所用的钢板
顺着预埋 在混凝 土 中的支承杆爬 升 ， 而达到 提升模板 的 目的。 厚度。—般钢板厚度采用 １５ｍ ～３０ｍ ， 从 ． ． 边肋用 １ ０ｍ ×４ｒ－ ． ３ ｉ ｌ ｎ 滑模施工 ， 是一种现浇混凝土工程 的连续成型施工 工艺。其施工 或 Ｉ ０ｎＴＸ Ｋ 角钢。 Ａ －ｌ ４Ｉ ｎ Ｉ Ｔ
一
由于滑模施 工技术是建筑施工 中比较 特殊 的一 门施工工艺 ，
模各组件设计是否合理直接关系到施 工能否顺利进 行。为此 ， 笔 ｃ异形模板 ， ． 如转 角模 板 、 收分模 板 、 拔模 板等 ， 抽 应根 据结 者就滑模主要组件的计算方法与构造要求作了初步探讨。 构截面 的形状和施工要求设计 。 １ 设计 的荷载 种 类… ｄ 围模合一大钢模的板面采用 ４ｍｍ～５ｒｒ 厚 的钢 板 ， ． ｎ ｎ 边框
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
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滑模架体计算书一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.爬模下架体组成:爬模下架体由预埋件、附墙装置、导轨及液压动力装置组成。
（用于直爬）（用于斜爬，倾斜范围±18°）三.计算参数：⒈塔肢内外墙液压自爬模各操作平台的设计施工荷载为:模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台（1）最大允许承载 3.0KN/m2 (爬升时为1.5KN/m2)模板后移及倾斜操作主平台（2）最大允许承载1.5KN/m2爬升装置工作平台（3）最大允许承载 0.75KN/ m2拆卸爬锥工作平台（4）最大允许承载 0.75KN/ m2 (爬升时可不考虑)⒉除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F=125KN; 拉力设V计值为：F=215KN;⒊爬模的每件液压缸的推力为100KN (即10t)。
⒋自爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
四.荷载计算：⒈施工荷载①参数说明施工活载——施加到各平台的施工荷载；平台长——分配到单个机位的模板宽度以3.0米计算；平台宽——平台板的长度；荷载分项系数——荷载的放大系数；活载取1.4荷载设计值——强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数；②计算表格爬升时，施工荷载为32KN。
⒉油缸顶升力判定①模板自重模板的自重一般是65Kg/m2,假定分配到单个机位的模板最大可以是3.0×6.15m,则模板自重是12KN；②QPMX50下架体总重：下架体自重——由发货清单计算而得，是个定值；平台板自重——平台板一般取50mm厚的木板，木材的密度取540㎏/m3,这里取27㎏/m2;平台梁单位重量——平台梁选取单槽钢16。
下架体自重合计为10.3KN；③QPMX50上架体总重：上架体自重计算表格如下：则斜撑式的上架体总重为8.0KN。
④主平台横梁主平台横梁采用双槽钢20a,51.6㎏/m×3m×3=464.4㎏,合计4.6KN。
⑤连接钢管自重根据方案布置而定，这里设定架体总体布置16根连接钢管，钢管采用∅3.5×48连接钢管的重量为2.88KN。
除了要计算以上项目以外还需要考虑一些施工现场其它不可预见因素引起的荷载。
⑥架体总重32 +(12+10.3+8.0+4.6+2.88)×1.2=77.35KN，取摩擦系数1.2，则77.41×1.2=92.82KN＜100KN（单个油缸的顶升力）⒊爬升状态下架体承重限定下架体所承受的竖向荷载包括模板自重12KN，上架体自重8.0KN,以及上架体上所施加的施工荷载32KN，主平台横梁4.6KN，合计56.6KN。
综上，爬升时下架体所承受的最大的竖向荷载为50KN.⒋下架体承受水平荷载限定水平荷载在这里指的就是风荷载，假定最大工作风级数是10级，风速323 20.8360.9171029/ V B m s =⨯=⨯=其中 B---风级数 风压 222290.53/16001600p VW KN m ===考虑到风荷载的不定性，在这里对其进行一定程度的放大，取1.4的放大系数，则风荷载最大设计值为0.74KN/m 2，受风面的高度计算到最高处挑架的护栏顶部，则其值为6.25m （4.65+1.6=6.25）。
综上，最大的水平荷载为20KN. ⒌上架体受力分析以及传力计算①各平台荷载②模板自重这里设定分配到单个上架体上的模板宽度为3.0米，高度为4.65米。
仰爬时，模板自重通过横向背楞以集中荷载形式作用于主背楞上。
10.88/3=3.63KN③风荷载计算根据上述可知，最大风荷载为0.74KN/m2，作用在模板表面，则沿背楞高度方向风荷载设计值如下表最大风载(KN/m2)模板宽(m)模板高(m)主背楞高(m)荷载分项系数风载设计值(KN/m)0.74 3.00 4.65 4.50 1.40 3.21④用结构力学求解器对上架体进行受力分析荷载施加说明：各个操作平台承受均布线荷载，大小分别为12.6KN/m、6.3KN/m，方向为竖直向下；主背楞承受风荷载，由模板传来，以均布荷载的形式作用于主背楞上，大小为3.21KN/m,方向为水平向右；主背楞承受模板自重，模板自重以集中荷载的形式通过横向背楞作用于主背楞上，大小为3.63KN，方向为竖直向下；上架体自重以集中荷载的形式，通过与后移横梁的连接点传递，通过分析，上架体自重的重心向后倾斜，可得施加到1节点处的荷载是自重的0.25，2节点处为0.75倍的自重，大小分别为2.0KN、6.0KN；荷载图轴力图（KN）剪力图（KN）弯矩图（KN·m）ⅰ各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表:受拉杆件满足要求，只需要验算受压杆件的稳定性即可。
ⅱ受压杆件稳定验算：杆件轴力截面积计算长度回转半径长细比稳定系数应力抗压设计值容许长细号N(N)A(mm2)l0(mm)i x(mm)λφσ(N/mm2)f(N/mm2)比[λ] 3679037002210110.4020.020.983 1.87 7532902540246079.0031.140.96321.791044990777.5207021.9894.180.71381.16215150 1156270777.5215021.9897.820.687105.35 1624820314050099.00 5.050.9997.91 201184405760300157.20 1.91 1.00020.56稳定验算中，受压杆件的长细比小于容许长细比，应力小于抗压设计值，满足要求。
ⅲ支座反力：(节点编号按从左向右顺序) Array反力图（KN）节点14处，支座水平向反力为-23.71KN(向左)；竖向反力为-34.92KN（向下）；节点15处, 支座水平向反力为24.71KN(向右)；竖向反力为-24.88KN（向下）；节点16处，支座水平向反力为-24.82N(向左)；竖向反力为118.44KN（向上）；各个节点的力会传递到下架体的承重三角架横梁上，如下是作用于承重三角架横梁上的力：节点14处，水平作用力力为23.71KN(向右)；竖向力为34.92KN（向上）；节点15处,水平作用力为-24.71KN(向左)；竖向力为24.88KN（向上）；节点16处，水平作用力为24.82KN(向右)；竖向力为-118.44KN（向下）；五.用力学求解器对结构进行受力分析：将最不利荷载施加于斜爬下架体上，用结构力学求解器对承重三角架进行计算：（可根据施工实际荷载对模型进行修改计算）荷载施加说明：上架体作用与承重三角架横梁上的力是通过主平台梁传递的，大小及方向如上述；下架体自重是通过吊平台两立杆施加到连接部位的，将下架体自重平均加到相应作用点处，力的大小为5.6KN荷载图轴力图（KN）剪力图（KN）弯矩图（KN.m）①各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表:杆件号轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN.m)2129.31-93.5521.294-145.110.000.005133.46-9.12-18.876133.4258.14-29.41上述选择的是受力最不利的杆件，如果上述杆件符合要求，那么其它杆件一定满足要求。
受拉杆件远满足要求，只需要验算受压杆件的稳定性即可。
②受压杆件稳定验算：（轴力图中蓝色表示的杆件）轴力截面积计算长度回转半径长细比稳定系数应力抗压设计值容许长细N(N)A(mm2)l0(mm)i x(mm)λφσ(N/mm2)f(N/mm2)比[λ] 41451102120.6273047.7657.160.90375.78215150杆件号稳定验算中，受压杆件的长细比小于容许长细比，应力小于抗压设计值，满足要求。
③支座反力：反力图（KN）节点6处（承重插销处）水平反力大小为108.19KN；竖向反力大小为97.34KN节点4处（附墙撑处）反力大小为89.97KN，方向为西偏南18度。
其它工况，如风荷载水平向左，或是只作用风荷载（向左，向右），经计算分析，虽然有些杆件由受拉变为了受压，但是内力值相对较小，符合受力要求；且各杆件的内力值大小都较上述小，所以不作为不利组合考虑。
架体进行俯爬时，整个架体重心集中于模板处，在风荷载作用下，架体会向上翘，这个力可以由附墙撑于导轨连接处来承受，而导轨有两个埋件于建筑物相连，因此不需要做架体的抗倾覆验算。
④承重三角架杆件2、5为主要的受力杆件，需要对其进行强度、变形验算： 杆件2： 抗弯验算：max 21.29M KN m =⋅，353108210 2.1610W mm =⨯⨯=⨯，截面塑性发展系数1.05x γ=62max 521.291095.63/1.05 2.1610x M N mm W σγ⨯===⨯⨯ 抗剪验算：93.55V KN =,23221.9210 4.3810A mm =⨯⨯=⨯32393.551020.9/4.3810V N mm A τ⨯===⨯ 折算应力：212102.25/ 1.1215236.5/N mm f N mm β==<=⨯=满足要求。
杆件5： 抗弯验算：max 18.87M KN m =⋅，353108210 2.1610W mm =⨯⨯=⨯，截面塑性发展系数 1.05x γ=62max 518.871083.2/1.05 2.1610x M N mm W σγ⨯===⨯⨯ 抗剪验算：9.12V KN =,23221.9210 4.3810A mm =⨯⨯=⨯3239.1210 2.08/4.3810V N mm A τ⨯===⨯ 折算应力：2222212383.23 2.0883.28/ 1.1215236.5/N mm f N mm στβ+=+⨯=<=⨯=满足要求。
变形图承重三角架横梁杆端位移分别为17.15mm 和13.47mm,跨中位移为15.76mm,那么经分析杆件跨中的变形为:17.1513.47120015.760.4532400mm mm+-=<=满足要求。
⑤受力螺栓受力计算承重插销处水平向受力为108.19KN ，方向水平向右；竖向力大小为97.34KN ，方向为竖直向下。
那么相对于挂座而言，它是倾斜了18度，所以在挂座的受力图中，如下图所示：108.19sin1897.34cos18126.01F KN =+=；108.19cos1897.34sin1872.82V KN =-=图中F 1、F 2分别是受力螺栓处和挂座底部与墙接触处的合力，对受力螺栓处取矩，则有20.0950.1350.095126.010.13572.827.780.2750.275F V F KN -⨯-⨯===方向和图中假设方向相同，水平向左，则说明此挂座有绕着受力螺栓顶部旋转的趋势。