预制预应力T梁预拱度计算及控制
浅谈预应力混凝土T梁上拱度的控制措施
混凝 土强度越高 ，弹性模量越 高 ，混凝土变形越小 。龄期 时
影 响 混 凝 土 弹 性 模 量 的主 要 因素 ， 因 此 ，Ｔ 梁 预 应 力 张 拉 时 必 须 确 保 达 到设 计 张 拉 强 度 及龄 期 。
６ ． Ｔ 梁 张拉 完成 后 预 应 力损 失 的 大 小
９月份 完 成 ２ ０片 ；１ ０月 份 完成 ２ ５片 ；ｌ １ 月 份 完成 １ ７片 。 目前 完 成 Ｔ梁 中边 跨边 梁 ８片 （ 最早 浇 筑 时 间为 ２ ０１ ４年 １ ０ 月 ９ 日 ，梁 号 ：右 ７ ７ — １ ） 、边 跨 中梁 ２ ４片 （ 最早 浇筑 时间 为 ２ ０１ ４年 １ Ｏ月 ７ 日，梁 号 ：右 ７ ７ — ２ ） 、 中跨边 梁 １ ４片 （ 最 早 浇筑 时间 为 ２ ０ １ ４年 ８ 月 ３ 日，梁 号 ：右 ７ ６ — ７ ） 、 中跨 中梁 ３ ５片 （ 最早 浇 筑 时 间为 ２ ０１ ４年 ７月 ３ 日，梁 号 ：右 ７ ６ — ２ ） 。
反拱 值 （ …
）
（ １ ｌ ｌ ｌ ｎ）
雌 性一
下挠 值 （ ｎ ｌ ｎ １ ） 考虑ｑ （ ） ｄ存 梁二期 恒栽 施
螬辑蜡曾 ｌ
加 前上 拱 不超过 ２ ０ ｍｍ 施 加后 桥 梁不 出现 下挠
其中边梁梁板存梁 ９ ０ ｄ上 拱 度 计 算 平 均 值 为 ４ ３ ． ２ ｍｍ，
第 １ 期
杨 海 忠 ：浅 谈 预 应 力 混 凝 土 Ｔ梁 上 拱 度 的控 制 措 施
３ １ ７
变 形 大小 ，从 而 影 响 到 Ｔ 梁 的 起 拱 度 。 通 常 情 况 下 ，张 拉 时
为 ：２ ０ １ ４年 ７月 份 完成 ４片 （ 梁板 编号 分 别为 右 ７ ６ — ２ 、 右 ７ ６ — ３ 、 右 ７ ６ — ４ 、右 ７ ６ — ５ ） ， 均 为 中跨 中梁 ； ８月 份 完 成 １ ５片 ；
T梁桥挠度和预拱度计算论文
T梁桥挠度和预拱度计算论文摘要：由于预加力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度。
公路桥梁规范中规定，对于钢筋混凝土梁桥，当由荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响产生的长期挠度不超过跨径的1/1600时，可不设预拱度；当不符合上述规定时应设预拱度，且其值应按结构自重和1/2可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和采用。
对于预应力混凝土梁桥，当预加应力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度时，可不设预拱度；反之应设预拱度，其值应按该项荷载的挠度值与预加应力长期反拱值之差采用。
以下依本人经历的横石渡改大桥计算分析为例。
简支T梁桥l=39.5m（计算跨径）横桥向由5片T梁组成，从左至右分别为1#～5#梁，此桥在支点、L/4、L/2处设置五道横隔梁。
一、使用阶段的挠度计算使用阶段的挠度值，按短期荷载效应组合计算，并考虑挠度长期影响系数，对C50混凝土， =1.425，刚度。
预应力混凝土简支梁的挠度计算可忽略支点附近截面尺寸及配筋的变化，近似地按等截面梁计算，截面刚度按跨中截面尺寸及配筋情况确定，即取荷载短期效应组合作用下的挠度值，可简化为按等效均布荷载作用情况计算：由于预加力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度。
公路桥梁规范中规定，对于钢筋混凝土梁桥，当由荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响产生的长期挠度不超过跨径的1/1600时，可不设预拱度；当不符合上述规定时应设预拱度，且其值应按结构自重和1/2可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和采用。
对于预应力混凝土梁桥，当预加应力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度时，可不设预拱度；反之应设预拱度，其值应按该项荷载的挠度值与预加应力长期反拱值之差采用。
预应力混凝土梁拱度设置与控制
计冲 击 的 汽 车 荷 载） 作 用 下 的 最 大 竖 向 挠 度超过跨径的 １／１６００ 时， 应设预拱度， 以抵 消荷载长期作用下逐渐增加的变形。
４０
作 用 下 控 制 截 面 的 弯 矩 。 ２－ １４
１４ ２３ ２６ ２８ ２９ ３１ ３２
３８
同 时 使 梁 产 生 更 大 的 向 上 平均值（ ｍｍ） １５ ２１．３ ２５ ２７．７ ２９ ３１ ３２
３８
反拱， 更重要的是因砼与钢筋的黏结力不
足而造成预应力筋弹性收缩滑动在构件端
部出现水平裂缝的质量事故。过晚以产生
１、压路 机 在 出 厂 时 轮 胎 的 充 气 压 力 设 定为 ０．３５ＭＰａ， 工作时， 根据需要调整轮胎的 充气压力， 其调整范围在 ０．２￣０．８ＭＰａ 之间， 并且要保持压路机每个轮胎的充气压力基 本一致， 其差值应控制在 ８￣１６Ｐａ 以内。
２、在 给 压 路 机 配 重 时 ， 根 据 需 要 可 加 水 、加 砂 、加 铁 以 达 到 不 同 的 配 重 要 求 ， 并 不是越重越好， 以免破坏被压实材料， 产 生路面缺陷。
按上述方法： 经计算 ２０ 米主梁弹性上 拱及后期收 缩 徐 变 最 大 值 ｆ＝－ ３０㎜ 。在 施 工中， 考虑桥面铺装层厚度， 预社向下拱度 ２㎝， 实际的起拱度即为 １㎝左右较为合理。
（ ２） 先张法 １６ｍ 板梁： 考虑跨径小， 不设预拱度。 由 预 加 力 ＦＹ 引 起 的 挠 度 值 按 上 述 式 计算得 ｆｇ＝－ １０ｍｍ （ 指预应力筋割断后的起拱值， 不考虑 其它因素） 。 二 、预 拱 度 的 控 制 １、施 加 预 应 力 的 有 效 控 制 。 从公式可以看出施加预应力的大小直 接影响到梁的起拱大小， 在实际施工中， 要 考虑到影响预应力损失的所有因素， 如管 道 摩 擦 ， 锚 具 变 形 、钢 绞 线 与 台 座 温 差 ， 钢 绞 线 松 弛 ， 以 及 砼 收 缩 、徐 变 等 ， 将 设 计 中 的控制应力尽可能准确的传递给预应力构 件， 使构件受力时处于良好状态。 预应 力 的 有 效 控 制 办 法 ： 采 用 应 力 、应 变“ 双 控 ”办 法 ， 只 有 两 者 都 达 到 设 计 要 求 后， 才算本次张拉成功。应力控制主要用千 斤顶来控制， 千斤顶及油表经计量局标定 方可使用， 按照标定的回归方程推算出油 表的数值。实际操作时， 油表读数要准确。 应变控制主要掌握好平均张拉力的计算， 先张法的平均张拉力即为控制张拉力， 控 制张拉力按设计要求计算， 后张法要考虑 管道摩擦的影响， 理论伸长值计算公式为： △Ｌ＝Ｐ×Ｌ（／ Ａｇ×Ｅｇ）（ Ｐ 为平均张拉力） （ 实 际 伸 长 值－ 设 计 伸 长 值） ／ 设 计 伸 长值≤６％， 否则， 停止张拉， 进行分析。 一般 来 说 ， 先 张 法 易 达 到 ６％要 求 ， 后 张法由于管道弯曲， 影响因素较多， 要注意 管道坐标， 管道顺畅， 有无水泥浆， 磨阻影 响等。 ２、砼 的 强 度 与 弹 性 模 量 。 砼的强度是影响拱度大小的直接因素 之一。预应力筋的放张或张拉必须待砼养 护达到设计规 定 的 强 度（ 指 先 张 及 后 张 ， 一 般 为 砼 标 号 的 ８０％－ ９０％） ， 以 后 才 可 放 张 ， 放松过早造成 较 多 的 预 应 力 损 失 ，（ 主 要 是 收缩、徐变损失） 。对于全预应力来说， 预应 力损失超出设计， 会使使用荷载作用下预
预制T梁施工过程中的预应力控制
预制T梁施工过程中的预应力控制摘要确保桥梁预应力张拉施工质量符合设计和规范要求是T梁施工质量控制的关键，本文就预应力张拉工艺控制进行解析关键词钢绞线波纹管锚具张拉压浆1、预应力施工2.1 预应力筋及制作2.1.1 预应力混凝土结构所采用的钢绞线符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224-2003）的规定和要求。
2.1.2 预应力筋进场时分批验收，验收时，除核对其质量证明书、包装、标志、规格和逐盘进行外观质量检查外，同时委托了有相应资质的长沙理工大学公路工程试验检测中心按照下列规定进行检验。
1 钢绞线1）钢绞线检验项目、检验频次、取样数量与质量要求见下表2-1。
表2-1 钢绞线检验项目、频次、取样数量与质量要求注：1.合同批为一个订货合同的总量；2.样品应分别从3盘上截取；如每批少于3盘，则逐盘取样进行上述检验。
2）检验结果中有一项不合格，则不合格盘报废，并再从未试验过的钢绞线中取双倍数量的试件做该不合格项的复验，如仍有一项不合格，则该批钢绞线为不合格。
2.1.3预应力筋的实际强度不低于设计要求和现行国家标准的规定。
预应力筋的试验方法应按现行国家标准的规定执行。
2.1.4 预应力筋的制作1 预应力筋下料1）预应力筋的下料长度满足预应力筋设计尺寸及张拉需要；2）预应力筋的切断，采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切割；3）下料过程中预应力筋严禁在地面上拖拉，避免预应力筋磨损。
2 预应力筋编束预应力筋由多根钢绞线组成时，同束内采用强度相等的预应力钢材。
编束时，应逐根理顺，绑扎牢固，防止互相缠绕。
编束完成后严禁将预应力筋在地面上拖拉。
2.2 预应力筋锚具、夹具和连接器2.2.1预应力筋锚具、夹具和连接器符合国家现行标准《预应力筋锚具、夹具和连接器》（GB/T 14370-2000）。
2.2.2 预应力筋锚具应按设计要求使用。
用于张拉的锚具或其附件上应设置压浆孔或排气孔，压浆孔应有足够的截面面积，以保证浆液的畅通。
浅析预应力砼梁拱度控制
浅析预应力砼梁拱度控制
摘要：简述了预应力砼梁在预应力筋张拉后跨中上拱的原因及应对措施。
关键词：桥梁，预应力，反拱
桥梁由于采用抗压性能好的混凝土和抗拉能力强的钢筋结合在一起组合建成，整体性好、使用性强，现已大量使用。
随着新型群锚的出现和高强低松弛钢绞线材料的应用，大于跨径的后张法预应力型梁已在高等级公路的大型桥梁中得到广泛的应用，取得了显著的经济和社会效益，但大跨径应力砼梁由于结构本身存在的局限，需要克服梁体的自重和静活载，施加了较大的预加应力，梁体的拱度普遍反映出较大的量值，同时由于梁板施工受气候、材料、砼性质等方面的影响，上拱度大小不一，使桥面铺装出现两端厚、中间薄的现象，并且随着梁板徐变的增加，桥面的平整度达不到要求，严重影响了桥面的工程质量。
本文分析提出了大跨径预应力砼梁拱度的控制措施，以期有效地预防拱度过大或过小导致的问题，保证工程质量，减少事后补救所引起的对结构造成的损害。
1、设置适宜的反拱值
预制梁的台座制作时应根据梁的跨度、梁的结构是简支桥面连续还是先简后结构连续等不同情况，按设计计算值设置反拱。
如设计图纸无明确规定，则跨中反拱值（mm）可按跨长（m）的0.8～1.1设置，结。
1、后张法预制T型梁上拱度控制措施
后张法预制T型梁上拱度控制措施***中铁**局**公司 **项目部摘要本文结合**高速公路**大桥50mT型梁施工情况，分析了T型梁上拱度的影响因素及上拱度过大对桥梁工程施工造成的不利影响，提出了控制T型上拱度的简单有效措施是合理地设置反拱。
关键词T型梁上拱度设置的拱1、概述随着桥梁施工技术的不断发展，大跨度装配式后张法全预应力混凝土T型梁桥以其标准化现场预制施工方便和经济效益性好等优势，被广泛应用于铁路、公路工程建设项目之中。
但是，该装配式当桥在减轻梁体自重、增加梁体承载能力、降低梁体工程费用的同时，由于为提高梁体承载能力而施加的高预应力值却引起了梁体上拱度偏大的情况，并随之带来了梁体预制、安装施工控制困难和桥面铺装层厚度不均（而不得不进行局部调坡和加厚）致使铺装费用增加，进而影响桥面设施（如：防撞护栏）的平顺性、美观性及通车运营后桥梁的力学性能和行车舒适性等一系列问题。
根据以往桥梁工程实施经验，正确认识后张法T型梁上拱度的形成原因和影响因素及上拱度过大对桥染工程造成的不利影响，采取措施既在梁体预制阶段合理地设置反拱（反抛物线形拱）来控制后张法T型梁上的拱度（正抛物线形拱）是十分必要的。
现结合***高速公路NO.4合同段***大桥50mT型梁的施工情况做一介绍，以供同行交流。
2、 T型梁上拱度形成的原因后张法全预应力砼T型梁的上拱度一般由预施压应力产生的上挠度和梁体自重产生的下挠两部分组成，下挠度值小而上挠度值大，两者相互作用的结果会使梁体产生一定的上拱度。
由于T型梁的压应力一般集中于梁体截面上形成了偏心压力，偏心受压的结果会使预压区砼（包括所配的非预应力筋）处于高压应力状态，根据材料力学的压缩变形的结果必然会使梁体形成一定的上拱度。
通常，预压应力越大，梁体砼不均匀压缩变形就越大，上拱度也就越大。
因此，预施压应力对梁体的力学作用所产生的不均匀压缩变形是T型梁上拱度形成的直接原因。
上拱度一般由设计单位依据梁体受力弹性变形理论和砼收缩徐变的经验参数计算得出，标注于图纸之上，又称为理论拱度值。
40m预应力混凝土T梁预制施工技术及质量控制
40m预应力混凝土T梁预制施工技术及质量控制发布时间：2021-05-24T07:20:23.653Z 来源：《防护工程》2021年4期作者：赵智安赵伟[导读] 预应力混凝土连续梁桥相较于普通连续梁桥，其跨度更大，承载力更高，结构受力更合理，同时变形更小，抗震能力更大，可以有效避免混凝土开裂。
本文着重阐述了40m预应力混凝土T梁预制的施工技术及质量控制。
中交二航局第四工程有限公司摘要：预应力混凝土连续梁桥相较于普通连续梁桥，其跨度更大，承载力更高，结构受力更合理，同时变形更小，抗震能力更大，可以有效避免混凝土开裂。
本文着重阐述了40m预应力混凝土T梁预制的施工技术及质量控制。
关键词：T 梁；预应力；施工技术；质量控制引言当前，在桥梁的拱度吊装施工过程中仍存在较大的障碍，因此开展预制T梁施工对包装桥梁整个工程的质量十分重要。
为了克服桥梁工程会出现的困难，致力于加强预制T梁施工技术也显得越发重要，这也是提升桥梁质量的重要因素。
1预应力混凝土T梁施工的重难点T形梁预应力施工的重点是将大量t形三通顺利输送到平台梁位置。
难点在于确保设计的安全性和提高t形梁的精度。
在此过程中，t形梁将准确可靠地安装在垫石上。
对于t形梁，它在桥梁结构稳定性方面起着关键作用，t形梁的偏差直接影响整个桥梁设计的质量。
提高t形梁的施工效率，降低施工成本，是当今在不影响施工安全性、t形梁精度和施工质量的情况下所面临的一个问题。
2施工技术及质量控制2.1预制台座施工预制台座的强度必须符合拉应力要求。
由于本工程的地形限制，预制台座安装在地基强度超过96%的高填方路基上，T梁台座长41米，向两端按二次抛物线设置。
台座两端需增加扩大基础3m×2m×0.8m，基础采用C12间距20cm×20cm钢筋网片，中部为宽1.5m、厚0.5m的台座扩大基础，台座基础浇筑完毕后，再进行装配式台座的安装，钢结构装配式制梁台座主要采用工28b、6.3#槽钢，底模钢板采用8mm厚不锈钢板。
预制t梁翼板横坡及预拱度的施工控制技术
132总523/524/525期2020年第01/02/03期（1月）1 预制T梁翼板横坡及预拱度理论分析预制T梁施工中，翼板横坡的设置是为了适应位于平曲线处超高需要；预拱度则是为了抵消结构挠度变形[1]。
翼板横坡及预拱度是T梁预制与安装作业中两大重要施工参数，直接关系到桥梁结构安全与整体质量。
根据国内外研究情况来看，目前在预制T梁预拱度设置时，主要考虑的几大因素包括：结构自重、尺寸，混凝土弹性模量，混凝土收缩与徐变，预应力作用，支撑体系的压缩等。
T梁预制施工中，翼板横坡严重超差、预拱度设置不当，必然会影响桥梁整体质量，如：当预拱度过小时，桥跨中段铺装层厚度将达不到要求，或为了达标必须增加铺装层厚度，导致桥梁自身荷载超标。
对此，必须加强预制T梁施工控制，确保桥梁线形与设计要求一致，整体结构安全可靠。
兰海国家高速公路重庆至遵义段（贵州境）扩容工程，全长118.748km，共分为17个标段。
全线共5座先简支后连续的梁桥，共计1015片T梁，40m、30mT梁分别为819片、196片。
设两个预制场，1#预制场生产张家湾大桥和桂湾大桥，总计497片40mT梁；2#预制场生产吴家湾1#大桥、吴家湾2#大桥、中桥村大桥，40mT梁322片，30mT梁196片。
此项目T梁预制量大、施工要求高，是项目实施中的重难点问题之一，现主要围绕预制T梁翼板横坡及预拱度施工控制情况展开具体分析。
2 预制T梁翼板横坡施工控制技术兰海高速扩容工程共设有2个梁场，每个梁场的T梁预制横坡均为0~4%，根据贵州省质监站、项目办的要求，T梁横坡必须满足设计要求，考虑到T梁模板齿板位置不可调整横坡，因此按照以往普通的工艺必须增设齿板处模板，每个梁场最少增设5套齿板位置模板，由于40mT梁模板共有12个齿板，每套模板更换吨位为14.6t，两个梁场总共需多增加146t模板，共计需增加费用98.3万元。
项目通过增加调节螺杆以及调整模板在横隔板位置的构造实现了40mT梁横坡在0~4%范围的调节，此方法有效解决了侧模翼板设置升降调坡问题，为后期桥面系施工的标准化做好了铺垫。
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预制预应力T梁预拱度计算及控制
中铁十五局集团第二工程有限公司刘少修
摘要：本文结合福建龙浦高速公路十里排枢纽主线桥25m预制T梁的工程实践，介绍了T 梁预拱度设置的必要性及设置注意事项，提供了依据结构力学挠曲变形原理及预应力混凝土弹性计算理论计算梁体挠度的方法。
关键词：预制T梁预拱度设置挠度计算
0、十里排枢纽主线桥简介
十里排枢纽主线桥分左右两幅，左幅桥长483.2m，右幅桥长478.2m。
全桥左幅共5联：3*25+4*25+4*30+3*35+3*25，右幅共5联：4*25+4*25+3*30+3*35+3*25,上部结构左幅第1联、左幅第2联、左幅第4联、右幅第1联、右幅第2联采用预应力砼（后张）先简支后连续T梁：其余采用预应力砼（后张）T梁桥面连续结构；全桥共有T梁203片，其中122片25m、41片35m、40片30m。
T梁预应力束为钢绞线，锚具为VOM锚。
1、预拱度设置
设置原因
预制T梁设计时，为使梁体具有足够的强度、刚度来承受恒载和活载所产生的弯矩，往往布置预应力筋，通过预应力筋张拉对梁体产生的负弯矩来抵消恒载和活载产生的正弯矩。
为了控制梁体张拉时产生的过大的向上反拱，则需通过对预制梁台座（底模）设置一个向下的合适的拱度来抵消反拱，所设的拱度即为“预拱度”。
设置注意事项
预拱度设置的合理与否十分重要，如设置不合理，将直接影响梁的外观及后续工作的质量。
如预拱度设置过大，为保证桥面铺装设计标高，则需增加桥跨中段铺装层的厚度，这样就增加了桥面铺装混凝土的重量，既降低了梁的承载储备又造成了浪费；如预拱度设置过小，受桥面铺装设计标高控制，桥跨中段铺装层厚度将达不到设计厚度，这样就影响了桥面的耐久性及梁体的使用寿命。
预拱度的设置不仅梁底要设，梁顶也要设。
如梁顶不设置预拱度，而只有梁底设置，梁片浇注完成后将会出现梁顶平、梁底凹的现象。
预应力张拉后，由于预应力筋的作用，向上的拱度抵消了梁底的凹拱，却产生了梁顶的凸拱，预拱度的设置也就失去了意义。
故，预拱度设置时，不仅要考虑梁底，也要考虑梁底。
2、梁体挠度计算
根据结构力学挠曲变形原理及预应力混凝土梁弹性计算理论，25m后张预应力预制T梁上拱度有两部分组成：一是由梁体自身产生的挠度；二是由预应力产生的挠度。
具体计算时可分三种情况：
①、中性轴在预应力束中间时，计算挠度用下式：
EI L e N EI L e N f 48/58/22211••+••-= （1） ②、中性轴在预应力束之上时，计算挠度用下式：
EI L e N EI L e N f 48/58/22212••+••= （2） ③、预应力束近似直线时，计算挠度用下式：
EI L e N f 8/213••= （3） 十里排枢纽主线桥25mT 梁相关参数（计算）
十里排枢纽主线桥25mT 梁钢束布置图及相应的断面图如下所示：
2.1.1中性轴位置计算
中性轴的位置计算依据“中梁支点断面”图。
计算公式：hc
Bd c B d cH +-+•=)(21y 221 （4） 12y y H -= （5） 1y 为梁顶至中性轴的距离，2y 为梁底至中性轴的距离
将梁体参数B=180cm,c=60cm,d=20cm,H=175cm,h=155cm 代入公式（4）、（5）可得：
1y =73.08cm 2y =101.92cm
2.1.2截面惯性矩计算 截面惯性矩计算采用公式：])()([c 3
1I 313132d y c B By y -•--+= （6） 将梁体参数及1y 、2y 代入公式（3）可得：
截面惯性矩4
47386.0cm 1086.3m I =⨯=
2.1.3混凝土弹性模量
参照《路桥施工计算手册》， C50砼弹性模量：pa 10410
5.3Mpa 103.5E ⨯=⨯=
挠度计算
2.2.1预应力束产生的挠度计算
计算梁片共有预应力束三束，分别为N1、N2、N3。
N1预应力束选用高强低松弛270K 级9
2.15s -Φ钢绞线，抗拉强度标准值为Mpa pk 1860f =，N2、N3预应力束选用高强低松弛270K 级82.15s -Φ钢绞线，抗拉强度标准值为Mpa pk 1860f =,张拉时均采用两端张拉，控制张拉应力1395Mpa,每束锚下控制张拉力为N KN 5.195⨯，N 为钢绞线股数。
中性轴位于N1预应力束中间，计算N1预应力束产生的挠度时，采用公式（1）。
N2、N3预应力束均位于中性轴之下，计算N2、N3预应力束产生的挠度时，采用公式（2）。
2.2.1.1计算参数的确定
根据钢束布置图，结合中性轴位置可得：
cm 887.49e 11=cm e 92.8121=，cm e 057.312=cm e 92.9122=，
cm e 863.5213=，cm e 92.9123= 梁长L=24.6 m
2.2.1.2预应力束挠度计算
预应力束N1锚下控制张拉力N=⨯=，则N1束所产生的挠度计算如下：
预应力束N2、N3锚下控制张拉力N=⨯=1564KN,则N2、N3所产生的挠度2f 、3f 计算如下：
综上计算结果可得由预应力束产生的总挠度为：mm f f f 16.20321=++
2.2.2梁体自重产生的挠度计算
梁体自重产生的挠度可由下式计算：
EI
ML f 85.04852
⨯= （7） 其中：
28
1qL M = （8） γ•=A q （9）
各参数取值为：A=0.7648m 2 （梁体计算截面积） 3
KN/m 27=γ(C50砼重度) L=24.6m （计算梁长） E 、I 值同上
将以上参数分别代入公式（9）、（8）、（7）可得：
综合预应力束产生的总挠度与梁体自重产生的挠度可得应设的预拱度为：
25mT梁实际施工过程中，实测起拱数值在9mm与14mm之间，与计算值相差在2mm之内，符合相关规范要求。
3、施工中相关因素控制
施工过程中影响预制预应力T梁的因素很多。
台座预拱度设置对梁体拱度的影响在上文中已做叙述，接下来将对其他主要的因素加以叙述。
波纹管安装
波纹管安装不准确，将致使预应力束曲线线形与设计不符，以致管道摩阻力增加，预应力施加位置与设计不符，将严重影响预制梁的拱度，从而影响到桥梁的质量。
故而，波纹管的位置必须按设计要求精准布置。
另外，在混凝土浇筑时，要控制好振动棒振捣位置及深度，以免振动棒使波纹管破坏或造成位置变动。
张拉压浆
张拉时要严格按设计要求控制张拉力，张拉力过大，易使梁体产生微裂缝，影响梁体的质量，严重时导致钢绞线崩断，造成安全事故。
张拉力偏小，梁体拱度不足，影响梁体的承载能力，进而影响桥梁质量。
压浆要及时，以减少预应力的损失，保证梁体有足够的拱度，以满足桥梁设计要求。
4、结语
本文只介绍了25mT梁挠度的计算方法，对于其他梁型，虽然计算的具体公式有所差别，但原理都是一致的，只要了解了预应力束作用与梁体的模式，再灵活运用结构力学知识，就可以计算各种梁型的挠度，以此来指导施工，提高桥梁质量。
参考文献：
[1]《路桥施工计算手册》,周水兴何兆益邹毅松，人民交通出版社，
[2]《公路桥涵施工技术规范》（JGJ 041-2000）, 中华人民共和国交通部发布，
[3]《结构力学教程（Ⅰ）》，龙驭球包世华匡文起袁驷，高等教育出版社，
[4]《桥梁工程》，高杰，科学出版社，2004。