连续梁成桥预拱度计算过程
连续刚构桥梁跨中成桥预拱度估算公式
连续刚构桥梁跨中成桥预拱度估算公式发表时间：2017-09-20T11:13:15.243Z 来源：《防护工程》2017年第11期作者：陈杰杨培金刘明[导读] 为使连续刚构桥梁最终线形达到设计线形，施工立模标高要增加施工预拱度ｆ１与成桥预拱度ｆ２，如图１所示。
威海水利工程集团有限公司山东省威海市 264200摘要：计算连续钢构桥梁中成桥预拱度是非常困难的。
因此为求解连续刚构桥梁跨中成桥预拱度设置值，将影响其运营期间跨中挠度值增大的多种主要因素给定合理量值并考虑相互耦合作用，建立多种不同跨径组合的在役刚构桥梁有限元模型，对其进行分析求解。
利用最小二乘法进行多项式拟合，最终推导出适用于主跨跨径２００ｍ以内的连续刚构桥梁跨中成桥预拱度估算公式，并与规范解、经验解、实测值进行对比，证明了该估算公式的适用性。
关键词：桥梁工程；连续刚构桥；成桥预拱度；拟合；估算公式引言为使连续刚构桥梁最终线形达到设计线形，施工立模标高要增加施工预拱度ｆ１与成桥预拱度ｆ２，如图１所示。
其中ｆ１由模型计算所得，而ｆ２的取值是根据桥梁后期运营过程中跨中下挠经验值来确定的，没有统一的标准。
我国《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中引入挠度增长系数ηθ，Ｍｓ来计算结构长期挠度，反映结构由于收缩徐变及混凝土弹性模量降低而造成的挠度的增加，但其计算值与桥梁实际下挠值相差很大，起不到使结构最终线形平顺的作用为此本文建立大量的连续刚构模型，对影响跨中后期下挠的参数进行适当调整，求得结构运营３年后的跨中挠度，对大量离散数据进行拟合，得出适用于主跨小于２００ｍ的连续刚构桥梁成桥预拱度估算公式，可为后续连续刚构桥梁成桥预拱度ｆ２计算提供参考。
1确定影响因素的参数量值连续刚构属于超静定桥梁结构，运营后期跨中下挠是多种因素耦合作用下的结果，且混凝土收缩徐变是最主要的影响因素。
混凝土收缩徐变、主梁刚度变化、纵向预应力的有效性、活载、施工质量及运营管理等是跨中下挠的影响因素。
预拱度
预拱度问题一般讨论1、什么是预拱度？（或为什么要计算预拱度）为了得到成桥线形而在施工阶段预先设置的施工高差，最常见的是预抛高设置。
注意事项：模型建立时的坐标点就是成桥的目标控制线形。
预拱度是相对于成桥目标控制线形的相对高差值。
2、预拱度分类及针对的工程类型目前程序提供的预拱度计算有两种：施工预拱度和制作预拱度施工预拱度针对的是悬浇施工的混凝土梁；制作预拱度针对的是悬拼施工的混凝土梁和钢梁。
3、预拱度在程序中的计算方法施工预拱度：施工每个悬臂段时，该阶段的每个控制位置都对应一个施工预拱度（预抛高），该预拱度=从激活阶段到成桥阶段所有施工荷载引起的该点处位移的累计值，符号反号。
对应成桥阶段该点合计下的累计位移值反号。
制作预拱度：该预拱度=从激活阶段到成桥阶段所有施工荷载和初始切向位移引起的该点处位移的累计值，符号反号。
对应成桥阶段该点合计下的实际位移值反号。
要得到制作预拱度必须在施工阶段分析控制中选择考虑所有构件的初始切向位移。
4、程序给出图形和表格的含义1）施工预拱度图形横轴表示的是节点位置（以节点号表示），纵轴表示的是预拱度。
施工预拱度都是不连续的。
因为每个节点位置同时对应两个预拱度数值。
对于指导施工，施工预拱度中的两个数值都是有意义的，紧挨着节点号的这个数值是支模时预拱度，用于控制支模标高。
紧挨图表的数字表示混凝土达到强度拆除模板时该位置的残留预拱度，这两个数值都是相对于成桥控制线形而言的相对高差。
以图示的节点9而言，支模时标高高于成桥控制线形55.22mm，当前阶段结束时，拆模该点的标高低于成桥控制线形4.722mm。
* 支模标高=成桥时（或最后一个施工阶段）该点的累加位移反号；拆模标高=（成桥时累加位移—该点激活阶段最终步骤累加位移）反号。
累加位移是施工阶段作用荷载引起的结构的纯位移，关于midas中三种位移结果的含义请查看midas的在线帮助或相关技术资料。
2）施工预拱度表格每一列对应一个节点在各个施工阶段所设的预拱度值。
连续梁成桥预拱度计算过程
连续梁成桥预拱度计算过程5.5.1 成桥预拱度计算⽅法⽬前，由于对混凝⼟徐变的计算，不论是⽼化理论，修正⽼化理论还是规范规定的计算⽅法，都难以正确地估算混凝⼟徐变的影响，在施⼯中对这⼀影响不直接识别、修正，通常是⽤以往建成的同类跨径的下挠量来类⽐的，并且通过⽴模标⾼的预留来实现的。
因此，成桥预拱度合理设置尤为重要。
根据近⼏年来⼯程实践检验，后期混凝⼟收缩、徐变对中孔跨中挠度影响约为L/500~L/1000（L：中孔跨径），边孔最⼤挠度⼀般发⽣在3/4L处，约为中孔最⼤挠度1/4。
另外，连续刚构桥边中跨⽐例0.52~0.6，桥墩采⽤柔性墩。
在后期运营中向跨中⽅向产⽣位移，刚构墩、梁固结，由变形协调可知，转⾓位移使边孔上挠。
中孔跨中下挠。
因此，边跨成桥预拱度⼀般设置较⼩，在3/4L处设置fc/4预拱度（fc：中孔跨中成桥预拱度）。
根据陕西省连续刚构桥成桥预拱度计算⽅法：“中跨预拱度在设计预拱度的基础上，按L/1000+1/2d2(L为中跨跨径，d2为活载挠度)提⾼预拱度（最⼤挠度在跨中），边跨预拱度按中跨最⼤挠度1/4计算，边跨最⼤挠度在3/4L处。
其余各点按余弦曲线分配。
在中孔跨中fc确定后，中孔其余各点按y=fc/2(1-cos(2πx/L))进⾏分配。
边孔3/4L处成桥预拱度取中孔跨中成桥预拱度fc的1/4，边孔其余各点按余弦曲线分配。
原因：(1)余弦曲线在墩顶两曲线连接处切线斜率为零，满⾜平顺要求；(2)余弦曲线在L/4处预拱度为跨中预拱度1/2，与有限元计算吻合。
1．活载挠度计算1) 荷载等级：公路—Ⅰ；2) 车道系数：三车道，车道折减系数0.78；3) 中跨活载最⼤挠度： d 2＝0.029m;A 曲线：1cos()290y =- (090x ≤≤) B 曲线：21cos()261fc x y π??=- (22.553x ≤≤) C 曲线：21cos()245fc x y π??=-(022.5x ≤≤) 5.5.2 施⼯预拱度的计算⽅法不论采⽤什么施⼯⽅法，桥梁结构在施⼯过程中总要产⽣变形，并且结构的变形将受到诸多因素的影响，极易使桥梁结构在施⼯过程中的实际位置（⽴⾯标⾼、平⾯位置）状态偏离预期状态，使桥梁难以顺利合拢，或成桥线形与设计要求不符，所以必须对桥梁进⾏施⼯控制，使其在施⼯中的实际位置状态与预期状态之间的误差在容许范围和成桥状态符合设计要求。
连续梁成桥预拱度计算过程
5.5.1 成桥预拱度计算方法目前，由于对混凝土徐变的计算，不论是老化理论，修正老化理论还是规范规定的计算方法，都难以正确地估算混凝土徐变的影响，在施工中对这一影响不直接识别、修正，通常是用以往建成的同类跨径的下挠量来类比的，并且通过立模标高的预留来实现的。
因此，成桥预拱度合理设置尤为重要。
根据近几年来工程实践检验，后期混凝土收缩、徐变对中孔跨中挠度影响约为L/500~L/1000（L：中孔跨径），边孔最大挠度一般发生在3/4L处，约为中孔最大挠度1/4。
另外，连续刚构桥边中跨比例0.52~0.6，桥墩采用柔性墩。
在后期运营中向跨中方向产生位移，刚构墩、梁固结，由变形协调可知，转角位移使边孔上挠。
中孔跨中下挠。
因此，边跨成桥预拱度一般设置较小，在3/4L处设置fc/4预拱度（fc：中孔跨中成桥预拱度）。
根据陕西省连续刚构桥成桥预拱度计算方法：“中跨预拱度在设计预拱度的基础上，按L/1000+1/2d2(L为中跨跨径，d2为活载挠度)提高预拱度（最大挠度在跨中），边跨预拱度按中跨最大挠度1/4计算，边跨最大挠度在3/4L处。
其余各点按余弦曲线分配。
在中孔跨中fc确定后，中孔其余各点按y=fc/2(1-cos(2πx/L))进行分配。
边孔3/4L处成桥预拱度取中孔跨中成桥预拱度fc的1/4，边孔其余各点按余弦曲线分配。
原因：(1)余弦曲线在墩顶两曲线连接处切线斜率为零，满足平顺要求；(2)余弦曲线在L/4处预拱度为跨中预拱度1/2，与有限元计算吻合。
1．活载挠度计算1) 荷载等级：公路—Ⅰ；2) 车道系数：三车道，车道折减系数0.78；3) 中跨活载最大挠度： d 2＝0.029m;A 曲线：1cos()290y =-⎢⎥⎣⎦ (090x ≤≤) B 曲线：21cos()261fc x y π⎡⎤=-⎢⎥⎣⎦ (22.553x ≤≤) C 曲线：21cos()245fc x y π⎡⎤=-⎢⎥⎣⎦(022.5x ≤≤) 5.5.2 施工预拱度的计算方法不论采用什么施工方法，桥梁结构在施工过程中总要产生变形，并且结构的变形将受到诸多因素的影响，极易使桥梁结构在施工过程中的实际位置（立面标高、平面位置）状态偏离预期状态，使桥梁难以顺利合拢，或成桥线形与设计要求不符，所以必须对桥梁进行施工控制，使其在施工中的实际位置状态与预期状态之间的误差在容许范围和成桥状态符合设计要求。
连续刚构桥预拱度的设置
连续刚构桥预拱度的设置连续刚构桥设置纵坡及横坡后，其纵向高差和横向高差较大，在施工过程中，箱梁平、纵面线形及标高又受一期恒载、预应力、二期恒载、结构体系转换、挂篮自重及变形、墩身压缩、前期收缩、徐变、环境温度和气候、施工中的平衡重和配重等因素的影响。
因此，连续刚构桥在施工过程中预拱度的设置尤为重要。
标签连续刚构桥；预拱度1、影响预拱度的因素连续刚构预拱度分为施工预拱度和成桥预拱度，设置施工预拱度主要为了消除施工过程中各种荷载对成桥线形的影响，设置成桥予拱度主要为了消除后期运营过程中后期收缩、徐变、后期预应力损失及汽车荷载对桥面线形的影响。
连续刚构桥施工预拱度的主要影响因素预拱度影响因素预拱度设置方向预拱度设置方法预拱度施工预拱度一期恒载+ 通过正装计算，施工阶段模拟，逐段计算预应力 -二期恒载+结构体系转换+，-挂篮自重及变形+墩身压缩变形+前期收缩、徐变-，+温度影响+或-墩顶转角影响+或-施工临时+或-支架弹性，非弹性变形 -采用挂篮悬臂浇筑连续刚构桥，其成桥预拱度应考虑下表所列因素的影响：预拱度影响因素预拱度设置方向预拱度设置方法预拱度成桥预拱度后期收缩、徐变+，- 曲线分配法计算1/2 +“+”表示向上设置预拱度，“-”表示向下设置预拱度。
2、设置施工预拱度的原理、计算方法2.1 结构自重（一期恒载）作用预拱度的设置结构自重的计算方法是本阶段块件生成后及以后各阶段对本阶段挠度累计值，特点是先浇阶段已完成本身自重变形，不再对后浇阶段产生影响，虽然合拢段与悬浇阶段单项挠度计算方法不同，但计入方法是相同的，可用通式表达：∑f1i=f1i+f1i+1+ (1)2.2 预应力作用下预拱度的设置本阶段纵向钢束及后浇阶段纵向钢束张拉对该点挠度影响值∑f2i=f2i+f2i+1+ (2)2.3 二期恒载作用预拱度的设置二期恒载即桥面铺装、防撞护栏等作用在成桥结构上，将计算所得挠度值反向设置。
2.4 结构体系转换的预拱度的设置结构体系转换时，一般采用平衡重、配重、顶推等方式，平衡重与合拢段等量置换的那部分平衡重，随着合拢段砼浇筑同步卸除，设置预拱度时应剔除其影响。
预拱度计算
B0 = 0.95E c I 0
⑵允许开裂的 B 类预应力混凝土构件 在开裂弯矩 M cr 作用下 在 (M s − M cr ) 作用下 开裂弯矩
（4.80）
B0 = 0.95E c I 0 Bcr = E c I cr
M cr = (σ pc + γf tk )W0
（4.81） （4.82） （4.83）
故： B =
17.0061 × 1014 = 10.738 × 1014 N•mm 2 2 14 ⎛ 314.29 ⎞ ⎡ ⎛ 314.29 ⎞ ⎤ 17.0061 × 10 ⎜ ⎟ + ⎢1 − ⎜ ⎟ ⎥× 14 1503 . 59 ⎝ 1503.59 ⎠ ⎣ ⎝ ⎠ ⎦ ⎥ 10.5607 × 10 ⎢
4.5 挠度、预拱度计算
在进行钢筋混凝土或预应力混凝土梁桥设计时， 除了要对主梁进行承载能力计算和应力 验算外，还应该校核梁的变形（挠度） ，以确保结构具有足够的刚度，避免因变形（挠度） 过大而影响高速行车，使桥面铺装层和结构的辅助设施破坏，甚至危及桥梁的安全。 桥梁的挠度，根据产生原因可分成永久作用(结构自重力、桥面铺装、预应力、混凝土 徐变和收缩作用等)产生的和可变作用(汽车、 人群)产生的。 永久作用产生的挠度是恒久存在 的且与持续的时间有关，可分为短期挠度和长期挠度。可变作用产生的挠度是临时出现的， 在最不利的作用位置下，挠度达到最大值，随着可变作用位置的移动，挠度逐渐减小，一旦 可变作用离开桥梁,挠度随即消失。 永久作用产生的挠度并不表征结构的刚度特性，通常可以通过施工时预设的反向挠度 （即预拱度）来加以抵消，使竣工后的桥梁达到理想的设计线形。 可变作用产生的挠度，使梁产生反复变形，变形的幅度愈大，可能发生的冲击和振动作 用也愈强烈，对行车的影响也愈大。因此，在桥梁设计中需要通过验算可变作用产生的挠度 以体现结构的刚度特性。 公路桥梁规范中规定， 对于钢筋混凝土及预应力混凝土梁式桥， 在使用阶段的长期挠度 值， 在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的 1/600， 梁式桥主梁的悬臂端不应超过悬臂长度的 1/300。此挠度为不计冲击力时的值。 钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件， 在正常使用极限状态下的挠度， 可根据给定的构 件刚度用结构力学的方法计算。受弯构件的刚度可按下式计算： 1．钢筋混凝土构件
(整理)成桥预拱度计算方法
5.5.1 成桥预拱度计算方法目前，由于对混凝土徐变的计算，不论是老化理论，修正老化理论还是规范规定的计算方法，都难以正确地估算混凝土徐变的影响，在施工中对这一影响不直接识别、修正，通常是用以往建成的同类跨径的下挠量来类比的，并且通过立模标高的预留来实现的。
因此，成桥预拱度合理设置尤为重要。
根据近几年来工程实践检验，后期混凝土收缩、徐变对中孔跨中挠度影响约为L/500~L/1000（L：中孔跨径），边孔最大挠度一般发生在3/4L处，约为中孔最大挠度1/4。
另外，连续刚构桥边中跨比例0.52~0.6，桥墩采用柔性墩。
在后期运营中向跨中方向产生位移，刚构墩、梁固结，由变形协调可知，转角位移使边孔上挠。
中孔跨中下挠。
因此，边跨成桥预拱度一般设置较小，在3/4L处设置fc/4预拱度（fc：中孔跨中成桥预拱度）。
根据陕西省连续刚构桥成桥预拱度计算方法：“中跨预拱度在设计预拱度的基础上，按L/1000+1/2d2(L为中跨跨径，d2为活载挠度)提高预拱度（最大挠度在跨中），边跨预拱度按中跨最大挠度1/4计算，边跨最大挠度在3/4L处。
其余各点按余弦曲线分配。
在中孔跨中fc确定后，中孔其余各点按y=fc/2(1-cos(2πx/L))进行分配。
边孔3/4L处成桥预拱度取中孔跨中成桥预拱度fc的1/4，边孔其余各点按余弦曲线分配。
原因：(1)余弦曲线在墩顶两曲线连接处切线斜率为零，满足平顺要求；(2)余弦曲线在L/4处预拱度为跨中预拱度1/2，与有限元计算吻合。
1．活载挠度计算1) 荷载等级：公路—Ⅰ；2) 车道系数：三车道，车道折减系数0.78；3) 中跨活载最大挠度： d 2＝0.029m; 2．中跨最大预拱度的确定 210002L d fc =+＝0.09+0.0145＝0.1045m;3．余弦曲线成桥预拱度线形示意图各曲线函数表达如下：A 曲线：21cos()290fa x y π⎡⎤=-⎢⎥⎣⎦ (090x ≤≤) B 曲线：21cos()261fc x y π⎡⎤=-⎢⎥⎣⎦ (22.553x ≤≤) C 曲线：21cos()245fc x y π⎡⎤=-⎢⎥⎣⎦(022.5x ≤≤) 5.5.2 施工预拱度的计算方法不论采用什么施工方法，桥梁结构在施工过程中总要产生变形，并且结构的变形将受到诸多因素的影响，极易使桥梁结构在施工过程中的实际位置（立面标高、平面位置）状态偏离预期状态，使桥梁难以顺利合拢，或成桥线形与设计要求不符，所以必须对桥梁进行施工控制，使其在施工中的实际位置状态与预期状态之间的误差在容许范围和成桥状态符合设计要求。
普通钢筋混凝土连续箱梁预拱度计算
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5.5.1 成桥预拱度计算方法目前，由于对混凝土徐变的计算，不论是老
化理论，修正老化理论还是规范规定的计算方法，都难以正确地估算混凝土徐变的影响，在施工中对这一影响不直接识别、修正，通常是用以往建成的同类跨径的下挠量来类比的，并且通过立模标高的预留来实现的。
因此，成桥预拱度合理设置尤为重要。
根据近几年来工程实践检验，后期混凝土收缩、徐变对中孔跨中挠度影响约为L/500~L/1000（L：中孔跨径），边孔最大挠度一般发生在
3/4L处，约为中孔最大挠度1/4。
另外，连续刚构桥边中跨比例0.52~0.6，桥墩采用柔性墩。
在后期运营中向跨中方向产生位移，刚构墩、梁固结，由变形协调可知，转角位移使边孔上挠。
中孔跨中下挠。
因此，边跨成桥预拱度一般设置较小，在3/4L处设置fc/4预拱度（fc：中
孔跨中成桥预拱度）。
根据陕西省连续刚构桥成桥预拱度计算方法：“中跨预拱度在设计预
拱度的基础上，按L/1000+1/2d2(L为中跨跨径，d2为活载挠度)提高预拱度（最大挠度在跨中），边跨预拱度按中跨最大挠度1/4计算，
边跨最大挠度在3/4L处。
其余各点按余弦曲线分配。
在中孔跨中fc
确定后，中孔其余各点按y=fc/2(1-cos(2πx/L))进行分配。
边孔3/4L
处成桥预拱度取中孔跨中成桥预拱度fc的1/4，边孔其余各点按余弦曲线分配。
原因：(1)余弦曲线在墩顶两曲线连接处切线斜率为零，
满足平顺要求；(2)余弦曲线在L/4处预拱度为跨中预拱度1/2，与有限元计算吻合。
．
1．活载挠度计算
1) 荷载等级：公路—Ⅰ；
2) 车道系数：三车道，车道折减系数0.78；
3) 中跨活载最大挠度：d＝0.029m; 22．中跨最大预拱度的确定
Ld＝0.09+0.0145＝0.1045m; ??fc2
100023．余弦曲线
成桥预拱度线形示意图
各曲线函数表达如下：
?x2fa??曲线：() A)y?cos(1?90??x0??290???xfc2??B曲线：
() )?1y?cos(53?22.5?x??612???x2fc??C曲线：() )cos(?y1?22.5??x0?? 245??5.5.2 施工预拱度的计算方法
不论采用什么施工方法，桥梁结构在施工过程中总要产生变形，并且结构的变形将受到诸多因素的影响，极易使桥梁结构在施工过程中的实际位置（立面标高、平面位置）状态偏离预期状态，使桥梁难所以必须对桥梁进行施工或成桥线形与设计要求不符，以顺利合拢，
控制，使其在施工中的实际位置状态与预期状态之间的误差在容许范围和成桥状态符合设计要求。
本单位设置的施工预拱度由下面的公式进行说明：
f=∑f+f+f+f+f+f+f+f+f+f+f11i si6i1i9i2i7i3i10i4i5i8i fsi：施工预拱度；
∑f：本阶段块件生成后和以后各阶段挠度累计值1i∑f：本次浇筑梁段及后浇梁段纵向预应力钢束张拉对该点挠度2i影响值
f：二期恒载的挠度3i f：结构体系转换4i f：挂篮的自重及变形5i f：
墩身压缩变形6i f：前期收缩、徐变挠度值7i f：温度影响8i f：墩顶转角影响9i f：施工荷载产生挠度10i f：支架弹性、非弹性变形11i上述各组成因素的计算方法如下：
(1) 结构自重（一期恒载）作用预拱度的设置
结构自重的计算方法是本阶段块件生成后及以后各阶段对本阶段挠度累计值，特点是先浇阶段已完成本身自重变形，不再对后浇阶段产生影响，虽然合拢段与悬浇阶段单项挠度计算方法不同，但计入方法是相同的，可用通式表达：
∑f1i=f1i+f1i+1+ (1)
(2) 预应力作用下预拱度的设置
本阶段纵向钢束及后浇阶段纵向钢束张拉对该点挠度影响值
f2n
……2i=f2i+f2i+1+∑f
(3) 二期恒载作用预拱度的设置
二期恒载即桥面铺装、防撞护栏等作用在成桥结构上，将计算所得挠度值反向设置。
(4) 结构体系转换的预拱度的设置
结构体系转换时，一般采用平衡重、配重、顶推等方式，平衡重与合拢段等量置换的那部分平衡重，随着合拢段砼浇筑同步卸除，设置预拱度时应剔除其影响。
但是为了调整合拢段两端标高而设置的附加配重在合拢段砼达到规定的强度后才卸除，其作用在合拢前后的不同体系上，卸载前后对桥
梁的影响不能抵消，应充分考虑。
为了改善桥墩受力及在合拢时其场地温度高于设计合拢温度时，为满足设计合拢温度要求，采取顶推方式，以改善桥墩及上部结构受力性能和应力状态。
在顶推时，会使各截面产生挠度，这部分挠度变形在设置预拱度时应考虑。
(5) 挂篮的自重及变形
1）挂篮对已浇阶段产生弹性变形，但拆除挂篮后，变形即恢复，不必考虑其影响；
2）现浇阶段，由于本阶段刚度未形成，节段自重由挂篮来承担，挂篮在节段砼自重的作用下，产生挠曲变形，现浇阶段砼产生相同变形，这一变形在挂篮拆除后不可恢复。
因此，必须计入这部分变形的影响。
其值一般由现场压力试验确定（压力与变形曲线）
(6) 墩身的压缩变形
大跨度连续刚构桥悬臂较长，施工荷载大，如果墩高较高，墩身会产生较大压缩量，在挠度计算时应计入墩身弹性压缩的影响。
(7) 前期收缩、徐变的影响
现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规定：“预可按结构自重和预应应力混凝土受弯构件当需计算施工阶段变形时，
力产生的初始弹性变形乘以﹝1+ф（t,t0）〕求值。
”
前期徐变即施工阶段徐变，可按规范计入。
收缩按规范规定计入。
(8) 温度的影响
在连续刚构桥分段施工过程中，其几何线形的实测值中都包含温度作用的影响，尽管测量时间选择在温度较稳定的时段，如深夜或凌晨，但是，很难避免日照温差的复杂影响。
一般的，大气升温时，悬臂端下挠，大气降温时，悬臂端上升。
日照温差对悬臂端挠度的影响，可以通过各施工阶段温度敏感性分析得到结构随温度改变的变形曲线，根据实际温度变化进行插值计算，对结构变形进行修正，即：
HTi=Hi+fti
fti: ：温度的修正值
连续刚构桥施工过程中，为了进一步摸清箱梁截面温度及温度在截面上的分布规律，有必要每月选择有代表性的天气（晴、雨、阴、寒流）进行24小时连续观测，以准确掌握温度变化规律，然后根据测量结果进行温度修正。
均匀温度作用对挠度的影响、主要取决于梁体温度与设计合拢温度是否相符合，悬臂施工阶段，结构为静定体系，而合拢后为超静定体系，连续刚构桥以柔性薄壁墩适应温度纵向变化，若梁体温度与设计合拢温度不相符合，即产生温度的变形，因此，计算年温差引起的变形，应以边跨合拢时计入其影响。
(9) 墩顶转角的影响
高墩大跨连续刚构桥在悬臂施工过程中，特别是长悬臂时，荷载不可能严格对称，由此引起的墩顶水平位移、转角，对挠度影响不容忽视。
(10) 施工荷载的影响
施工荷载属临时荷载，在后续阶段卸除，因此，临时荷载引起的．
墩身压缩，挂篮自重产生的挠度，温度梯度影响，偏引起的转角影响属加卸载过程，都应在立模标高中剔除其影响，但配重由于作用在不同的结构体系上，其影响不能剔除。
(11) 支架弹性、非弹变形
边跨支架在施工时应严格要求用同等边跨现浇段及施工荷载重量预压，消除地基不均匀沉降，测定支架弹性、非弹性变形，并在边跨现浇段中预留其变形。
表5.8给出的施工预拱度是根据图纸的各种参数，通过模型正装计算、施工阶段模拟的初步施工预拱度，不包括挂蓝变形值，而且随着施工进度、现场采集数据进行误差分析，修改模型设计参数，建立新模型再进行结构计算，进行动态调控。