华中科技大学力学系板壳力学大作业 2012年12月

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结构力学大作业(华科)

结构力学大作业(华科)

一、 任务1. 求解多层多跨框架结构在竖向荷载作用下的弯矩以及水平荷载作用下的弯矩和各层的侧移。

2. 计算方法:(1)用近似法计算:水平荷载作用用反弯点法计算,竖向荷载作用采用分层法和二次力矩分配法计算。

(2)用电算(结构力学求解器)进行复算。

3. 就最大相对误差处,说明近似法产生误差的来源。

4. 将手算结果写成计算书形式。

二、 结构形式及各种资料 1. 计算简图:如图1所示。

2. 基本计算参数材料弹性模量:723.210/h E kN m =⨯ 竖向荷载: 21=23/g kN m ,22=20/g kN m水平荷载:=32p F kN1,2=18P F kN3. 荷载分组:(1)计算水平荷载(见图2); (2)计算竖向恒载(见图3);F F F F F 图1计算简图 图2 水平荷载作用q 2q 1图3 竖向荷载作用三、计算内容水平荷载1、反弯点法(1) 求柱的剪力由所给数据可得各层梁柱的线刚度(单位:kN ·m)如下表:Q14Q25Q36第四层柱;F Q47 = F Q58 =F Q69 = 50/3kN 第三层柱;F Q710= F Q811= F Q912= 82/3kN 第二层柱;F Q1013= F Q1114= F Q1215= 114/3kN 第一层柱;F Q1316= F Q1417= F Q1518= 146/3kN (2) 求柱的弯矩第五层柱;M 14 = M 41 = M 25= M 52 = M 36 = M 63 = 6×3/2 = 9kN ·m 第四层柱;M 47= M 74= M 58= M 85= M 69= M 96= 50/3×3/2 = 25kN ·m 第三层柱;M 710= M 107= M 811= M 118= M 912= M 129= 82/3×3/2 = 41kN ·m 第二层柱;M 1013= M 1310= M 1114= M 1411= M 1215= M 1512= 114/3×3/2 = 57kN ·m 第一层柱;M 1316= M 1417= M 1518= 146/3×4.8/3 = 77.87kN ·m M 1613= M 1714= M 1815=146/3×2×4.8/3 = 155.74kN ·m (3) 求梁的弯矩分别取结点1、2为隔离体 M =9kN ·mM M23∑M2=0 M21=3kN·m23=6kN·mM25同理可得其它梁各端弯矩;M 32=9kN·m M45=34kN·mM54=11.33kN·mM56=22,67kN·mM65=34kN·mM 78=66kN·mM87=22kN·mM89=44kN·mM98=66kN·mM 1011=98kN·mM1110=32.67kN·mM1112=65.33kN·mM1211=98kN·mM 1314=134.87kN·mM1413=44.96kN·mM1415=89.91kN·mM1514=134.87kN·m弯矩图如下:(4) 求每层的位移第五层;取如下基本结构图与上图图乘得第五层水平位移;5=3×3/2/3×(9+25+41+57)/EI 其它柱+4.8×(2×16.8×155.74-2×12×77.87+12×155.74-16.8 ×底柱×10-3m同理可得其它层水平位移; 第四层;4=3×3/2/3×(25+41+57)/EI 其它柱+4.8×16.8 (2×13.8×155.74-2×9×77.87+9×155.74-13.8 ×77.87)/6EI 底柱 =17.14×10-3m第三层;X 3=3×3/2/3×(41+57)/EI 其它柱+4.8×(2×10.8×155.74-2×6×77.87+6×155.74-10.8 ×77.87)/6EI 底柱 =13.43×10-3m第二层:X 2=3×3/2/3×57/EI 其它柱+4.8×(2×7.8×155.74-2×3×77.87+3×155.74-7.8 ×77.87)/6EI 底柱 =9.51×10-3m第一层;X 1=4.8×4.8/2×155.74/2/ EI 底柱 =5.37×10-3m2、结构力学求解器计算参数:结点,1,0,0结点,2,0,4.8结点,3,0,7.8结点,4,0,10.8结点,5,0,13.8结点,6,0,16.8结点,7,4.8,0结点,8,4.8,4.8结点,9,4.8,7.8结点,10,4.8,10.8结点,11,4.8,13.8结点,12,4.8,16.8结点,13,7.2,0结点,14,7.2,4.8结点,15,7.2,7.8结点,16,7.2,10.8结点,17,7.2,13.8结点,18,7.2,16.8单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1单元,7,8,1,1,1,1,1,1单元,8,9,1,1,1,1,1,1单元,9,10,1,1,1,1,1,1单元,10,11,1,1,1,1,1,1单元,11,12,1,1,1,1,1,1 单元,13,14,1,1,1,1,1,1单元,14,15,1,1,1,1,1,1 单元,15,16,1,1,1,1,1,1单元,16,17,1,1,1,1,1,1 单元,17,18,1,1,1,1,1,1单元,2,8,1,1,1,1,1,1 单元,8,14,1,1,1,1,1,1单元,3,9,1,1,1,1,1,1单元,9,15,1,1,1,1,1,1单元,4,10,1,1,1,1,1,1 单元,10,16,1,1,1,1,1,1单元,5,11,1,1,1,1,1,1 单元,11,17,1,1,1,1,1,1单元,6,12,1,1,1,1,1,1单元,12,18,1,1,1,1,1,1结点支承,7,6,0,0,0,0结点支承,1,6,0,0,0,0结点支承,13,6,0,0,0,0结点荷载,2,1,32,0结点荷载,3,1,32,0结点荷载,4,1,32,0结点荷载,5,1,32,0结点荷载,6,1,18,0单元材料性质,1,1,8E6,1.67E5,0,0,-1单元材料性质,6,6,8E6,1.67E5,0,0,-1单元材料性质,11,11,8E6,1.67E5,0,0,-1单元材料性质,2,5,6.48E6,1.09E5,0,0,-1单元材料性质,7,10,6.48E6,1.09E5,0,0,-1单元材料性质,12,15,6.48E6,1.09E5,0,0,-1单元材料性质,16,25,3.6E6,0.61E5,0,0,-1内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)----------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2--------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 91.6477957 41.5868667 -139.956636 91.6477957 41.5868667 59.66032412 60.2178903 20.9136559 -20.1687023 60.2178903 20.9136559 42.57226553 35.6974411 17.9393052 -18.4335661 35.6974411 17.9393052 35.38434964 17.7785994 11.8540971 -9.13693405 17.7785994 11.8540971 26.42535745 6.31520023 5.62088082 -1.70037808 6.31520023 5.62088082 15.16226436 158.182837 56.3611802 -163.376605 158.182837 56.3611802 107.1570597 87.9743752 57.2464693 -81.0735487 87.9743752 57.2464693 90.66585938 38.5163078 39.1415323 -52.0686505 38.5163078 39.1415323 65.35594659 9.67843568 24.0410138 -29.9975315 9.67843568 24.0410138 42.125510010 -0.93769305 10.0271528 -10.0474779 -0.93769305 10.0271528 20.033980511 -249.830632 48.0519530 -149.963820 -249.830632 48.0519530 80.685554512 -148.192265 35.8398747 -46.0504376 -148.192265 35.8398747 61.469186413 -74.2137490 24.9191623 -30.0370679 -74.2137490 24.9191623 44.720419114 -27.4570351 14.1048889 -13.6313729 -27.4570351 14.1048889 28.683293915 -5.37750718 2.35196635 0.96683431 -5.37750718 2.35196635 8.0227333616 -11.3267892 -31.4299053 79.8290265 -11.3267892 -31.4299053 -71.034519117 -12.2120783 -101.638367 117.196089 -12.2120783 -101.638367 -126.73599218 -29.0256493 -24.5204491 61.0058316 -29.0256493 -24.5204491 -56.692324319 -10.9207123 -73.9785166 86.0421854 -10.9207123 -73.9785166 -91.506254420 -25.9147918 -17.9188417 44.5212837 -25.9147918 -17.9188417 -41.489156721 -10.8142733 -46.7567139 53.8643213 -10.8142733 -46.7567139 -58.351792022 -25.7667836 -11.4633991 28.1257354 -25.7667836 -11.4633991 -26.898580623 -11.7529226 -22.0795279 25.2744073 -11.7529226 -22.0795279 -27.716459624 -12.3791191 -6.31520023 15.1622643 -12.3791191 -6.31520023 -15.150696725 -2.35196635 -5.37750718 4.88328387 -2.35196635 -5.37750718 -8.02273336-----------------------------------------------------------------------------------------------电算弯矩图59.66-139.9642.57-20.1735.38-18.4326.43-9.1415.16-1.70107.16-163.3890.67-81.0765.36-52.0742.13-30.0020.03-10.0580.69-149.9661.47-46.0544.72-30.0428.68-13.638.020.97-71.0379.83-126.74117.20-56.6961.01-91.5186.04-41.4944.52-58.3553.86-26.9028.13-27.7225.27-15.1515.16-8.024.88位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)----------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码水平位移竖直位移转角水平位移竖直位移转角-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00506450 0.00005499 -0.001153962 0.00506450 0.00005499 -0.00115396 0.00849562 0.00008287 -0.000845653 0.00849562 0.00008287 -0.00084565 0.01105299 0.00009939 -0.000612394 0.01105299 0.00009939 -0.00061239 0.01277797 0.00010762 -0.000374475 0.01277797 0.00010762 -0.00037447 0.01373952 0.00011055 -0.000189226 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00504940 0.00009491 -0.000807957 0.00504940 0.00009491 -0.00080795 0.00845692 0.00013564 -0.000675948 0.00845692 0.00013564 -0.00067594 0.01101843 0.00015347 -0.000493099 0.01101843 0.00015347 -0.00049309 0.01274361 0.00015795 -0.0003261910 0.01274361 0.00015795 -0.00032619 0.01372302 0.00015752 -0.0001887611 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00504126 -0.00014990 -0.0009956212 0.00504126 -0.00014990 -0.00099562 0.00844964 -0.00021851 -0.0007834313 0.00844964 -0.00021851 -0.00078343 0.01101122 -0.00025286 -0.0005813714 0.01101122 -0.00025286 -0.00058137 0.01273577 -0.00026558 -0.0003742315 0.01273577 -0.00026558 -0.00037423 0.01372145 -0.00026807 -0.0002505216 0.00506450 0.00005499 -0.00115396 0.00504940 0.00009491 -0.0008079517 0.00504940 0.00009491 -0.00080795 0.00504126 -0.00014990 -0.0009956218 0.00849562 0.00008287 -0.00084565 0.00845692 0.00013564 -0.0006759419 0.00845692 0.00013564 -0.00067594 0.00844964 -0.00021851 -0.0007834320 0.01105299 0.00009939 -0.00061239 0.01101843 0.00015347 -0.0004930921 0.01101843 0.00015347 -0.00049309 0.01101122 -0.00025286 -0.0005813722 0.01277797 0.00010762 -0.00037447 0.01274361 0.00015795 -0.0003261923 0.01274361 0.00015795 -0.00032619 0.01273577 -0.00026558 -0.0003742324 0.01373952 0.00011055 -0.00018922 0.01372302 0.00015752 -0.0001887625 0.01372302 0.00015752 -0.00018876 0.01372145 -0.00026807 -0.00025052-----------------------------------------------------------------------------------------------电算位移图竖向恒载1.分层法(1)确定计算简图。

板壳力学

板壳力学

e3
1 u3 1 H 3 1 H 3 u1 u2 H 3 H 3 H1 H 3 H 2
H 2 u2 H1 u1 e12 H H H H1 2 2 1
H1 u1 H 3 u3 e31 H H H H 3 1 1 3
下壳面
两个曲面所限定的物体,如果曲面之间的距离比物体的其他尺寸较小, 就称为壳体。 这两个曲面称为壳面。 距两壳面等远的点所形成的曲面,称为中曲面,简称中面。
5
分项
荷载 几何 变形 内力

横向 薄 小变形 弯曲内力

三向以法向为主 薄 小变形 弯曲内力 + 膜力
6
假设1、垂直中面方向的线应变可以不计。
所以 pp1 向 pp2 的转角总共是:
1 u2 u1 H1 R12
27
同样 pp2 向 pp1 的转角总共是:
1 u1 u 2 H 2 R21
两式相加 得:
e12
将(19 – 5)式代入:
1 u2 u1 1 u1 u2 H1 R12 H 2 R21
H1 u3 H1 H 3
26
现在考虑切应变,以直角 由于
p1 pp2 的切应变 e12 为例:
u 2 ,pp1
(u2
在 面内向
pp2
的转角为:
由于
u2 ds1 ) u2 u2 1 u2 s1 ds1 s1 H1 u1 u pp1 向pp2 转动 1 ,也 就是 u1 , pp1 离 pp2 的转角为 R12 R12
由以上得出的
e1 与 e12 ,将角码1、2、3及 、、

板壳力学第十五章

板壳力学第十五章

板壳力学第十五章引言本文档将介绍板壳力学的第十五章内容。

在前面的章节中,我们已经学习了板壳的基本概念、力学模型以及几何特征。

本章将进一步探讨板壳的应力分析、扭曲理论以及计算方法。

应力分析在板壳的应力分析中,我们首先要了解板壳内各点的应力分布情况。

板壳内通常存在弯曲应力、切应力以及膜应力。

通过应力分析,我们可以确定板壳在不同载荷下的承载能力,从而保证结构的安全性。

弯曲应力板壳的弯曲应力主要是由于横向弯曲引起的。

我们可以使用横向剪力板壳理论来计算板壳内各点的弯曲应力分布。

该理论假设板壳内部各点的弯曲应力遵循一定的分布规律,通过求解偏微分方程,可以得到弯曲应力的解析解。

切应力板壳的切应力是由于剪切力引起的。

根据板壳的力学模型,我们可以通过基础的剪切变形理论来计算板壳内各点的切应力分布。

切应力的计算通常需要考虑剪切变形对板壳弯曲应力的影响,因此在应力分析中需要综合考虑弯曲和剪切效应。

膜应力板壳的膜应力是由于轴向力或压力引起的。

通过应力分析,我们可以确定板壳内各点的膜应力分布情况。

膜应力可以通过采用静力学方程或使用膜效应理论来计算。

膜应力的分布特征对于板壳的受力分析和设计非常重要。

扭曲理论除了考虑板壳的弯曲、剪切和膜效应外,扭曲也是板壳应力分析的重要因素之一。

在板壳的受力情况下,由于扭转力的作用,板壳将发生扭曲变形。

扭曲变形会导致板壳内部各点的应力分布发生变化,因此在应力分析中需要综合考虑扭曲和弯曲效应。

板壳的扭曲理论是基于理想弹性板壳的假设条件,通过求解偏微分方程,计算板壳内各点的扭转角度和扭转应力分布。

扭曲理论的应用可以帮助工程师更好地理解板壳的受力特性,从而进行合理的结构设计和分析。

计算方法在实际工程中,进行板壳力学的计算通常需要借助计算方法和工具。

以下是常用的计算方法:1.有限元方法:有限元方法是一种常见的数值计算方法,通过将复杂的结构划分成若干小的单元,利用单元的力学行为近似计算整个结构的受力情况。

华中科技大学土木工程及力学学院

华中科技大学土木工程及力学学院

华中科技大学土木工程与力学学院2012年统招硕士研究生复试工作安排(不含力学专业)根据研究生院的总体部署,我院2012年硕士研究生入学考试的复试工作(工程管理硕士除外)将于3月26日开始,报考专业学位工程管理硕士(代码125600)复试工作于4月4日开始。

为了有序地、稳妥地完成此项工作,现将全院复试工作安排如下:学院不再以邮寄等其它方式发2012年统招硕士研究生复试工作安排(力学专业)根据研究生院的总体部署,我系2012年硕士研究生入学考试的复试工作将于3月31日开始。

为完成好此项工作,现将力学系复试工作安排如下:2012年土木工程与力学学院研究生入学考试复试线力学专业可接收部分院内外优质调剂生,申请调剂的考生须满足以下条件:1、符合学校调剂要求,总分在340分以上;2、本科阶段学习过2门(含)以上力学专业核心课程且成绩优良;3、服从专业分配(力学有三个专业:流体力学、固体力学、工程力学);4、调剂申请截止日期为:3月26日17:00;5、复试名单将于3月27日17:00上网公布。

华中科技大学土木工程与力学学院2012年硕士研究生复试及录取工作细则2012年硕士研究生入学考试的复试工作即将开始,按照学校统一部署, 本着“公正、公平、公开”的原则,特制定以下复试及录取细则:1.学院成立研究生招生工作领导小组,对整个复试工作和录取进行统一领导。

2.根据学校和学院校划定的分数线,参加复试的生源比例一般按120%掌握(含调剂生)。

3.对以同等学力报考的考生,加强对本科专业课程和实验技能的考核,加试两门专业基础课程。

4.复试由专业课笔试、外语听力口试和综合面试三部分组成。

5.复试成绩总分为100分,由各分项成绩加权组成,即复试成绩=笔试成绩×40%+综合口试成绩×40%+听力及口试成绩×20%。

6.考生的总成绩由初试成绩和复试成绩加权组成,即总成绩=0.6×初试成绩/5+0.4×复试成绩。

板壳力学

板壳力学
x,y,z 与 , , 对应 单值
P点
x f1 , , y f 2 , , z f , , 3
16
若令 0 , 0

即是关于 的一条曲线,继而可得 曲线族 同理可得 , 曲线族,总计可得三族曲线
12
,
构成曲面上曲线网 — 曲线坐标
M i , j
曲面上任意点

90 90 90
非正交曲线坐标 正交曲线坐标 主曲线坐标(主曲率线坐标)
13

2 2 2 x y R 0 1.隐式 xx 2. 参数式 y y R sin 坐标线(圆周线) z R cos 坐标线(母线)
45
1 k1 1 1 k2 1 壳体物理方程(19-18) s s (19-19) 21 12
板壳力学
Mechanics of Plate and Shell
第十九章 壳体的一般理论
2
第16次课内容
§19-3 §19-1
关于壳体的一些概念 曲线坐标与正交曲线坐标
3
§19-3 关于壳体的一些概念

定义 特征 假设 分类
4

一 定义

上板面 中面 中 曲面

上壳面
下板面
下壳面
1 2 2

2 2 2 x y z d d d 1 2
1 2
x 2 y 2 z 2 d H 1d
MM 1

R1 d1
R1d1

2012年华中科技大学上半年工程力学实验试卷

2012年华中科技大学上半年工程力学实验试卷

2012年华中科技大学上半年工程力学实验试卷(回忆版)考试时间:6月28日,7:00PM ,150分钟,闭卷考试题目全部为大题一.在理论力学实验中的用“三线摆”法验证均质圆盘转动惯量理论公式这个实验中 三线摆在线性振动范围内圆盘转动惯量计算公式为2224c mgr T J l π=请解释式子中各个物理量的的物理意义二.低碳钢拉伸实验中,试样所经历的各个阶段的名称?三.是一道计算题,在低碳钢拉伸实验中,给出了试样的断面的收缩率,实验图像出现水平线时的力的大小F b ,试样的直径,实验断裂时的力F d.求断裂时候的应力σd 和抗拉强度σb四.在铸铁压缩实验,铸铁试样破裂后,断口的形貌描述。

并解释原因。

五.在铸铁拉伸实验,铸铁试样破裂后,断口的形貌描述。

并解释原因。

六.在扭转实验中,给出6组数据,用均值法求G ,就是逐级加载法。

七.说出用 计算抗扭强度的原因。

八.考察的是下面图中的公式:b bP 34T Wτ=九.告诉你这个是等强度梁,h,弹性模量E,R1处的线应变,一个阿尔法角等。

考察的是书上75到78面的公式。

十.弯扭组合内力素分离问题掌握几种常见的组桥方式的读数与应变片的应变的关系,书上97到99面的公式推导。

考试总体而言比较简单,主要考察一些材料力学的内容。

步骤基本上没考,注意事项也木有希望通过这个能给以后学弟学妹们一个参考方向,不用担心到底具体是个什么情况!!8 对于低碳钢拉伸进入局部变形阶段的力学行为,如下论述中正确的是: AA 试验曲线开始下降,试件的应力开始减小B试验曲线开始下降,试件的应变开始减小C试件局部出现颈缩现象,名义应力增大 D 试件局部出现颈缩现象,真实应力增大9 有关铸铁材料的强度和刚度,如下四条论断中不正确的是: AA铸铁的拉伸刚度小于压缩刚度B铸铁的抗压强度大于抗扭强度 C 铸铁的抗扭强度大于抗拉强度 D 铸铁试件扭转试验中断裂,其实是被拉断10 在低碳钢弹性模量的测定实验中,先施加一个较小的初始载荷,然后测量应力与应变之间的比例关系。

《板壳力学》课件

《板壳力学》课件

2 板壳的特点
3 板壳的分类
板壳具有高强度、轻量化、 刚度高、形状复杂、适应 性广等特点,能够承受各 种力学加载。
根据形状、边界条件和受 力特点,板壳可以分为不 同类型,例如矩形板壳、 环形板壳和扭转板壳。
板壳的力学模型和假设
力学模型
板壳的力学模型可以采用理想 化的弹性平面假设,简化了计 算过程,但仍能准确描述板壳 的弯曲和扭转行为。
假设条件
在板壳的力学分析中,我们通 常假设板壳是薄的、具有轴对 称性、材料均匀等条件。
应力假设
为了简化计算,我们通常假设 板壳处于平面应力状态,通过 选择适当的应力假设来近似描 述实际应力分布。
板壳的受力分析方用解析方法进行板壳的受力分析,得到精确的应力和位 移解。
在工程领域,板壳结构广泛应用于汽车车身、 桥梁、储罐、压力容器等领域,具有重要的实 际价值。
航空航天领域
在航空航天领域,板壳结构被应用于飞机机身、 卫星反射镜和火箭燃烧室等部件的设计和制造。
科学研究
对板壳力学的研究不仅在应用层面有重要价值, 还为理论研究和学科发展提供了深厚的基础。
总结和展望
通过本节课的学习,我们深入理解了板壳力学的基本概念、力学模型、受力 分析和稳定性分析等内容。
挠度测量
通过测量板壳的挠度,可以了解 其承载能力和变形情况,在实际 工程中具有重要的应用价值。
失稳分析
失稳分析用于研究板壳的失稳模 态和失稳行为,为结构设计和优 化提供了重要依据。
板壳的应用领域和实际案例
建筑领域
板壳结构广泛用于建筑物的屋盖、墙面、地板 等部位,提供了美观、高效的结构解决方案。
工程领域
2
数值方法
为了解决复杂的板壳结构问题,可以利用数值方法,如有限元分析,对板壳进行数值模拟和 求解。

华中科技大学——结构力学题库及详解

华中科技大学——结构力学题库及详解

结构力学第一题绪论和基本概念1.从几何角度来看,结构可分为哪几类?()A.杆系结构、板和壳结构和实体结构B.复杂的杆系和板壳C.飞机蒙皮D.轮船发动机2.何为结构?()A. 建筑物中门、窗。

B.建筑物中承受载荷而起骨架作用的部分。

C. 建筑物中玻璃。

D. 建筑物中水泥。

3.结构力学中的杆是指()A. 一个方向的尺寸远小于其它两方向的尺寸的构件。

B. 一个方向的尺寸远大于其它两方向的尺寸的构件。

C.三个方向的尺寸几乎相等。

D. 曲面构件。

4.计算简图是指()A建筑结构平面设计图。

B. 建筑结构三维立体图。

C. 用一个简化的图形来代替实际结构。

D实际建筑结构效果图5.选择计算简图的原则是()A把实际构件变为平面结构。

B.计算越简单越好C. 保留实际构件所有的材料。

D从实际出发,分清主次,略去细节。

6.结构力学中的外力类型有()A集中力、分布力和外力矩。

B. 应力、分布力和力矩。

C. 集中力、剪力和力矩。

D集中力、分布力和轴力。

7.结构力学中杆件简化是用()A. 其中性轴表示B. 其形心表示C.其轴线表示D. 其实际图形表示8.结构力学中按计算简图分类,可分为()A. 砖石、钢混、钢结构和高层结构。

B. 砌体结构、多层结构。

C. 蒙皮结构、拱和组合结D.梁和钢架、桁架、拱和组合结构。

1. A2. B3. B4. C5. D6. A7. C8. D第二题单选题(几何组成分析内力计算)1.用几何组成规则分析图示体系是:( ):A.无多余约束的几何不变体系;B.有多余约束的几何不变体系;C.可变体系;D.瞬变体系。

2.叠加原理用于求解静定结构时,需满足的条件是()。

A.位移微小且材料是线弹性的。

B.位移是微小的。

C.应变是微小的。

D. 材料是理想弹朔性的。

3. 图示结构是单跨静定梁的一种,称为()A.简支梁B.外伸梁C.悬臂梁D.多跨静定梁4.拱结构和曲梁的区别()A.截面形状不同B. 材料不同C.在竖向荷载作用下有无水平推力D.轴线形状不同5. 下列结论哪些是正确的____:A.几何不变且无多余约束的体系其自由度为零;B.三个刚片之间用三个铰两两相连,组成无多余约束几何不变体系;C.两个刚片之间用一个铰和一根链杆相连,组成无多余约束几何不变体系;D.两个刚片之间用三根链杆相连,组成无多余约束几何不变体系;6. . 区别拱和梁的主要标志是________:A 杆轴线的形状B 弯矩和剪力的大小C 在竖向荷载作用下是否产生水平推力D 是否具有合理轴线7.大门雨蓬可选择的计算简图是()。

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+
′′ BiN wN
+
N N −1 ∑ ∑ j =1 k=2
′′ Bik Bkj wj
1
Homework of Mechanics of Plates and Shells
1 Preliminary works
First, the differential quadrature (DQ) method for one dimensional problem can be interpreted as below. For generality, consider a continuously differentiable function f (x) with one single variable x defined within [a,b]. Setting N points within [a, b], the function can be assumed as f (x) =
Next consider the buckling of the plate. The governing equation is written as D( ∂ 4w ∂ 4w ∂ 4w ∂ 2w ∂ 2w ∂ 2w + 2 + ) = σ h + 2 σ h + σ h x xy y ∂x4 ∂x2 ∂y 2 ∂y 4 ∂x2 ∂x∂y ∂y 2 3 (1.14)
A reproduction of DQ analysis of buckling of thin rectangular plates with cosine-distributed compressive loads on two opposite sides
Bo Xiao, Department of Mechanics, HUST
N ∑ j =1
Wj (x)f (xj )
(1.1)
where N , Wj (x), and f (xj ) are the number of grid points, the interpolation function, and the values at grid point j , respectively. Consider the k -th order of f (xj ) gives f
′′ wi
=
Bij wj =
Aik Akj wj =
¯ij δj B
(1.16)
(i = 2, 3, · · · , N − 1) ¯ is consistent with the B in [1], and can be computed by where the denotation of B { ∑N if j = 1, 2, · · · , N k=1 Aik Akj ¯ij = (i = 2 , 3, · · · , N ) B 0 if j = N + 1, N + 2 ∑N −1 k=2 Aik Akj if j = 1, 2, · · · , N ¯ Bij = A11 (i = 1, N ) if j = N + 1 A1N if j = N + 2
where Airy stress function should satisfy the compatibility equation: ∂ 4φ ∂ 4φ ∂ 4φ + 2 + =0 ∂x4 ∂x2 ∂y 2 ∂y 4 The boundary conditions are b y=− , 2 a , x= 2 b y= , 2 a x=− , 2 ∂φ =0 ∂y σ0 b πy φ = 2 [2b cos( ) − 2πy − πb], 2π b σ 0 b2 ∂φ 2σ0 b φ=− , =− π ∂y π σ0 b πy φ = 2 [2b cos( ) − 2πy − πb], 2π b φ= (1.10) ∂φ =0 ∂x (1.11) (1.12) ∂φ =0 ∂x (1.13) (1.9)
′′ w1
=
′ A11 w1
+
′ A1N wN
+
N −2 ∑ k=2
′ A1k wk
=
N +2 ∑ j =1
¯1j δj B ¯ N j δj B
′′ ′ ′ wN = AN 1 w1 + AN N wN +
N −2 ∑ k=2
′ A N k wk =
N +2 ∑ j =1
(1.15)
′ ′ where {δ }T = {w1 , w2 , · · · , wN , w1 , wN }. And the weighting coefficients of second order derivatives at inner points are computed by N ∑ j =1 N ∑ N ∑ j =1 k=1 N +2 ∑ j =1
Homework of Mechanics of Plates and Shells where D, h, and w are the flexural rigidity, plate thickness, and deflection, respectively. For the plate buckling analysis, the boundary conditions are 1) Simply supported (S): either w = Mx = 0 at x = ±a/2, or w = My = 0 at y = ±b/2; 2) Clamped (C): either w = wx = 0 at x = ±a/2, or w = wy = 0 at y = ±b/2; where the bending moments are defined as M x = −D ( ∂ 2w ∂2w + µ ) ∂x2 ∂y 2
k=1 k=1 k=1 k=1
Now the present problem is an isotropic thin rectangular plate under uni-axial cosine-distributed in-plane compressions shown in Fig.1. Additional complexity arises when having to first solve the problem in plane-stress elasticity for obtaining the internal pre-stress distribution, and then the buckling problem. Method based on stress function can be used for obtaining in-plane stressed, since all boundary conditions are in terms of stresses. Applying Airy stress function φ = φ(x, y ) without body forces, the stresses take the following forms: σx = ∂ 2φ ∂y 2 σy = ∂ 2φ ∂x2 τxy = − ∂2φ ∂x∂y (1.8)
Comparing the two formulas above gives
(n+1) Wj (xi )
=
N ∑ k=1
Aik Wj (xk )
(n)
(1.5)
Or in a simpler form,
(n+1) Wij
=
N ∑ k=1
Aik Wkj
(n)
(1.6)
2
Homework of Mechanics of Plates and Shells
(k)
(xi ) =
N ∑ j =1
Wj (xi )f (xj )
(k)
(1.2)
Denote the summation coefficient as Aij when k = 1, namely, f (xi ) =
′ N ∑ j =1
Aij f (xj )
(1.3)
Where using Lagrange interpolation function, Aij can be explicitly computed by ∏N N ∑ 1 k=1,k̸=i,j (xi − xk ) (i ̸= j ) Aij = (i = j ) Aij = ∏N x j − xk k=1,k̸=j (xj − xk ) k=1,k̸=j Now the relation of coefficients of neighboring derivatives will be derived. f
Abstract The problem of buckling of thin rectangular plates with cosine-distributed compressive loads on two opposite sides is solved again using differential quadrature method. First the plane elasticity problem is solved to obtain the in-plane stresses, and then the buckling problem is solved. And the results obtained using Matlab codes are appropriately the same as in the literature.
(1.1பைடு நூலகம்)
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